Powrót do spisu tre

ś

ci

Poprzednia strona

11. OBLICZANIE KONSTRUKCJI Z UWZGL

Ę

DNIENIEM STANU GRANICZNEGO UGI

Ę

CIA

11.1. Stan graniczny ugi

ę

cia. Jako stan graniczny ugi

ę

cia okre

ś

la si

ę

taki stan, przy którym dla mog

ą

cego wyst

ą

pi

ć

układu obci

ąż

e

ń

- najwi

ę

ksze ugi

ę

cia pionowe lub k

ą

ty obrotu stanowi

ą

utrudnienie eksploatacji. W mostach o

rozpi

ę

to

ś

ciach powy

ż

ej 20 m nale

ż

y przewidywa

ć

odwrotne strzałki odpowiadaj

ą

ce warto

ś

ci stałego ugi

ę

cia

maksymalnego wywołanego ci

ęż

arem własnym i spr

ęż

eniem, które wynosiłoby nie wi

ę

cej ni

ż

2

/

3

ugi

ę

cia od

charakterystycznego obci

ąż

enia ruchomego.

Jako podstaw

ę

do okre

ś

lenia przemieszcze

ń

i k

ą

tów obrotu nale

ż

y przyjmowa

ć

obci

ąż

enia charakterystyczne wg

PN-85/S-10030

oraz cechy betonu wg rozdz. 3 i stali wg rozdz. 4.

Ekstremalne przemieszczenia pionowe wywołane charakterystycznymi obci

ąż

eniami ruchomymi wg

PN-85/S-10030

nie

powinny przekracza

ć

warto

ś

ci podanych w tabl. 17.

Maksymalne k

ą

ty obrotów dopuszczalne w układach swobodnie podpartych lub na ko

ń

cach belek ci

ą

głych nale

ż

y

przyj

ąć

:

(141)

gdzie f - ugi

ę

cia wg tabl. 17.

Tablica 17. Ugi

ę

cia dopuszczalne f od obci

ąż

e

ń

ruchomych

Rodzaj konstrukcji

Mosty

kolejowe

drogowe

Beton zbrojony

- mosty płytowe swobodnie podparte

L/800

L/600

- mosty belkowe swobodnie podparte i płytowe ci

ą

głe

L/1000

L/800

- mosty belkowe w układzie ci

ą

głym

L/1200

L/1000

Beton spr

ęż

ony

- mosty płytowe swobodnie podparte

L/600

L/500

- mosty belkowe swobodnie podparte i płytowe ci

ą

głe

L/800

L/600

- mosty belkowe w układzie ci

ą

głym

L/1000

L/800

Wsporniki

L/500

≤

0,03 m

L/400

≤

0,05 m

Kładki

L/200

≤

0,10 m

L - rozpi

ę

to

ść

teoretyczna

11.2. Obliczanie ugi

ęć

prz

ę

seł ustrojów statycznie wyznaczalnych

11.2.1. Ugi

ę

cia całkowite. Całkowite ugi

ę

cie mostu jest sum

ą

ugi

ęć

od obci

ąż

e

ń

ruchomych i długotrwałych.

Całkowite ugi

ę

cia mostu oblicza

ć

nale

ż

y wg wzorów (142) ÷ (144).

Ugi

ę

cie

ż

elbetowego elementu niezarysowanego

(142)

Ugi

ę

cie elementu spr

ęż

onego

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe,

ż

elbetowe i spr

ęż

one Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

ż

one.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść

12 Strona 1

(143)

Ugi

ę

cie

ż

elbetowego elementu zarysowanego

(144)

Do wzorów (142) ÷ (144) wprowadzono nast

ę

puj

ą

ce oznaczenia:

f

I

- ugi

ę

cie całkowite elementu niezarysowanego (faza I),

f

Ik

- ugi

ę

cie w fazie I od obci

ąż

enia działaj

ą

cego krótkotrwale,

f

Id

- ugi

ę

cie w fazie I od obci

ąż

enia działaj

ą

cego długotrwale,

f

v

- ugi

ę

cie całkowite elementu spr

ęż

onego (faza I),

f

Iv

- ugi

ę

cie od spr

ęż

enia w fazie I z uwzgl

ę

dnieniem dora

ź

nych strat siły spr

ęż

aj

ą

cej,

f

II

- ugi

ę

cie całkowite elementu zarysowanego (faza II),

ϕ

b

- współczynnik wpływu pełzania betonu - wg wzorów (146) i (147),

k

f

- współczynnik charakteryzuj

ą

cy zmniejszenie sztywno

ś

ci (zwi

ę

kszenie ugi

ęć

) elementu

ż

elbetowego w nast

ę

pstwie

zarysowania (faza II) (tabl. 18); dla pierwszego obci

ąż

enia współczynnik k

f

nale

ż

y zmniejszy

ć

do warto

ś

ci 0,8 k

f

.

Dla po

ś

rednich warto

ś

ci procentów zbrojenia współczynniki k

f

nale

ż

y wyznacza

ć

przez interpolacj

ę

liniow

ą

.

Współczynniki k

f

maj

ą

t

ę

sam

ą

warto

ść

dla zbrojenia stal

ą

gładk

ą

i

ż

ebrowan

ą

.

11.2.2. Ugi

ę

cia od obci

ąż

e

ń

krótkotrwałych nale

ż

y oblicza

ć

za pomoc

ą

metod i wzorów stosowanych do obliczenia

ugi

ęć

spr

ęż

ystych. Sztywno

ść

przekroju przyjmowa

ć

nale

ż

y wg wzoru

(145)

w którym:
E

b

- współczynnik spr

ęż

ysto

ś

ci betonu wg tabl. 3,

I

bi

- sprowadzony moment bezwładno

ś

ci niezarysowanego przekroju betonowego z uwzgl

ę

dnieniem zbrojenia i ci

ę

gien

spr

ęż

aj

ą

cych.

11.2.3. Ugi

ę

cia od obci

ąż

e

ń

długotrwałych nale

ż

y oblicza

ć

z zastosowaniem współczynników pełzania:

(146)

dla konstrukcji spr

ęż

onych wg wzoru

(147)

gdzie:

ϕ

p

- współczynnik pełzania betonu wg tabl. 5 (dla przeci

ę

tnych warunków otoczenia mostu przyjmuje si

ę

ϕ

p

= 2),

A

a

- pole przekroju zbrojenia rozci

ą

ganego,

A'

a

- pole przekroju zbrojenia

ś

ciskanego,

A

v

- pole przekroju ci

ę

gien spr

ęż

aj

ą

cych.

11.2.4. Ugi

ę

cia od sił spr

ęż

aj

ą

cych. Przy obliczaniu ugi

ęć

od sił spr

ęż

aj

ą

cych nale

ż

y uwzgl

ę

dni

ć

straty sił

spr

ęż

aj

ą

cych zgodnie z rozdz. 5. Dodatkowo - zgodnie ze wzorem (145) - dla sił spr

ęż

aj

ą

cych uwzgl

ę

dni

ć

nale

ż

y wpływ

pełzania betonu.

Tablica 18. Współczynniki zmniejszenia sztywno

ś

ci

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe,

ż

elbetowe i spr

ęż

one Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

ż

one.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść

12 Strona 2

% zbrojenia głównego

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

k

f

3,22

2,86

2,50

2,27

2,04

1,89

1,74

4,83

4,06

3,38

2,93

2,53

2,29

2,08

% zbrojenia głównego

1,8

2,0

2,2

2,4

2,6

2,8

3,0

k

f

1,64

1,56

1,49

1,45

1,41

1,37

1,33

1,92

1,81

1,70

1,64

1,58

1,52

1,46

11.3. Obliczanie ugi

ęć

prz

ę

seł ustrojów statycznie niewyznaczalnych. W ustrojach pr

ę

towych, w płytach

izotropowych i ortotropowych wielko

ś

ci nadliczbowe ustali

ć

nale

ż

y wprowadzaj

ą

c do oblicze

ń

sztywno

ś

ci

niezarysowanych przekrojów betonowych - bez zbrojenia

(148)

gdzie:
E

b

- współczynnik spr

ęż

ysto

ś

ci betonu wg tabl. 3,

I

b

- moment bezwładno

ś

ci niezarysowanego przekroju betonowego bez zbrojenia i ci

ę

gien spr

ęż

aj

ą

cych.

Ugi

ę

cia prz

ę

seł ustrojów pr

ę

towych i płytowych nale

ż

y oblicza

ć

zgodnie z 11.2.

Ugi

ę

cia prz

ę

seł ustrojów pr

ę

towych i płytowych w konstrukcjach spr

ęż

onych oblicza

ć

nale

ż

y zgodnie ze wzorem (143).

Ugi

ę

cia prz

ę

seł ustrojów pr

ę

towych i płytowych w konstrukcjach

ż

elbetowych oblicza si

ę

korzystaj

ą

c ze wzoru (142) i

tabl. 18.

11.4. Strzałki odwrotne. Ustroje no

ś

ne mostów betonowych o rozpi

ę

to

ś

ci L

≥

20 m nale

ż

y projektowa

ć

i wykonywa

ć

z

odwrotn

ą

strzałk

ą

ugi

ę

cia, równ

ą

ugi

ę

ciu całkowitemu od ci

ęż

aru własnego i połowie ugi

ę

cia od ci

ęż

aru ruchomego

obliczonego ze wzorów (142) ÷ (145).

Nast

ę

pna strona

Powrót do spisu tre

ś

ci

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe,

ż

elbetowe i spr

ęż

one Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

ż

one.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść

12 Strona 3