1
Fundamentowanie – ćwiczenia
Część 2 – Nośność pionowa i pozioma podłoża gruntowego pod fundamentami bezpośrednimi
(dr inż. Adam Krasiński, mgr inż. Paweł Więcławski, mgr inż. Tomasz Kusio)
Zadanie przykładowe 2.1
Sprawdzić warunek nośności pionowej podłoża gruntowego pod fundamentem ściany oporowej
według zaleceń i propozycji obliczeniowej EC7
Obciążenia:
Kombinacja 2:
V
d
= 359 kN/m
H
d
= 165 kN/m
e
B
= 0,27 m
Podejście obliczeniowe 2 (DA2): A1+M1+R2
γ
φ’
=
γ
c’
=
γ
cu
=
γ
γ
= 1,0,
γ
R,v
= 1,4
1) Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)
(
)
[
]
q
i
s
b
C
π
A'
R
c
c
c
u
v
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
2
Efektywne wymiary i efektywna powierzchnia podstawy fundamentu:
B’
= 3,2 - 2
⋅0,27= 2,66 m
L’
= 1,0 m
A’
= 2,66
⋅1,0 = 2,66 m
2
Współczynnik nachylenia podstawy fundamentu:
b
c
= 1,0 bo α = 0 (fundament o poziomej podstawie)
Współczynnik kształtu fundamentu:
0
,
1
'
'
2
,
0
1
=
⋅
+
=
L
B
s
c
bo
0
'
'
=
L
B
(fundament pasmowy)
Współczynnik wpływu obciążenia poziomego:
61
,
0
65
66
,
2
165
1
1
2
1
1
1
2
1
=
⋅
−
+
⋅
=
⋅
′
−
+
⋅
=
u
d
c
C
A
H
i
Obciążenie od nadkładu gruntu w poziomie posadowienia:
q
= 1,0
⋅18,5 = 18,5 kPa
Nośność krótkoterminowa w warunkach bez odpływu:
(
)
[
]
(
)
[
]
5
,
591
5
,
18
61
,
0
0
,
1
0
,
1
65
2
66
,
2
2
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
π
q
i
s
b
C
π
A'
R
c
c
c
u
v
kN/m
5
,
422
4
,
1
5
,
591
;
=
=
d
v
R
kN/m
Warunek nośności:
V
d
=
359 kN/m < R
v;d
= 422,5 kN/m - warunek spełniony
zwg
B = 3,2 m
± 0,0
– 2,8
– 1,7
φ’ = 14°, c’ = 25kPa, C
u
=65kPa
γ = 18,5 kN/m
3
,
γ
sr
= 19,5 kN/m
3
clsaSi
– 1,0
e
B
=0,27m
V
d
Q
d
H
d
FSa
2
2) Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem)
(
)
γ
γ
γ
γ
γ
i
s
b
N
B
i
s
b
N
q
i
s
b
N
c
A'
R
B
q
q
q
q
c
c
c
c
v
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
′
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
=
5
,
0
Współczynniki nośności
60
,
3
2
14
45
2
45
2
14
2
'
=
+
⋅
=
′
+
⋅
=
⋅
⋅
o
o
o
o
tg
e
tg
e
N
tg
tg
q
π
φ
π
φ
(
)
(
)
40
,
10
14
1
6
,
3
1
=
⋅
−
=
′
⋅
−
=
o
ctg
ctg
N
N
q
c
φ
(
)
(
)
30
,
1
14
1
6
,
3
2
1
2
=
⋅
−
⋅
=
′
⋅
−
⋅
=
o
tg
tg
N
N
q
φ
γ
Współczynniki nachylenia podstawy fundamentu:
b
c
= b
q
= b
γ
=1,0 bo α = 0 (fundament o podstawie poziomej)
Współczynnik kształtu fundamentu:
0
,
1
14
sin
0
1
sin
1
=
⋅
+
=
′
⋅
′
′
+
=
o
φ
L
B
s
q
0
,
1
0
3
,
0
1
3
,
0
1
=
⋅
−
=
′
′
⋅
−
=
L
B
s
γ
0
,
1
1
1
=
−
−
⋅
=
q
q
q
c
N
N
s
s
Wpływ obciążenia poziomego:
Wartość wykładnika m:
0
,
2
0
1
0
2
1
2
=
+
+
=
′
′
+
′
′
+
=
=
L
B
L
B
m
m
B
Współczynniki wpływu obciążenia poziomego:
54
,
0
14
25
66
,
2
359
165
1
1
2
=
⋅
⋅
+
−
=
′
⋅
′
⋅
′
+
−
=
o
ctg
ctg
c
A
V
H
i
m
d
d
q
φ
36
,
0
14
4
,
10
54
,
0
1
54
,
0
1
=
⋅
−
−
=
′
⋅
−
−
=
o
tg
tg
N
i
i
i
c
q
q
c
φ
40
,
0
14
25
66
,
2
359
165
1
1
3
1
=
⋅
⋅
+
−
=
′
⋅
′
⋅
′
+
−
=
+
o
ctg
ctg
c
A
V
H
i
m
d
d
φ
γ
Obciążenie od nadkładu w poziomie posadowienia:
q
′
= 1,0
⋅18,5 = 18,5 kPa
Ś
redni ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem:
0
,
13
8
,
1
5
,
9
1
,
1
5
,
18
7
,
0
=
⋅
+
⋅
=
′
B
γ
kN/m
3
3
Nośność długoterminowa, w warunkach z odpływem:
(
)
(
)
kN/m
7
,
368
0
,
9
0
,
36
6
,
93
66
,
2
4
,
0
0
,
1
0
,
1
3
,
1
66
,
2
0
,
13
5
,
0
54
,
0
0
,
1
0
,
1
6
,
3
5
,
18
36
,
0
0
,
1
0
,
1
4
,
10
25
66
,
2
=
+
+
⋅
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
v
R
3
,
263
4
,
1
7
,
368
;
=
=
d
v
R
kN/m
Warunek nośności:
V
d
=
359 kN/m > R
v;d
= 263,3 kN/m - warunek nie jest spełniony
Ze względu na znaczny brak nośności, należy wymienić grunt pod fundamentem.
4
Zadanie przykładowe 2.2
Sprawdzić warunek oporu na przesuniecie dla fundamentu ściany oporowej .
Obciążenia:
Kombinacja 3:
V
d
= 266,7 kN/m
H
d
= 165 kN/m
1) Opór w warunkach bez odpływu:
0
,
208
0
,
65
0
,
1
2
,
3
=
⋅
⋅
=
⋅
=
u
c
h
C
A
R
kN/m
Wartość projektowa oporu:
1
,
189
1
,
1
0
,
208
;
=
=
d
v
R
kN/m
Warunek nośności:
H
d
=
165,0 kN/m < R
h;d
= 189,1 kN/m - warunek jest spełniony
2) Opór w warunkach z odpływem:
Do obliczeń przyjęto:
o
14
'
=
=
φ
δ
kN/m
5
,
66
14
7
,
266
=
⋅
=
⋅
=
o
tg
tg
V
R
d
h
δ
Warunek nośności;
H
d
=
165,0 kN/m >> R
h
= 66,5 kN/m - warunek nośności nie został spełniony
3) Opór w warunkach z odpływem po zastosowaniu ostrogi:
o
9
,
10
192
,
0
6
,
2
5
,
0
=
→
=
=
α
α
tg
189
,
0
sin
=
α
982
,
0
cos
=
α
Składowa pionowa obciążenia:
1
,
293
189
,
0
165
982
,
0
7
,
266
sin
cos
=
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=
α
α
d
d
d
H
V
N
kN/m
Składowa pozioma obciążenia:
zwg
B = 3,2 m
± 0,0
– 2,8
– 1,7
φ’ = 14° c’ = 25kPa, C
u
=65kPa
γ = 18,5 kN/m
3
,
γ
sr
= 19,5 kN/m
3
clsaSi
– 1,0
e
B
=0,27m
V
d
Q
d
H
d
FSa
T
d
2,6 m
0,6
0,5
α
N
d
± 0,0
– 1,0
A
c
5
6
,
111
189
,
0
7
,
266
982
,
0
165
sin
cos
=
⋅
−
⋅
=
⋅
−
⋅
=
α
α
d
d
d
V
H
T
kN/m
Pole podstawy fundamentu:
2
m
65
,
2
0
,
1
982
,
0
6
,
2
0
,
1
cos
6
,
2
=
⋅
=
⋅
=
α
c
A
Warto
ść
charakterystyczna oporu:
kN/m
4
,
139
0
,
25
65
,
2
14
3
,
293
'
=
⋅
+
⋅
=
⋅
+
′
⋅
=
o
tg
c
A
tg
N
R
c
d
h
φ
Warto
ść
projektowa oporu:
7
,
126
1
,
1
4
,
139
;
=
=
d
h
R
kN/m
Warunek no
ś
no
ś
ci;
7
,
126
kN/m
6
,
111
;
=
<
=
d
h
d
R
T
kN/m
-
warunek nośności jest spełniony
6
Zadanie przykładowe 2.3
Sprawdzi
ć
no
ś
no
ść
pionow
ą
drugiej warstwy (słabej) pod fundamentem bezpo
ś
rednim.
Obciążenia:
V
d
= 1000 kN
H
dB
= 150 kN
H
dL
= 0 kN
Obliczenia:
Przyj
ę
to fundament zast
ę
pczy według propozycji PN-81/B-03020:
Przyj
ę
cie warto
ś
ci b:
W1 – grunt niespoisty :
3
h
b
B
h
=
→
≤
3
2h
b
B
h
=
→
>
W1 – grunt spoisty :
4
h
b
B
h
=
→
≤
3
h
b
B
h
=
→
>
W1 - grunt niespoisty,
40
,
0
3
6
,
1
2
,
1
=
=
→
=
<
=
h
b
m
B
m
h
m
Wymiary fundamentu zast
ę
pczego:
B
z
= 1,6 + 0,4 = 2,0m, L
z
= 3,0 + 0,4 = 3,4m
Obci
ąż
enie działaj
ą
ce na fundament zast
ę
pczy:
V
d;z
= 1000 + 2,0·3,4·1,2·17,5 = 1143 kN
H
d;z
= 150 kN
Mimo
ś
rody obci
ąż
enia dla fundamentu zast
ę
pczego:
m
33
,
0
1143
2
,
1
150
2
,
0
1000
;
;
=
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=
z
d
d
B
d
z
B
V
h
H
e
V
e
m
26
,
0
1143
3
,
0
1000
;
;
=
⋅
=
⋅
=
z
d
L
d
z
L
V
e
V
e
Wymiary efektywne i powierzchnia efektywna fundamentu zastępczego:
B'
z
= 2,0 - 2·0,33 =1,34m, L'
z
= 3,4 - 2·0,26 =2,88m
A'
= 1,34·2,88= 3,86m
2
L=3,0 m, e
L
=0,3 m
I
D
=0,5,
φ’ = 30°, γ = 17.5 kN/m
3
,
B = 1,6 m
clSi
FSa
φ’ = 15°, c’=28kPa, C
u
=45kPa
γ = 19,0 kN/m
3
,
± 0,0
- 2,4
- 1,2
- 0,4
e
B
=0,2m
V
d
Q
d
H
dB
- 1,2
- 2,4
W1
W2
h=1,2 m < 2B= 3,2m
B
z
=B+b
(L
z
=L+b)
± 0,0
- 0,4
e
B;z
V
d;z
Q
d;z
H
d;z
L
z
=L+b, e
L;z
7
a) Nośność w warunkach bez odpływu
(
)
[
]
q
i
s
b
C
π
A'
R
c
c
c
u
v
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
2
Współczynnik nachylenia podstawy fundamentu:
b
c
= 1,0 bo α = 0 (fundament o poziomej podstawie)
Współczynnik kształtu fundamentu:
09
,
1
88
,
2
34
,
1
2
,
0
0
,
1
2
,
0
1
=
⋅
+
=
′
′
⋅
+
=
z
z
c
L
B
s
Współczynnik nachylenia obciążenia:
68
,
0
45
86
,
3
150
1
1
2
1
1
1
2
1
=
⋅
−
+
⋅
=
⋅
′
′
−
+
⋅
=
u
d
c
C
A
H
i
Obciążenie od nadkładu w poziomie posadowienia:
q
= (1,2 + 0,8)
⋅17,5 = 35,0 kPa
Nośność krótkoterminowa w warunkach bez odpływu:
(
)
[
]
(
)
[
]
0
,
797
0
,
35
68
,
0
09
,
1
0
,
1
45
2
86
,
3
2
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
′
=
π
q
i
s
b
C
π
A
R
c
c
c
u
v
kN
0
,
569
4
,
1
0
,
797
;
=
=
d
v
R
kN
Warunek nośności:
V
d;z
=
1143 kN > R
v;d
= 569 kN - warunek nie jest spełniony
b) Nośność długoterminowa w warunkach z odpływem
(
)
γ
γ
γ
γ
γ
i
s
b
N
B
i
s
b
N
q
i
s
b
N
c
A
R
B
q
q
q
q
c
c
c
c
v
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
′
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
′
=
5
,
0
Współczynniki nośności
94
,
3
2
15
45
2
45
2
15
2
=
+
⋅
=
′
+
⋅
=
⋅
′
⋅
o
o
o
o
tg
e
tg
e
N
tg
tg
q
π
φ
π
φ
(
)
(
)
0
,
11
15
1
94
,
3
1
=
⋅
−
=
′
⋅
−
=
o
ctg
ctg
N
N
q
c
φ
(
)
(
)
6
,
1
15
1
94
,
3
2
1
2
=
⋅
−
⋅
=
′
⋅
−
⋅
=
o
tg
tg
N
N
q
φ
γ
Współczynniki kształtu fundamentu:
12
,
1
15
sin
88
,
2
34
,
1
1
sin
1
=
⋅
+
=
′
⋅
′
′
+
=
o
φ
L
B
s
q
86
,
0
88
,
2
34
,
1
3
,
0
1
3
,
0
1
=
⋅
−
=
′
′
⋅
−
=
L
B
s
γ
16
,
1
1
1
=
−
−
⋅
=
q
q
q
c
N
N
s
s
8
Wykładnik do współczynników wpływu obciążenia poziomego:
68
,
1
88
,
2
34
,
1
1
88
,
2
34
,
1
2
1
2
=
+
+
=
′
′
+
′
′
+
=
=
L
B
L
B
m
m
B
Współczynniki wpływu obciążenia poziomego:
84
,
0
15
28
86
,
3
1143
150
1
'
'
'
1
68
,
1
=
⋅
⋅
+
−
=
⋅
⋅
+
−
=
o
ctg
ctg
c
A
V
H
i
m
d
d
q
φ
79
,
0
15
0
,
11
84
,
0
1
84
,
0
'
1
=
⋅
−
−
=
⋅
−
−
=
o
tg
tg
N
i
i
i
c
q
q
c
φ
76
,
0
15
28
86
,
3
1143
150
1
'
'
'
1
68
,
2
1
=
⋅
⋅
+
−
=
⋅
⋅
+
−
=
+
o
ctg
ctg
c
A
V
H
i
m
d
d
φ
γ
Naprężenia od nadkładu w poziomie posadowienia:
q'
= 35,0 kPa
Ś
redni ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem:
0
,
19
=
′
B
γ
kN/m
3
No
ś
no
ść
długoterminowa w warunkach z odpływem:
(
)
kN
0
,
1641
76
,
0
86
,
0
0
,
1
6
,
1
34
,
1
0
,
19
5
,
0
84
,
0
12
,
1
0
,
1
94
,
3
35
79
,
0
16
,
1
0
,
1
0
,
11
28
86
,
3
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
v
R
0
,
1172
4
,
1
0
,
1641
;
=
=
d
v
R
kN
Warunek no
ś
no
ś
ci:
V
d;z
=
1143 kN < R
v;d;z
= 1172 kN - warunek jest spełniony.
Uwaga:
No
ś
no
ść
fundamentu zast
ę
pczego w warunkach bez odpływu (no
ś
no
ść
krótkoterminowa) jest za
niska, natomiast no
ś
no
ść
w warunkach z odpływem jest wystarczaj
ą
ca. Je
ż
eli obiekt b
ę
dzie powoli
budowany i nie b
ę
d
ą
wyst
ę
powały gwałtowne wzrosty i spadki obci
ąż
e
ń
, to rozpatrywany
przypadek mo
ż
na uzna
ć
za dopuszczalny.
9
Zadanie przykładowe 2.4
Zaprojektowa
ć
poduszk
ę
piaskow
ą
pod stop
ą
fundamentow
ą
.
Obliczenia
Parametry gruntu rodzimego (
clsaSi
):
φ
’
= 12°;
c’
=15 kPa;
γ = 19 kN/m
3
;
M
0
=15 MPa;
C
u
=55kPa;
Podej
ś
cie obliczeniowe 2: A1 +M1+ R2
γ
φ’
=
γ
c’
=
γ
Cu
=
γ
γ
= 1,0;
γ
R;v
=1,4
Składowe obliczeniowe wypadkowej obci
ąż
enia
Q
d
:
38
,
208
10
sin
1200
sin
=
°
⋅
=
⋅
=
L
d
d
Q
H
δ
kN
77
,
1181
10
cos
1200
cos
=
°
⋅
=
⋅
=
L
d
d
Q
V
δ
kN
Sprawdzenie warunku nośności fundamentu w warunkach
posadowienia na gruncie rodzimym:
No
ś
no
ść
krótkoterminowa – warunki bez odpływu:
(
)
[
]
min
2
'
q
i
s
b
C
A
R
c
c
c
u
v
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
⋅
π
4
,
2
3
,
0
2
3
'
=
⋅
−
=
L
m;
7
,
1
15
,
0
2
2
'
=
⋅
−
=
B
m;
08
,
4
'
=
A
m
2
0
=
α
→
0
,
1
=
c
b
;
(
)
14
,
1
4
,
2
/
7
,
1
2
,
0
1
=
⋅
+
=
c
s
;
63
,
0
55
08
,
4
38
,
208
1
1
2
1
=
⋅
−
+
⋅
=
c
i
19
0
,
19
0
,
1
min
=
⋅
=
q
kPa
(
)
[
]
16
,
906
0
,
19
63
,
0
14
,
1
0
,
1
55
2
08
,
4
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
π
v
R
kN
77
,
1181
=
d
V
kN >
26
,
647
4
,
1
16
,
906
;
=
=
d
v
R
kN
→
warunek nie spełniony
No
ś
no
ść
długoterminowa – warunki z odpływem:
]
5
,
0
[
min
γ
γ
γ
γ
γ
i
s
b
N
B
i
s
b
N
q
i
s
b
N
c
A
R
q
q
q
q
c
c
c
c
v
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
′
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
+
⋅
⋅
⋅
⋅
′
⋅
′
=
(
)
59
,
3
2
/
14
45
tan
2
14
tan
=
°
+
°
⋅
=
°
⋅
π
e
N
q
(
)
37
,
10
14
cot
1
59
,
3
=
°
⋅
−
=
c
N
(
)
29
,
1
14
tan
1
59
,
3
2
=
°
⋅
−
⋅
=
γ
N
0
=
α
→
0
,
1
=
=
=
c
q
b
b
b
γ
(
)
17
,
1
14
sin
4
,
2
/
7
,
1
1
=
°
⋅
+
=
q
s
;
(
)
79
,
0
4
,
2
/
7
,
1
3
,
0
1
=
⋅
−
=
γ
s
;
(
) (
)
24
,
1
1
59
,
3
/
1
59
,
3
17
,
1
=
−
−
⋅
=
c
s
Siła H
d
działa w kierunku L’
→
(
) (
)
41
,
1
7
,
1
/
4
,
2
1
/
7
,
1
/
4
,
2
2
=
+
+
=
m
(
)
[
]
80
,
0
14
cot
15
08
,
4
77
,
1181
/
38
,
208
1
41
,
1
=
°
⋅
⋅
+
−
=
q
i
(
)
[
]
(
)
68
,
0
14
cot
15
08
,
4
77
,
1181
/
38
,
208
1
1
41
,
1
=
°
⋅
⋅
+
−
=
+
γ
i
(
) (
)
72
,
0
14
tan
37
,
10
/
80
,
0
1
80
,
0
=
°
⋅
−
−
=
c
i
[
]
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
68
,
0
79
,
0
0
,
1
29
,
1
7
,
1
19
5
,
0
80
,
0
17
,
1
0
,
1
59
,
3
19
72
,
0
24
,
1
0
,
1
37
,
10
15
08
,
4
v
R
76
,
872
=
kN
77
,
1181
=
d
V
kN >
40
,
623
4
,
1
76
,
872
;
=
=
d
v
R
kN
→
warunek nie spełniony
Grunt rodzimy nie zapewnia wystarczaj
ą
cej no
ś
no
ś
ci dla rozpatrywanego fundamentu.
Zastosowano poduszk
ę
z pospółki (saGr; I
D
=0,7;
γ = 18,5 kN/m
3
) o mi
ąż
szo
ś
ci h=1,5 m.
e
L
=0,30 m
L = 3.0 m
Q
d
=1200kN
δ
L
=10°
D
m
in
=
1
,0
m
Rzut fundamentu
e
L
=0,30 m
0
L = 3.0 m
B
=
2
,0
m
e
B
=
0
,1
5
m
H
d
0
10
Wymiary fundamentu zast
ę
pczego:
5
,
0
3
/
=
= h
b
m (grunt niespoisty)
5
,
3
5
,
0
0
,
3
=
+
=
z
L
m;
5
,
2
5
,
0
0
,
2
=
+
=
z
B
m
58
,
1424
5
,
18
5
,
1
5
,
2
5
,
3
77
,
1181
=
⋅
⋅
⋅
+
=
dz
V
kN
38
,
208
=
dz
H
kN
47
,
0
58
,
1424
5
,
1
38
,
208
3
,
0
77
,
1181
=
⋅
+
⋅
=
Lz
e
m
12
,
0
58
,
1424
15
,
0
77
,
1181
=
⋅
=
Bz
e
m
56
,
2
47
,
0
2
5
,
3
=
⋅
−
=
′
z
L
m;
25
,
2
12
,
0
2
5
,
2
=
⋅
−
=
′
z
B
m;
77
,
5
=
′
z
A
m
2
Sprawdzenie warunku nośności fundamentu zastępczego w warunkach posadowienia za
pośrednictwem poduszki piaskowej:
No
ś
no
ść
krótkoterminowa – warunki bez odpływu:
0
=
α
→
0
,
1
=
c
b
;
(
)
18
,
1
56
,
2
/
25
,
2
2
,
0
1
=
⋅
+
=
c
s
;
79
,
0
55
77
,
5
38
,
208
1
1
2
1
=
⋅
−
+
⋅
=
c
i
(
)
25
,
46
5
,
18
5
,
1
0
,
1
min
=
⋅
+
=
q
kPa
(
)
[
]
92
,
1787
25
,
46
79
,
0
18
,
1
0
,
1
55
2
77
,
5
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
π
v
R
kN
58
,
1424
=
dz
V
kN >
36
,
1277
4
,
1
92
,
1787
;
=
=
d
v
R
kN
→
warunek nie spełniony
No
ś
no
ść
długoterminowa – warunki z odpływem:
(
)
59
,
3
2
/
14
45
tan
2
14
tan
=
°
+
°
⋅
=
°
⋅
π
e
N
q
(
)
37
,
10
14
cot
1
59
,
3
=
°
⋅
−
=
c
N
(
)
29
,
1
14
tan
1
59
,
3
2
=
°
⋅
−
⋅
=
γ
N
0
=
α
→
1
=
=
=
c
q
b
b
b
γ
(
)
21
,
1
14
sin
56
,
2
/
25
,
2
1
=
°
⋅
+
=
q
s
;
(
)
66
,
0
56
,
2
/
25
,
2
3
,
0
1
=
⋅
−
=
γ
s
;
(
) (
)
29
,
1
1
59
,
3
/
1
59
,
3
23
,
1
=
−
−
⋅
=
c
s
Siła H
d
działa w kierunku L
→
(
) (
)
47
,
1
25
,
2
/
56
,
2
1
/
25
,
2
/
56
,
2
2
=
+
+
=
m
(
)
[
]
83
,
0
14
cot
15
77
,
5
58
,
1424
/
38
,
208
1
47
,
1
=
°
⋅
⋅
+
−
=
q
i
(
)
[
]
(
)
73
,
0
14
cot
15
77
,
5
58
,
1424
/
38
,
208
1
1
47
,
1
=
°
⋅
⋅
+
−
=
+
γ
i
(
) (
)
77
,
0
14
tan
37
,
10
/
83
,
0
1
83
,
0
=
°
⋅
−
−
=
c
i
[
]
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
77
,
0
66
,
0
0
,
1
29
,
1
25
,
2
19
5
,
0
83
,
0
21
,
1
0
,
1
59
,
3
25
,
46
77
,
0
29
,
1
0
,
1
37
,
10
15
77
,
5
v
R
32
,
1930
=
kN
58
,
1424
=
d
V
kN >
80
,
1378
4
,
1
32
,
1930
;
=
=
d
v
R
kN
→
warunek nie spełniony
Warunek no
ś
no
ś
ci nadal nie spełniony. Nale
ż
y zwi
ę
kszy
ć
gł
ę
boko
ść
wymiany gruntu.
Zadanie domowe
:
sprawdzi
ć
no
ś
no
ść
podło
ż
a przy wymianie gruntu o grubo
ś
ci h = 2,0 m.
h
=
1
,5
m
e
L
=0,30 m
L = 3.0 m
Q
d
=1200kN
δ
L
=10°
b/2
b/2
Grunt
rodzimy
Poduszka
piaskowa
0
Zasypka
szerokość wymiany gruntu
45°
45°
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Fundamentowanie cw cz 2 id 181 Nieznany
Fundamentowanie cw cz 8 cd id Nieznany
Fundamentowanie cw cz 9
Fundamentowanie ćw cz 1
Fundamentowanie cw cz 8 id 181 Nieznany
Fundamentowanie cw cz 5 id 181 Nieznany
Fundamentowanie ćw cz 2
więcej podobnych podstron