4. Sprawdzenie stanów granicznych dla belki spocznikowej.
4. Sprawdzenie stanów granicznych dla belki spocznikowej.
4.1 Schemat.
Wymiary belki spocznikowej:
bs
18cm
:=
hs
24cm
:=
4.2 Obciążenia.
4.2.1. Stałe.
G
bs
- ciężar własny belki spocznikowej
G
s
- ciężar stopnia na belce spocznikowej
G
bp
- obciązenie od belek policzkowych
Do obliczeń przyjęto uproszczony schemat ( obciążenie ze skrajnych belek
policzkowych pominięto na podstawie rys.6.6 EC5 ).
4.2.2. Zmienne.
Q
1
- obciążenie użytkowe bezpośrednie
Q
t
- obciążenie użytkowe przekazywane
z belek policzkowych
Do obliczeń przyjęto uproszczony schemat (rys.6.6 EC5).
4.3. Kombinacja obciążeń.
obciążenia stałe : G
bs
+G
s
+G
bp
·
obciążenia zmienne :G
bs
+G
s
+G
bp
+Q
1
+Q
t
·
4.3.1. Zestawienie obciążeń.
4.4. Stan graniczny nośności.
Przypadek I
σmyd
fmyd
km
σmzd
fmzd
+
1
6.11 EC5
Przypadek II
km
σmyd
fmyd
σmzd
fmzd
+
1
6.12 EC5
km
0.7
:=
- dla przekrojów prostokątnych
fmyk
20MPa
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na zginanie względem osi y
fmzk
fmyk 20 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na zginanie względem osi z
γm
1.3
:=
- współczynnik bezpieczenstwa dla materiału
fmyd
fmyk
γm
20 MPa
1.3
=
15.385 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na zginanie
względem osi y
fmzd
fmzk
γm
20 MPa
1.3
=
15.385 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na zginanie
względem osi z
- rozpietość belki spocznikowej
l
2.06m
:=
lo
105% l
2.16 m
=
:=
- efektywna rozpietość belki spocznikowej
α
32.4deg
:=
- kąt nachylenia schodów
Wariant 1- obciążenie stałe
kmod
0.6
:=
fmyd
kmod
fmyk
γm
0.6
20 MPa
1.3
=
9.231 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na
zginanie względem osi y
fmzd
kmod
fmzk
γm
0.6
20 MPa
1.3
=
9.231 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna na
zginanie względem osi z
Wy
bs hs
2
6
18 cm
24 cm
(
)
2
6
=
1728 cm
3
=
:=
- wskaznik wytrzymałości przekroju
względem osi y
Wz
bs
2
hs
6
18 cm
(
)
2
24 cm
6
=
1296 cm
3
=
:=
- wskaznik wytrzymałości przekroju
względem osi y
lo 2.163m
=
P
2 Gbp.d
2 0.53 kN
=
1.06 kN
=
:=
- wypadkowa siła skupiona działająca na belkę
spocznikową
PV
P sin
α
( )
1.06 kN
sin 32.4 deg
(
)
=
0.568 kN
=
:=
- siła pionowa
PH
P cos
α
( )
1.06 kN
cos 32.4 deg
(
)
=
0.895 kN
=
:=
- siła pozioma
Moment zginający wobec osi y
My
Gbs.d Gs.d
+
(
)
lo
2
8
PV lo
4
+
...
0.41
kN
m
0.09
kN
m
+
2.163 m
(
)
2
8
0.568 kN
2.163 m
4
+
=
0.6 kN m
=
:=
Moment zginający wobec osi z
Mz
PH lo
4
0.985 kN
2.163 m
4
=
0.53 kN m
=
:=
Naprężenia
σmyd
My
Wy
0.6 kN
m
1728 cm
3
=
0.347 MPa
=
:=
σmzd
Mz
Wz
0.53 kN
m
1296 cm
3
=
0.409 MPa
=
:=
Warunek SGN
σmyd
fmyd
km
σmzd
fmzd
+
1
0.347 MPa
9.231 MPa
0.7
0.409 MPa
9.231 MPa
+
1
=
1
=
km
σmyd
fmyd
σmzd
fmzd
+
1
0.7
0.347 MPa
9.231 MPa
0.409 MPa
9.231 MPa
+
1
=
1
=
warunek spełniony
Wariant 2- obciążenie stałe + zmienne
kmod
0.9
:=
fmyd
kmod
fmyk
γm
0.9
20 MPa
1.3
=
13.846 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna
na zginanie względem osi y
fmzd
kmod
fmzk
γm
0.9
20 MPa
1.3
=
13.846 MPa
=
:=
- wytrzymałość charakterystyczna
na zginanie względem osi z
P
2 Gbp.d
2Qt.d
+
2 0.53 kN
2 2.01 kN
+
=
5.08 kN
=
:=
wypadkowa siła skupiona działająca na
belkę spocznikową
PV
P sin
α
( )
5.08 kN
sin 32.4 deg
(
)
=
2.722 kN
=
:=
- siła pionowa
PH
P cos
α
( )
5.08 kN
cos 32.4 deg
(
)
=
4.289 kN
=
:=
- siła pozioma
Moment zginający działający w osi y
My
Gbs.d Gs.d
+
Q1.d
+
(
)
l
2
8
PV lo
4
+
:=
=
=
0.41
kN
m
0.09
kN
m
+
2.7
kN
m
+
2.06 m
(
)
2
8
2.722 kN
2.163 m
4
+
3.169 kN m
=
Mz
PH lo
4
4.289 kN
2.163 m
4
=
2.32 kN m
=
:=
Moment zginający działający w osi z:
Naprężenia
σmyd
My
Wy
3.169 kN
m
1728 cm
3
=
1.834 MPa
=
:=
σmzd
Mz
Wz
2.32 kN
m
1296 cm
3
=
1.79 MPa
=
:=
Warunek SGN
σmyd
fmyd
km
σmzd
fmzd
+
1
1.834 MPa
13.846 MPa
0.7
1.79 MPa
13.846 MPa
+
1
=
1
=
km
σmyd
fmyd
σmzd
fmzd
+
1
0.7
1.834 MPa
13.846 MPa
1.79 MPa
13.846 MPa
+
1
=
1
=
warunek spełniony
4.5. Stan graniczny użytkowalności.
E0mean
9.5GPa
:=
I
bs hs
3
12
18 cm
24 cm
(
)
3
12
=
20736 cm
4
=
:=
Przemieszczenia końcowe od obciążenia stałego:
kdef
0.6
:=
q1
Gbs.k Gs.k
+
0.3
kN
m
0.07
kN
m
+
=
0.37
kN
m
=
:=
obciążenie od belki spocznikowej i schodów
P1
2Gbp.k
2 0.39 kN
=
0.78 kN
=
:=
obciążenie od belek policzkowych
P1V
P1 sin α
( )
0.78 kN
sin 32.4 deg
(
)
=
0.418 kN
=
:=
obciążenie pionowe od belek policzkowych
UinstG
5 q1
lo
4
384 E0mean
I
P1V
lo
3
48 E0mean
I
+
:=
=
=
5 0.37
kN
m
2.163 m
(
)
4
384 9.5 GPa
20736 cm
4
0.418 kN
2.163 m
(
)
3
48 9.5 GPa
20736 cm
4
+
0.098 mm
=
UfinG
UinstG 1 kdef
+
(
)
0.098 mm
1
0.6
+
(
)
=
0.157 mm
=
:=
Przemieszczenia końcowe od obciążenia zmiennego:
ψ21
0.3
:=
Q1.k 1.8
kN
m
=
obciązenie użytkowe bezpośrednio na belkę spocznikową
P2
2 Qt.k
2 1.34 kN
=
2.68 kN
=
:=
obciążenie użytkowe przenoszone przez belki policzkowe
P2V
P2 sin α
( )
2.68 kN
sin 32.4 deg
(
)
=
1.436 kN
=
:=
użytkowe obciążenie pionowe od belek
policzkowych
UinstQ
5 Q1.k
l
4
384 E0mean
I
P2V
l
3
48 E0mean
I
+
:=
=
=
5 1.8
kN
m
2.06 m
(
)
4
384 9.5 GPa
20736 cm
4
1.436 kN
2.06 m
(
)
3
48 9.5 GPa
20736 cm
4
+
0.347 mm
=
UfinQ
UinstG 1 ψ21 kdef
+
(
)
0.098 mm
1
0.3 0.6
+
(
)
=
0.116 mm
=
:=
Ed
UfinG UfinQ
+
0.157 mm
0.116 mm
+
=
0.273 mm
=
:=
Cd
lo
250
2.163 m
250
=
8.652 mm
=
:=
Ed Cd
0.273 mm
8.652 mm
=
1
=
warunek spełniony
Gbs.d
0.41
kN
m
:=
Gbs.k
0.3
kN
m
:=
Gs.d
0.09
kN
m
:=
Gs.k
0.07
kN
m
:=
Gbp.d
0.53kN
:=
Gbp.k
0.39kN
:=
Q1.d
2.7
kN
m
:=
Q1.k
1.8
kN
m
:=
Qt.d
2.01kN
:=
Qt.k
1.34kN
:=
fmzk
20MPa
:=
P
1.06kN
:=
PV
0.568kN
:=
PH
0.985kN
:=
lo
2.163m
:=
My
0.6kN m
:=
Wy
1728cm
3
:=
Mz
0.53kN m
:=
Wz
1296cm
3
:=
σmyd
0.347MPa
:=
fmyd 9.231MPa
=
fmyd
9.231MPa
:=
σmzd
0.409MPa
:=
fmzd 9.231MPa
=
fmzd
9.231MPa
:=
P
5.08kN
:=
PV
2.722kN
:=
PH
4.289kN
:=
My
3.169kN m
:=
Mz
2.32kN m
:=
fmyd
13.846MPa
:=
fmzd
13.846MPa
:=
σmyd
1.834MPa
:=
σmzd
1.79MPa
:=
I
20736cm
4
:=
q1
0.37
kN
m
:=
P1
0.78kN
:=
P1V
0.418kN
:=
UinstG
0.098mm
:=
UfinG
0.157mm
:=
P2
2.68kN
:=
UinstQ
0.347mm
:=
UfinQ
0.116mm
:=
Ed
0.273mm
:=
Cd
8.652mm
:=