1
OBCIĄŻENIA STAŁE:
OBCIĄŻENIA ZMIENNE:
Klasa obciążeń: A
4 · 8 32
32 · 1,5 48,0
2,5 · 1,5 7,5
7,5 · 1,3 9,75
800
200
1,35 0,005 · 24,0 1,23
· ·
200 · 1,23 · 1,5 369,0
Lp.
Rodzaj obci
ąż
enia
Warto
ść
charakt.
[kN/m]
γ
f odc
Warto
ść
oblicz.
[kN/m]
γ
f doc
Warto
ść
oblicz.
[kN/m]
1
Asfalt
23kN/m
3
· 0,08m · 8,00m
14,72
0,9
13,25
1,5
22,08
2
Papa termozgrzewalna
14kN/m
3
·0,01m ·13,0m
1,82
0,9
1,64
1,5
2,73
3
Płyta żelbetowa i wspornik płyty pomostowej
25kN/m
3
·13,0m · 0,25m
81,25
0,9
73,13
1,2
97,50
4
Dźwigary żelbetowe
25kN/m
3
·0,60m · 1,05 m · 4
63,00
0,9
56,70
1,2
75,60
5
Skosy płyty pomostowej
25kN/m
3
· 2 · 0,5· 0,07m · 0,08m · 4
0,56
0,9
0,50
1,2
0,67
6
Kapa chodnikowa (lewa)
25kN/m
3
·(0,16m·0,36m+2,40m·0,23m)
15,24
0,9
13,72
1,2
18,29
7
Kapa chodnikowa (prawa)
25 kN/m
3
·(0,16m·0,36m+2,40m·0,23m
15,24
0,9
13,72
1,2
18,29
8
Krawężnik
24kN/m
3
·0,20m ·0,25m
1,20
0,9
1,08
1,5
1,80
9
Balustrada
0,4kN/m
0,40
0,9
0,36
1,5
0,60
10
Bariera ochronna
0,6kN/m
0,60
0,9
0,54
1,5
0,90
RAZEM
194,03
174,62
238,45
5
Poprzecznica
25 kN/m
3
·0,5m·1,13m·2,95m·3
125,01
0,9
112,51
1,2
150,01
5
Poprzecznica podporowa
25 kN/m
3
·1,0m·1,18m·2,95m·3
261,08
0,9
234,97
1,2
313,30
2
Linia wpływu (M w środku przęsła)
!
"#
$%
&'
(
(
) · * (
· $+
,
( +
( +
-
( +
.
) ( /
01023453675"
· +
+
,
+
-
5,4
+
6,0
+
.
4,8
* 72
!
"#
$238,45 (
48,0
(
9,75
) · 72 ( 369,0 · 21,8 ( 150,1 · 6,0 30 270,7
Linia wpływu (T w podporze)
+
,
1
+
0,95
+
-
0,9
+
.
0,85
+
.
0,5
* 12
8
"#
$238,45 (
48,0
(
9,75
) · 12 ( 369,0 · 3,7 ( 150,1 · 0,5 4994,7
3
Linia wpływu rozdziału poprzecznego:
9
#
0,951 $:;<=>? = @A?:BC;DC)
9
#&
1
3 E1 0,63 ·
F
F
"#
· G1
F
.
12F
"#
.
HI F
-
· F
"#
9
#&
9
J&
(
9
0&
2
9
J&
0,04886
.
9
0&
0,0177
.
9
#&
0,04886 (
0,0177
2
0,0575
.
9
K
0,3021$:;<=>? = @A?:BC;DC)
9
K&
1
3 E1 0,63 ·
F
F
"#
· G1
F
.
12F
"#
.
HI F
-
· F
"#
9
K&
9
J&
(
9
0&
2
9
J&
0,0617
.
9
0&
0,0340
.
9
K&
0,0617 (
0,0340
2
0,0648
.
4
Współczynnik α:
L
M?
-
3 (
9
#&
< (
9
K&
; N
4 · O9
#
9
K
< · ;
? 0,25
< 3,55
; 12,0
P 6,5
Q 24,0
L
M0,25
-
3 (
0,575
3,55 (
0,0617
12,0 N
4 · O0,951 · 0,3021
3,55 · 12,0
0,08
R
P
Q S
9
#
· <
9
K
· ;
T
R
6,5
24
S0,951 · 3,55
0,3021 · 12
T
0,49
U
V
V 1
L
( $
,
)
W
L
2P · <
Obliczenia wykonane w arkuszu Ecel’a
5
K,
υ
=0,5
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
0
0,6203
0,8288
1,0273
1,1877
1,2575
1,1877
1,0273
0,8288
0,6203
b/4
-0,0021
0,3111
0,6223
0,9226
1,1877
1,3721
1,4336
1,425
1,3968
b/2
-0,5198
-0,1466
0,2317
0,6223
1,0273
1,4336
1,8038
2,0981
2,3613
3b/4
-0,9828
-0,5703
-0,1466
0,3111
0,8288
1,425
2,0981
2,8125
3,514
b
-1,4286
-0,9828
-0,5198
-0,0021
0,6203
1,3968
2,3613
3,514
4,7981
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
0
0,8609
0,9276
1,0028
1,0767
1,1146
1,0767
1,0028
0,9276
0,8609
b/4
0,6834
0,7617
0,8547
0,9642
1,0767
1,1557
1,1603
1,1293
1,0937
b/2
0,5516
0,6326
0,7308
0,8547
0,9642
1,1603
1,2911
1,3544
1,3876
3b/4
0,4538
0,534
0,6326
0,7617
0,9276
1,1293
1,3544
1,5704
1,7409
b
0,3751
0,4538
0,5516
0,6834
0,8609
1,0937
1,3876
1,7409
2,1362
D
Ź
WIGAR A
f(b)
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
-1,4286
-0,9828
-0,5198
-0,0021
0,6203
1,3968
2,3613
3,5140
4,7981
K1
0,3751
0,4538
0,5516
0,6834
0,8609
1,0937
1,3876
1,7409
2,1362
K
α
^2
-0,9134
-0,5725
-0,2138
0,1937
0,6890
1,3102
2,0832
3,0076
4,0378
K
α
-0,2494
-0,1563
-0,0584
0,0529
0,1882
0,3578
0,5689
0,8213
1,1026
f(3/4b)
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
-0,9828
-0,5703
-0,1466
0,3111
0,8288
1,425
2,0981
2,8125
3,514
K1
0,4538
0,534
0,6326
0,7617
0,9276
1,1293
1,3544
1,5704
1,7409
K
α
^2
-0,5725
-0,2549
0,0760
0,4398
0,8570
1,3405
1,8857
2,4577
3,0076
K
α
-0,1563
-0,0696
0,0207
0,1201
0,2340
0,3661
0,5149
0,6711
0,8213
INTERPOLACJA
K
α
-0,1843
-0,0956
-0,0030
0,0999
0,2203
0,3636
0,5311
0,7162
0,9057
D
Ź
WIGAR B
f(b/2)
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
-0,5198
-0,1466
0,2317
0,6223
1,0273
1,4336
1,8038
2,0981
2,3613
K1
0,5516
0,6326
0,7308
0,8547
0,9642
1,1603
1,2911
1,3544
1,3876
K
α
^2
-0,2138
0,0760
0,3743
0,6887
1,0093
1,3555
1,6574
1,8857
2,0832
K
α
-0,0584
0,0207
0,1022
0,1881
0,2756
0,3702
0,4526
0,5149
0,5689
f(b/4)
b
3b/4
b/2
b/4
0
b/4
b/2
3b/4
b
K0
-0,0021
0,3111
0,6223
0,9226
1,1877
1,3721
1,4336
1,4250
1,3968
K1
0,6834
0,7617
0,8547
0,9642
1,0767
1,1557
1,1603
1,1293
1,0937
K
α
^2
0,1937
0,4398
0,6887
0,9345
1,1560
1,3103
1,3555
1,3405
1,3102
K
α
0,0529
0,1201
0,1881
0,2552
0,3157
0,3578
0,3702
0,3661
0,3578
INTERPOLACJA
K
α
0,0418
0,1102
0,1795
0,2485
0,3117
0,3590
0,3784
0,3810
0,3789
6
Obliczenia dla dźwigara B
OBCIĄŻENIA STAŁE:
Lp.
Rodzaj obci
ąż
enia
Warto
ść
charakt.
[kN/m
2
]
γ
f odc
Warto
ść
oblicz.
[kN/m
2
]
γ
f doc
Warto
ść
oblicz.
[kN/m
2
]
1
Asfalt
23kN/m
3
· 0,08m
1,84
0,9
1,66
1,5
2,76
2
Papa termozgrzewalna
14kN/m
3
·0,01m
0,14
0,9
0,13
1,5
0,21
3
Płyta żelbetowa i wspornik płyty pomostowej
25kN/m
3
· 0,25m
6,25
0,9
5,63
1,2
7,50
4
Dźwigary żelbetowe
25kN/m
3
·0,60m · 1,05 m /0,6
26,78
0,9
24,10
1,2
32,14
6
Kapa chodnikowa (lewa/prawa)
25kN/m
3
·(0,16m·0,36m+2,40m·0,23m) /2,2
6,86
0,9
6,17
1,2
8,23
[kN]
8
Krawężnik
24kN/m
3
·0,20m ·0,25m
1,20
0,9
1,08
1,5
1,80
9
Balustrada
0,4kN/m
0,40
0,9
0,36
1,5
0,60
10
Bariera ochronna
0,6kN/m
0,60
0,9
0,54
1,5
0,90
7
OBCIĄŻENIA ZMIENNE:
Klasa obciążeń: A
4
4 · 1,5 6,0
2,5
2,5 · 1,3 3,25
800
100
1,35 0,005 · 24,0 1,23 ϴ
· ·
100 · 1,23 · 1,5 184,5
Obciążenie przypadające na jeden dźwigar:
•
Obciążenie stałe skupione:
J"YZ&2"'K
0,6 · $+1 ( +6) 0,6 · $0,047 ( 0,379) 0,256 /
J"27427
0,9 · $+2 ( +5) 0,9 · $0,118 ( 0,381) 0,439 /
2"\ęż677
1,8 · $+3 ( +4) 1,8 · $0,142 ( 0,380) 0,726 /
∑ 0,170 ( 0,299 ( 0,626 1,421 /
•
Obciążenie stałe rozłożone:
'ź\7a"2
32,14 · b*
'ź,,
( *
'ź,
( *
'ź,-
(*
'ź,.
c 32,14 · $0,055 ( 0,145 ( 0,217 ( 0,228) 20,73
"0",5d
8,23 · b*
"0",
( *
"0"
c 8,23 · $0,202 ( 0,217) 3,45 /
"&e"Y
2,76 · *
"&e"Y
2,76 · 2,363 6,52 /
"0",0łK"
$0,21 ( 7,50) · *
0łK"
7,71 · 3,552 27,38 /
∑ 58,08 /
•
Zmienne skupione:
g
· $+F1 ( +F2) 184,5 · $0,344 ( 0,380) 133,58
•
Zmienne rozłożone:
· *
h
6,0 · 2,363 14,18 /
· b*
h,
( *
h
c 3,25 · $0,117 ( 0,570) 2,23 /
∑ 16,41 /
SUMA OBCIĄśENIA LINIOWEGO (bez obciążenia specjalnego)
1,42 ( 58,08 ( 16,41 75,91 /
8
Linia wpływu (M w środku przęsła)
!
"#
∑ · * ( g · $+
,
( +
( +
-
( +
.
) ( /
01023453675"
· +
+
,
+
-
5,4
+
6,0
+
.
4,8
* 72
!
"#
75,91 · 72 ( 133,58 · 21,8 ( 150,1 · 6,0 7278,2
Linia wpływu (T w podporze)
+
,
1
+
0,95
+
-
0,9
+
.
0,85
+
.
0,5
* 12
8
"#
75,91 · 12 ( 133,58 · 3,7 ( 150,1 · 0,5 1480,2
9
WYMIAROWANIE PRZEKROJU DŹWIGARA (beton B45, stal AIIIN)
Na zginanie:
P
4ee
min l
m
10 , 6n
e
, P
,
o min l
24
10 , 6 · 0,25; 3,55o 1,5
P
4ee,
P
4ee
1,5
@
&
!
q
K'
· = = 0,85; ; 1,41 0,06 1,35
@
&
!
q
K'
· 0,85;
7278,2
490 · 10
-
· 0,85 · 1,35 0,01650
119,2 <
@
&
· r 128,64 <
0,012864
s
$P
4ee
P
) · n
4ee
( @
&
· r
P
· t 1 ( S1 ( P
$P
4ee
P
) · n
4ee
( 2 · r · @
&
· ;
$$P
4ee
P
) · n
4ee
( @
&
· r)
u
$1,5 0,6) · 0,25 ( 0,0128
0,6
· t 1 ( S1 ( 0,6
$1,5 0,6) · 0,25
( 2 · 0,0128 · 1,35
$$1,5 0,6) · 0,25 ( 0,0128)
u
0,2378
0,6 · t 1 ( S1 ( 0,6
0,091
0,2378
u 0,396 · $ 1 ( 1,40) 0,159
Na ścinanie:
v
"#
w v
x'
0,5 · y · q
5'
· P
\
· 0,9 · ; 0,5 · 0,52 · 23300 · 0,6 · 0,9 · 1,35 4416,0
y 0,6 M1
q
5
250N 0,6 M1
35,0
250N 0,52
v
"#
1480,2 w v
x'
4416,0
SPRAWDZENIE NAPRĘśEŃ
9
#
P
·
s
-
3 (
$P
4ee
P
)
3
zs
-
bs n
4ee
c
-
{ ( r · @
&
· $; s)
0,6 ·
0,159
-
3 (
$1,5 0,6)
3
$0,159
-
$0,159 0,25)
-
) ( 0,0128 · $1,34 0,159)
0,00804 ( 0,014319 ( 0,017853 0,361
.
|
5
!
"#
· =
9
#
7278,2
0,361 20161,2 20,2 !C w q
5'
$}45) 23,3 !C
|
&
r · |
5
·
; s
s 8 · 20,2 ·
1,34 0,159
0,159
436,7 !C w q
K'
490 !C
~
1480,2
1,4 · 0,6
1,76 !C
~
x
$}45) 0,38 w ~ 1,76 w ~
J "#
$}45) 4,75 !C
Należy zwiększyć gęstość strzemion.
10
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
więcej podobnych podstron