Pyt

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty

Stopy

Zaleca si
gruncie o dopuszczalnym obci
by
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
1:1
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró

Stopy mog
kamienia a odsadzk
cementowej h/s
kich budowli (1
wi

Ławy fundamentowe

Ławy obci
podło
obci
na podstawie modelu podło

Pytanie. 64

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty

Stopy

Zaleca si je stosowa
gruncie o dopuszczalnym obci
by stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
1:1 -3:1). Stopy grupowe
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró

Stopy mog by
kamienia a odsadzk
cementowej h/s
kich budowli (1
wi kszych siłach osiowych, a tak

Ławy fundamentowe

1. ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si

posadowione powy
obci

2. ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si

odsadzki oraz gdy podsta

3. ławy

mniejszym

Ławy obci one równomiernie
podło a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl
obci onych siłami skupionymi, momentami zginaj
na podstawie modelu podło

64 . Poda rodzaje fundamentów bezpo

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty

je stosowa pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi

gruncie o dopuszczalnym obci

stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi

grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj

3:1). Stopy grupowe

kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró

by z cegły lub kamienia, betonu i

kamienia a odsadzk s jest uwarunkowana jako
cementowej h/s 2, na zaprawie cementowo
kich budowli (1-2 kondygnacje) obci

kszych siłach osiowych, a tak

Ławy fundamentowe

ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si
posadowione powy
obci eniu wi kszym ni
ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si
odsadzki oraz gdy podsta
ławy elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si
mniejszym ni 4

one równomiernie

a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl

onych siłami skupionymi, momentami zginaj

na podstawie modelu podło

rodzaje fundamentów bezpo

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty

pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi

gruncie o dopuszczalnym obci eniu w pozio

stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi

grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj

3:1). Stopy grupowe maj w podstawie kształt prostok

kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró

z cegły lub kamienia, betonu i

jest uwarunkowana jako

2, na zaprawie cementowo

dygnacje) obci

kszych siłach osiowych, a tak e dla

ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si
posadowione powy ej poziomu wody gruntowej, na jednoli

kszym ni 0,2 MPa,

ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si
odsadzki oraz gdy podstawa zanurzona jest w wodzie,

elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si

4-7-5 m, na podło

one równomiernie cianami o

a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl

onych siłami skupionymi, momentami zginaj

na podstawie modelu podło a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł

rodzaje fundamentów bezpo

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty

pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi

eniu w poziomie posadowienia wi

stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi

grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj w podstawie przewa

w podstawie kształt prostok

kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró

z cegły lub kamienia, betonu i

jest uwarunkowana jako

2, na zaprawie cementowo-wapiennej h/s

dygnacje) obci onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy

e dla obci e

ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si pod budynki murowane o wy

ej poziomu wody gruntowej, na jednoli

0,2 MPa,

ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si wówczas, gdy dla ław ceglanych

wa zanurzona jest w wodzie,

elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si pod

5 m, na podło u o dopuszczalnym

cianami oblicza si

a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl

onych siłami skupionymi, momentami zginaj

a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł

rodzaje fundamentów bezpo

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty i fundamenty skrzynio

pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi

mie posadowienia wi

stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi cej słupów ze sob

w podstawie przewa

w podstawie kształt prostok

kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró nym obci

z cegły lub kamienia, betonu i elbetonu Zale

jest uwarunkowana jako ci zaprawy u

wapiennej h/s

onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy

e mimo rodowych i obci

pod budynki murowane o wy

ej poziomu wody gruntowej, na jednoli

wówczas, gdy dla ław ceglanych

wa zanurzona jest w wodzie,

pod cianami ci

u o dopuszczalnym

blicza si jako lawy sztywne i bez uwzgl

a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl dnieniem ich odkształcalno

onych siłami skupionymi, momentami zginaj cymi i obci

a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł

rodzaje fundamentów bezpo rednich i krótko omów

Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty i fundamenty skrzynio

pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi

mie posadowienia wi kszym ni

cej słupów ze sob s

w podstawie przewa nie kształt kwadratu lub prostok

w podstawie kształt prostok ta (przy jednakowym obci

nym obci eniu od słupów.

elbetonu Zale no mi

zaprawy u ytej do murowania: na zaprawie

wapiennej h/s 3. Stopy betonowe stosuje si

onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy

rodowych i obci

pod budynki murowane o wy

ej poziomu wody gruntowej, na jednolitym gruncie o dopuszczalnym

wówczas, gdy dla ław ceglanych

wa zanurzona jest w wodzie,

cianami ci głymi lub słupa

u o dopuszczalnym obci eniu wi

jako lawy sztywne i bez uwzgl

dnieniem ich odkształcalno

cymi i obci eniem równomiernym, mo

a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł

rednich i krótko omów

i fundamenty skrzyniowe i blokowe.

pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi kszy ni 5 m, przy posadowieniu na

kszym ni 0,10

s siaduj cych. s

nie kształt kwadratu lub prostok

ta (przy jednakowym obci

eniu od słupów.

miedzy wysoko

ytej do murowania: na zaprawie

3. Stopy betonowe stosuje si

onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy

rodowych i obci e dynamicznych.

pod budynki murowane o wysoko ci 3

tym gruncie o dopuszczalnym

wówczas, gdy dla ław ceglanych

głymi lub słupami o rozstawie osiowym

eniu wi kszym ni

jako lawy sztywne i bez uwzgl

dnieniem ich odkształcalno ci i spr

eniem równomiernym, mo

a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpłaszczyzny spr

rednich i krótko omówi ka

we i blokowe.

5 m, przy posadowieniu na

0,10-0,30 MPa. Stopy mog
cych. s to wtedy tzw. stopy

nie kształt kwadratu lub prostok

ta (przy jednakowym obci eniu od słupów) i

edzy wysoko ci h stopy z cegły lub

ytej do murowania: na zaprawie

3. Stopy betonowe stosuje si

onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy elbetowe stosuje si

dynamicznych.

ci 3-4 kondygnacji,

tym gruncie o dopuszczalnym

wówczas, gdy dla ław ceglanych potrzeba wi

mi o rozstawie osiowym

kszym ni 0,15 MPa.

jako lawy sztywne i bez uwzgl dnienia spr

ci i spr ysto

eniem równomiernym, mo

a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpłaszczyzny spr

i ka dy z nich.

5 m, przy posadowieniu na

0,30 MPa. Stopy mog

to wtedy tzw. stopy

nie kształt kwadratu lub prostok ta (L:B =

eniu od słupów) i

h stopy z cegły lub

ytej do murowania: na zaprawie

pod słupy nis

elbetowe stosuje si

dynamicznych.

4 kondygnacji,

tym gruncie o dopuszczalnym

potrzeba wi cej ni 4

mi o rozstawie osiowym

0,15 MPa.

dnienia spr ysto ci

ysto ci podło a,

eniem równomiernym, mo na wykony

aszczyzny spr ystej.

dy z nich.

5 m, przy posadowieniu na

0,30 MPa. Stopy mog

to wtedy tzw. stopy

(L:B =

eniu od słupów) i

h stopy z cegły lub

pod słupy nis-

elbetowe stosuje si przy

4

mi o rozstawie osiowym

ci

ci podło a,

na wykonywa

ystej.

Ruszty fundamentowe

Stosuje si
na podło
1/5
ruszt spoczywa na podło

Fundament w postac

Płyty fundamentowe
Stosuje si
obci
gruntowej.

Fundament płytowy z

Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko

Płyty
rozkładu napr

Skrzynie fundamentowe
Stosuje si
wynosi około 6 m.
górnej ok. 0,8 m.

Fundamenty blokowe
Stosuje si
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
podło

Ruszty fundamentowe

Stosuje si je na podło
na podło u mocniejszym, ale
1/5-1/7 ich rozpi
ruszt spoczywa na podło

Fundament w postac

Płyty fundamentowe
Stosuje si je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
obci eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada
gruntowej.

Fundament płytowy z

Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko

Płyty ebrowe o małych wymiarach mog
rozkładu napr

Skrzynie fundamentowe
Stosuje si je przy du
wynosi około 6 m.
górnej ok. 0,8 m.

Fundamenty blokowe
Stosuje si m.in. pod maszyny i urz
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
podło a.

Ruszty fundamentowe

je na podło u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob

u mocniejszym, ale

1/7 ich rozpi to ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si

ruszt spoczywa na podło

Fundament w postaci rusztu

Płyty fundamentowe

je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci

eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada

Fundament płytowy z ebrami u dołu

Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko ci równej rozstawowi słupów, zast

ebrowe o małych wymiarach mog

rozkładu napr enia w podło

Skrzynie fundamentowe

je przy du ych obci

wynosi około 6 m. ciany daje si
górnej ok. 0,8 m.

Fundamenty blokowe

m.in. pod maszyny i urz

turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza

u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob

u mocniejszym, ale przy du

ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si

ruszt spoczywa na podło u według modelu Winklera

i rusztu

je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci

eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada

ebrami u dołu

Płyty fundamentowe o jednakowej grubo

ci równej rozstawowi słupów, zast

ebrowe o małych wymiarach mog

enia w podło u, płyty wi

Skrzynie fundamentowe

ych obci eniach

ciany daje si o grubo

m.in. pod maszyny i urz

turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza

u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob

przy du ych obci

ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si

u według modelu Winklera

je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci

eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada

ebrami u dołu

Płyty fundamentowe o jednakowej grubo ci pod siatk

ci równej rozstawowi słupów, zast

ebrowe o małych wymiarach mog by ob

u, płyty wi ksze obli

eniach q >0,4 MPa (wie

o grubo ci około 80 cm. Grubo

Fundament skrzyniowy

m.in. pod maszyny i urz dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame

turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza

u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob

ych obci eniach. Wysoko

ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si

u według modelu Winklera

je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci

eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada , a tak

ci pod siatk słupów oblicza si

ci równej rozstawowi słupów, zast puj

obliczone jako sztywne przy przyj

ksze oblicza si z uwzgl

>0,4 MPa (wie owce). Rozstaw

ci około 80 cm. Grubo

Fundament skrzyniowy

dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame

turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci kie.

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza si przewa

u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob

eniach. Wysoko belek rusztu przyjmuje si

ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si

je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci eniu równym 0,08

, a tak e przy posadowieniu poni

słupów oblicza si

ci równej rozstawowi słupów, zast puj c układ płytowy układem belkowym.

liczone jako sztywne przy przyj

cza si z uwzgl dnieniem spr

>0,4 MPa (wie owce). Rozstaw

ci około 80 cm. Grubo płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a

Fundament skrzyniowy

dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame

Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza si przewa nie bez uwzgl

u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym obci eniu równym

belek rusztu przyjmuje si

ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si metod od

eniu równym 0,08-0,12 MPa i du

e przy posadowieniu poni

słupów oblicza si , dziel

c układ płytowy układem belkowym.

liczone jako sztywne przy przyj

dnieniem spr

owce). Rozstaw cian poprzecz

płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a

dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame

nie bez uwzgl

eniu równym 0,1

belek rusztu przyjmuje si

odkształce , zakładaj

0,12 MPa i du

e przy posadowieniu poni ej zwierciadła wody

, dziel c j na pasma podłu

c układ płytowy układem belkowym.

liczone jako sztywne przy przyj ciu równomiernego

dnieniem spr ysto ci podło

cian poprzecznych skrzyni

płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a

dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundamenty młotów,

nie bez uwzgl dnienia spr

0,1-0,15 MPa oraz

belek rusztu przyjmuje si w granicach

, zakładaj c,

0,12 MPa i du ych

ej zwierciadła wody

na pasma podłu ne i

c układ płytowy układem belkowym.

ciu równomiernego

ci podło a.

nych skrzyni

płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a

nty młotów,

dnienia spr ysto ci

15 MPa oraz

w granicach

c, e

ej zwierciadła wody

ne i

nych skrzyni

płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a

Pytanie. 65.
obci

Zało

Warto
warunków:

1)

Q

fNB

Q

fNB

gdzie:

Pytanie. 65.
obci

onym mimo

Zało enia:

1. Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
2. Nie projektuje si
3. Fundament posadowiony na podło

podwojonej jego szeroko

Warto ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i
warunków:

dla pary warto

fNB

– pionowa składowa obci

fNB

=B·L( [(1+0,3 (

gdzie:

B,L –zredukowane wymiary podst
z uwzgl

e

B

, e

L

– mimo

do szeroko

D

min

– gł boko

N

C

,N

B

,N

N

D

= exp (

N

c

= (N

D

–

N

B

= 0,75 (N

ρ

D

,

ρ

B

- obliczeniowa warto

poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj

g – przyspieszenie ziemskie,

i

C

,i

B

,i

D

–

ze wzorów w zale

Pytanie. 65. Omówi

onym mimo rodowo w 2 płaszczyznach.

Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
Nie projektuje si
Fundament posadowiony na podło
podwojonej jego szeroko

ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i

dla pary warto ci Nr i Trb:

onowa składowa obci

·L( [(1+0,3 (

L

B

)]·

zredukowane wymiary podst

z uwzgl dnieniem warunku L

mimo rody działania obci
do szeroko ci B i długo

gł boko posadowienia mierzona od najni

,N

D

– współczynniki no

= exp ( tg

φ

) tg

2

– 1) ctg

= 0,75 (N

D

– 1) tg

obliczeniowa warto

poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj

przyspieszenie ziemskie,

– współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci

ze wzorów w zale no

Omówi sprawdzenie no

rodowo w 2 płaszczyznach.

Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
Nie projektuje si obok budowli wykopów lub dodatkowych obci
Fundament posadowiony na podło
podwojonej jego szeroko ci

ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i

ci Nr i Trb:

onowa składowa obci enia obliczeniowego okre

)]·N

c

·C

u

·i

c

+ [1+1,5(

zredukowane wymiary podst

dnieniem warunku L

rody działania obci

ci B i długo

posadowienia mierzona od najni

współczynniki no no

( /4 + d/2)

1) tg

φ

obliczeniowa warto ci redniej g

poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj

przyspieszenie ziemskie,

współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci

no ci od k ta nachylenia

sprawdzenie no no

rodowo w 2 płaszczyznach.

Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob

obok budowli wykopów lub dodatkowych obci

Fundament posadowiony na podło u jednorodnym do gł

ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i

Nr m * Q

enia obliczeniowego okre

+ [1+1,5(

L

B

)]·

zredukowane wymiary podstawy fundamentu wg zale

dnieniem warunku L

≥ B,

rody działania obci enia odpowiednio w kierunku równoległym

ci B i długo ci L,

posadowienia mierzona od najni

współczynniki no no ci wyznaczone dla obliczeniowej warto

/4 + d/2)

ci redniej g sto

poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj

współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci

ta nachylenia

sprawdzenie no no ci podło

rodowo w 2 płaszczyznach.

Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob

obok budowli wykopów lub dodatkowych obci

u jednorodnym do gł

ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i Trl, wymagaj

m * Q

fNB

m

enia obliczeniowego okre

)]·N

D

·

ρ

D

·g·D

awy fundamentu wg zale

enia odpowiednio w kierunku równoległym

posadowienia mierzona od najni szego poziomu terenu,

ci wyznaczone dla obliczeniowej warto

sto ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj

poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj cych poni

współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci

ta nachylenia

δ

B

=arctg (T

ci podło a jednorodnego pod fundamentem

Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pobli u

obok budowli wykopów lub dodatkowych obci

u jednorodnym do gł boko

ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i Trl, wymagaj

m- współczynnik korekcyjny,

enia obliczeniowego okre lana ze wzoru:

D

min

·i

D

+ [1

awy fundamentu wg zale no ci: B = B

enia odpowiednio w kierunku równoległym

szego poziomu terenu,

ci wyznaczone dla obliczeniowej warto

ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj

cych poni ej poziomu posadowienia do gł

współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci enia wyznaczone z nomogramów lub

=arctg (T

rB

/N

r

).

a jednorodnego pod fundamentem

obok budowli wykopów lub dodatkowych obci e

boko ci wi kszej lub równej

Trl, wymagaj sprawdzenia nast

współczynnik korekcyjny,

lana ze wzoru:

+ [1-0,25(

L

B

)]·

ci: B = B – 2e

enia odpowiednio w kierunku równoległym

szego poziomu terenu,

ci wyznaczone dla obliczeniowej warto ci k

ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj

ej poziomu posadowienia do gł

enia wyznaczone z nomogramów lub

a jednorodnego pod fundamentem

kszej lub równej

sprawdzenia nast

współczynnik korekcyjny,

)]·N

B

·

ρ

B

·g·B·

2e

B

, L = L -

enia odpowiednio w kierunku równoległym

ci k ta tarcia wewn

ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj

ej poziomu posadowienia do gł

enia wyznaczone z nomogramów lub

a jednorodnego pod fundamentem

kszej lub równej lub

sprawdzenia nast puj cych

·i

B

)

2e

L

ta tarcia wewn trznego

ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj cych powy

ej poziomu posadowienia do gł boko ci B

enia wyznaczone z nomogramów lub

a jednorodnego pod fundamentem

trznego

cych powy ej

ci B

enia wyznaczone z nomogramów lub

2) dla pary warto ci N

r

i T

rL

.

N

r

≤mQ

fNL

gdzie: Q

fNL

– pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego okre lana ze wzoru:

Q

fNB

=B·L( [(1+0,3 (

L

B

)]·N

c

·C

u

·i

c

+ [1+1,5(

L

B

)]·N

D

·

ρ

D

·g·D

min

·i

D

+ [1-0,25(

L

B

)]·N

B

·

ρ

B

·g·L·i

B

)

dla którego: i

C

,i

B

,i

D

– wyznacza si w zale no ci od k ta nachylenia

δ , δ

L

=arctg (T

rL

/N

r

).

W przypadku innych kształtów podstawy fundamentu mo na zastosowa te wzory przy zało eniu e:

- fundament o podstawie kołowej: B = L= 1,77R,
- fundament pasmowy (L>5B) B/L = 0. Warto ci obliczeniowych parametrów geotechnicznych
φ, C, ρ

D

,

ρ

B

oblicza si ze wzorów: x =

γmx

(n)

gdzie: x , x

(n)

–warto obliczeniowego i

charakterystycznego parametru,

γ

m

–współczynnik materiałowy uzale niony od metody oznaczenia:

a) metoda A bezpo rednie oznaczenie parametru geotechnicznego za pomoc bada

laboratoryjnych lub polowych

γ

m

=0,8-0,9 lub

γ

m

=1,1-1,25,

b) metoda B po rednie oznaczenie parametru geotechnicznego za pomoc zale no ci

korelacyjnych na podstawie parametru wiod cego,

c) metoda C

γ

m

=0,9 lub

γ

m

=1,1. przyj cie warto ci parametrów geotechnicznych na podstawie

dokumentacji geotechnicznych i konstrukcji budowli u ytkowych w s siedztwie

γ

m

=0,9 lub

γ

m

=1,1.

Pytanie. 66. Poda klasyfikacj metod sprawdzania no no ci podło a dwuwarstwowego
pod fundamentem i omówi wybran z nich.

Wyst puj dwa warianty podło a dwuwarstwowego:

1. warstwa mocna na słabej

Metody oblicze no no ci podło a:

•

metoda Wiłuna

•

metoda Madeja

•

metoda normowa

2. warstwa słaba na mocnej

Zwykle zaleca si w takich przypadkach przyjmowa , przy obliczaniu no no ci granicznej, e całe
podło e składa si z gruntu słabego. Jest to zało enie le ce zawsze po stronie bezpiecznej. W
przypadku warstw bardzo słabych wła ciwych rozwi za zagadnie fundamentowania poszukuje si
w sferze rozwi za konstrukcyjnych i technologicznych, maj cych na celu przeniesienie obci e na
warstwy no ne lub wzmocnienie warstw przypowierzchniowych.

METODA MADEJA

- przypadki zastosowania

1) obci enie osiowe, warunek do sprawdzenia: N

r

m·Q

w

2) obci enie mimo rodowe w jednej płaszczy nie N

r

m·Q

w

B

lub N

r

m·min(Q

w

L,

Q

w

B

)

3) obci enie mimo rodowe w dwóch płaszczyznach N

r

m·Q

w

L

i N

r

m·Q

w

B

h

warstwa słaba (os,Cs,gs)

warstwa mocna (om,Cm,gm)

D

Z

Schemat obci e

Najpierw wyliczamy opory graniczne poszczególnych warstw gruntu: Q

m

– opór graniczny warstwy mocnej

(przyjmujemy e wyst puje podło e jednorodne o parametrach warstwy mocnej), Q

s

- opór graniczny

warstwy słabej (przyjmujemy e wyst puje podło e jednorodne o parametrach warstwy słabej),

- wypadkowy opór graniczny podło a wyznacza si ze wzorów w zale no ci od stosunku mi szo ci h do
podstawy fundamentu B:

a) Q

w

= Q

s

+

m

(Q

m

-Q

s

) je li h/B > 0.5

b) Q

w

= Q

s

+

m

(Q

m

- Q

s

) + (1-

m

)(Q

m

- Q

s

)(1 - 2h/B)

2

je li h/B 0.5

gdzie:

Q

w

– opór graniczny gruntu

Q

s

- opór graniczny warstwy słabej

Q

m

- opór graniczny warstwy mocnej

m

– współczynnik metody ustalony z nomogramów lub ze wzoru

+

−

=

1

2

*

1

*

2

sin

2

1

π

η

B

z

n

m

n – współczynnik pomocniczy uzale niony od h/B:

a)

31

.

0

*

19

,

0

+

=

B

L

B

L

n

h/B 1

b)

35

.

0

*

22

,

0

+

=

B

L

B

L

n

0,5<h/B < 1

c)

41

.

0

*

25

,

0

+

=

B

L

B

L

n

h/B 0.5

z – odległo od poziomu posadowienia do stopu warstwy słabej

METODA WIŁUNA

- przypadki obci enia i warunki do spełnienia

1) obci enie osiowe: N

r

= q

r

/ (B·L) m·Q

f

/ (B·L) , q

r

m·Q

f

2) szczególny przypadek (jednostkowy opór obliczeniowy podło a) uwzgl dniaj c:

•

pomi dzy podło em a fundamentem mo e wyst powa rozwarstwienie o zasi gu mniejszym b d
równym połowie odległo ci mi dzy prost przechodz c równolegle do osi oboj tnej przez rodek
ci ko ci całej podstawy, a skrajnym punktem podstawy przeciwległym do punktu, w którym
wyst puje maksymalne napr enie.

•

wypadkowa sił od obci e obliczeniowych nie wychodzi poza rdze przekroju (a mimo rody
spełniaj warunek: e

B

0,035B oraz e

L

0,035L):

Warunek do sprawdzenia: q

rs

m·q

f

q

r max

1,2·m·q

f

, (q

r min

0)

Rysunek identyczny jak w metodzie Madeja

Jednostkowy opór graniczny pod fundamentem dany jest wzorem

m

z

g

η

1

*

]

B

g

N

)

L

B

0.2

(1

g

N

Z)

(D

*

*

C

N

)

L

B

0.3

[(1

Q

(r)

s

g

(r)

D

q

(r)

D

(r)
S

C

f

∗

∗

∗

∗

−

+

∗

∗

∗

∗

+

∗

∗

∗

+

=

L,B – długo i szeroko podstawy fundamentu

(r)

s

, C

s

, - obliczeniowe warto ci spójno ci, k ta tarcia wewn trznego i g sto ci obliczeniowej gruntu

warstwy stałej

D – gł boko posadowienia

Z – odległo od spodu fundamentu do warstwy słabej

(r)

D

- obliczeniowa warstwa g sto ci obj to ciowej gruntu zalegaj cego powy ej poziomu posadowienia

N

c

, N

q

, N

g

– współczynniki no no ci

m

– współczynnik rozkładu składowej pionowej napr enia pod rodkiem prostok tnego fundamentu

le cego w podło u jednorodnym (zale ny od stosunku = L/B i = Z/B wg monogramu z PN lub ze
wzoru

+

+

+

+

+

+

+

+

=

2

2

2

2

2

2

2

1

*

4

1

1

*

4

1

*

*

2

4

1

*

*

2

2

β

α

β

β

α

β

α

β

α

β

α

π

η

arctg

m

Pytanie. 67. Poda klasyfikacj przypadków stanu granicznego osiadania fundamentów
i krótko je omówi .

Aby mo na było mówi o przypadkach stanu granicznego u ytkowania – osiadania potrzebne s nast puj ce
uproszczenia:

1. osiadanie ustala si metod teorii spr ysto ci

2. podło e stanowi jednorodn półprzestrze spr yst

3. uwzgl dnia si w podło u trzy stany odkształcenia (pierwotnych, odpr enia, ko cowych – po
zako czeniu budowy)

Zgodnie z PN

gdzie:[s]

Przypadki stanu granicznego u

Zgodnie z PN

gdzie:[s]

dop

- dopuszczalna warto

Przypadki stanu granicznego u

1) Osiadanie maksymalne S

Sprawdza si

Smax

Sdop –

2) Osiadanie

sprawdza si

gdzie: Sj -
warto osiadania

3) Przechylenie

sprawdza si

gdzie,
równaniem S=ax+by+c, osiada

Przypadki przechylenia:

a)
b)

4) Ugi cie

sprawdza si

gdzie: f

o

- strzałka ugi

odległo ci miedzy fundamentami, S
2 od fundamentu 0

Zgodnie z PN-81/B-03020 umowna warto

[s]=<[s]

dopuszczalna warto

Przypadki stanu granicznego u

Osiadanie maksymalne S

Sprawdza si kolejno we wszyskich przypadkach osiadan

Smax - maksymalna warto

– dopuszczalna warto

Osiadanie rednie S

sprawdza si ze wzoru:

S

r

osiadanie j-

osiadania redniego

Przechylenie

sprawdza si ze wzoru:

gdzie,

θ - nachylenie aproksymowanej (metod

równaniem S=ax+by+c, osiada

Przypadki przechylenia:

pojedynczego fundamentu
grupy fundamentów

cie

sprawdza si z zale no

f

o

= 1/L * (L*S

strzałka ugi

ci miedzy fundamentami, S

2 od fundamentu 0

03020 umowna warto

[s]=<[s]

dop

,

dopuszczalna warto umownego przemieszczenia.

Przypadki stanu granicznego u ytkowania

Osiadanie maksymalne S

kolejno we wszyskich przypadkach osiadan

S

max

S

dop

maksymalna warto osiadania pojedynczego fundamentu

dopuszczalna warto

rednie S

r

ze wzoru:

r

=

Σ(S

j

F

j

) /

-tego fundamentu, Fj

redniego

ze wzoru:

Θ = (a

nachylenie aproksymowanej (metod

równaniem S=ax+by+c, osiada

Przypadki przechylenia:

pojedynczego fundamentu
grupy fundamentów

no ci:

= 1/L * (L*S

o

strzałka ugi cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os

ci miedzy fundamentami, S

03020 umowna warto przemieszczenia [s] musi

umownego przemieszczenia.

ytkowania -

kolejno we wszyskich przypadkach osiadan

dop

osiadania pojedynczego fundamentu

dopuszczalna warto osiadania

) /

ΣF

j

< S

dop

tego fundamentu, Fj -

(a

2

+b

2

) <

Θ

nachylenie aproksymowanej (metod

równaniem S=ax+by+c, osiada Si poszczególnych fundamentów lub jego cz

pojedynczego fundamentu

o

- L

1

*S

1

- L

cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os

ci miedzy fundamentami, S

o

,S

1

,S

2

-

przemieszczenia [s] musi

umownego przemieszczenia.

osiadania

kolejno we wszyskich przypadkach osiadan

osiadania pojedynczego fundamentu

osiadania redniego

pole podstawy j

Θ

dop

nachylenie aproksymowanej (metod najmniejszych kwadratów) płaszcz

Si poszczególnych fundamentów lub jego cz

L

2

*S

2

) f

dop

cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os

- osiadanie fundamentów, L

przemieszczenia [s] musi

umownego przemieszczenia.

kolejno we wszyskich przypadkach osiadania redniego zgodnie z w

osiadania pojedynczego fundamentu

pole podstawy j-tego fundamentu, S

najmniejszych kwadratów) płaszcz

Si poszczególnych fundamentów lub jego cz

dop

cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os

iadanie fundamentów, L

przemieszczenia [s] musi spełnia warunek

redniego zgodnie z w

osiadania pojedynczego fundamentu

tego fundamentu, S

najmniejszych kwadratów) płaszcz

Si poszczególnych fundamentów lub jego cz

cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych osiada

iadanie fundamentów, L

1

, L

2

-

warunek

redniego zgodnie z warunkiem:

tego fundamentu, S

dop

– dopuszczalna

najmniejszych kwadratów) płaszczyzny okre

Si poszczególnych fundamentów lub jego cz ci.

cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych osiada fundamentu, L

odległo fundamentów 1 i

runkiem:

dopuszczalna

zny okre lonej

damentu, L -

fundamentów 1 i

lonej

fundamentów 1 i

Pyt
om

Metody wzmacniania podło

1.
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk
no
drobnymi kamieniami ubijan
wykona

2.
Słabe grunty sypkie mo
odpowiedni
ci
zwi
chemicznymi, wprowadzaj

3.
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
ci
namuły, lu
pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr
umo

5) Ró nica osiada

Pomi dzy dwoma s
warunku:

Pytanie. 68
omówi .

Metody wzmacniania podło

1. Ubijanie
2. Zastrzyki z zaprawy cementowej
3. Wzmacnianie gruntu metod
4. Kolumny cementowo
5. Wibroflotacja i wibrowymiana
6. Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi

1. Ubijanie
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk
no no gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi
drobnymi kamieniami ubijan
wykona

cianki szczelne wokół zag

2. Zastrzyki z zaprawy cementowej
Słabe grunty sypkie mo
odpowiedni gł
ci nieniem płynn
zwi kszaj c jego szczelno

hemicznymi, wprowadzaj

3. Wzmacnianie gruntu metod
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
ci nieniem (200
namuły, lu ne piaski o ró
pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr
umo liwia wykonanie kolumny gruntowo

nica osiada

dzy dwoma s siednimi najniekorzystniej osiadaj

68 . Poda klasyfikacj

Metody wzmacniania podło

Ubijanie
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod

mny cementowo

Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi

Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk

gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi

drobnymi kamieniami ubijan

cianki szczelne wokół zag

Zastrzyki z zaprawy cementowej

Słabe grunty sypkie mo na zag
odpowiedni gł boko w grunt

nieniem płynn zapraw

c jego szczelno

hemicznymi, wprowadzaj

Wzmacnianie gruntu metod

Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil

nieniem (200-300 bar). Mo

ne piaski o ró

pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr

liwia wykonanie kolumny gruntowo

siednimi najniekorzystniej osiadaj

S/L = (S

i

–

klasyfikacj

Metody wzmacniania podło a gruntowego mo

Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod

mny cementowo-wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi

Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk ilo ci wody i ubijaniu go ubijakami m

gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi

drobnymi kamieniami ubijanymi warstwami. Zag

cianki szczelne wokół zag

Zastrzyki z zaprawy cementowej

Słabe grunty sypkie mo na zag ci zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi

w grunt stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow

zapraw cementow

c jego szczelno i wytrzymało

hemicznymi, wprowadzaj c do gruntu zwi

Wzmacnianie gruntu metod Jet Grounting

Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil

300 bar). Mo na w ten

ne piaski o ró nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast

pierwszym etapie wzmacniania, erdzi
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi gni
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obrotowy sposób podnoszenia

liwia wykonanie kolumny gruntowo

siednimi najniekorzystniej osiadaj

– S

j+1

) / L [

klasyfikacj metod wzmacniania podło

a gruntowego mo

Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod Jet Grounting

wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi

Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys

wody i ubijaniu go ubijakami m

gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi

mi warstwami. Zag

cianki szczelne wokół zag szczonego odcinka.

Zastrzyki z zaprawy cementowej

ci zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow

cementow . Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi

i wytrzymało . W podobny sposób wzmacnia si

c do gruntu zwi zki zawieraj

Jet Grounting

Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil

na w ten sposób wzmacnia

nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast

erdzi

rednicy 88,9 mm, dr

projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si płuczk
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi gni ciu danej gł
zaczynu przez dysze, umieszczone w dolnej cz

towy sposób podnoszenia

liwia wykonanie kolumny gruntowo-cementowej w kształcie walca. Jego

siednimi najniekorzystniej osiadaj

[ S/L]

dop

metod wzmacniania podło

a gruntowego mo na podzieli

Jet Grounting

wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi

Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczystych, pod małymi i lekkimi obiekt

wody i ubijaniu go ubijakami m

gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wilgotno ci gruntu, to mo

mi warstwami. Zag szczaj c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale

szczonego odcinka.

zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow

. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi

. W podobny sposób wzmacnia si

zki zawieraj ce szkło wodne lub polimery.

Jet Grounting

Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabilizuj

sposób wzmacnia

nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast

rednicy 88,9 mm, dr

płuczk wodn lub bentonitow

danej gł bok

dolnej cz ci erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i

towy sposób podnoszenia erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny

cementowej w kształcie walca. Jego

siednimi najniekorzystniej osiadaj cymi fundamentami z grupy sprawdza si

metod wzmacniania podło

na podzieli w nast puj

wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowicza- tzw. Cebertyzacja)

Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczystych, pod małymi i lekkimi obiekt

wody i ubijaniu go ubijakami mechanicznymi lub r

ci gruntu, to mo

zaj c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale

zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow

. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi

. W podobny sposób wzmacnia si

zki zawieraj ce szkło wodne lub polimery.

Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabilizuj cym wtłaczanym strumi

sposób wzmacnia wszelkiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i

nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast

rednicy 88,9 mm, dr y si grunt do gł

lub bentonitow

boko ci rozpoczyna si

erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i

erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny

cementowej w kształcie walca. Jego

cymi fundamentami z grupy sprawdza si

metod wzmacniania podło a gruntowego i krótko je

puj cy sposób:

wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

tzw. Cebertyzacja)

tych, pod małymi i lekkimi obiekt

chanicznymi lub r

ci gruntu, to mo emy zag

c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale

zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow

. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi dzycz

. W podobny sposób wzmacnia si grunty metodami

ce szkło wodne lub polimery.

cym wtłaczanym strumi

kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i

nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast puje ciany szczelinowe, pale. W

grunt do gł

lub bentonitow . Ciecz tłoczona pod ci

ci rozpoczyna si strumieniowe tłoczenie

erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i

erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny

cementowej w kształcie walca. Jego rednica zale

cymi fundamentami z grupy sprawdza si

a gruntowego i krótko je

cy sposób:

tzw. Cebertyzacja)

tych, pod małymi i lekkimi obiektami, jest

chanicznymi lub r cznymi. Je

emy zag ci go wirem b

c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale

zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbija si

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprowadza si

dzycz steczkowe w gruncie,

grunty metodami

ce szkło wodne lub polimery.

cym wtłaczanym strumieniowo pod wysokim

kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i

puje ciany szczelinowe, pale. W

grunt do gł boko ci przewidzianej w

. Ciecz tłoczona pod ci

strumieniowe tłoczenie

erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i

erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny

cementowej w kształcie walca. Jego rednica zale

cymi fundamentami z grupy sprawdza si z

a gruntowego i krótko je

ami, jest

cznymi. Je eli

go wirem b d

c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale y

zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbija si na

stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprowadza si pod

steczkowe w gruncie,

grunty metodami

niowo pod wysokim

kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i

ciany szczelinowe, pale. W

i przewidzianej w

. Ciecz tłoczona pod ci nieniem

strumieniowe tłoczenie

erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i

erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny

rednica zale y od rodzaju

a gruntowego i krótko je

d

pod

steczkowe w gruncie,

niowo pod wysokim

kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i

ciany szczelinowe, pale. W

i przewidzianej w

nieniem

zaju

gruntu i technologii iniekcji -wielko ci ci nienia, składu iniektu, a tak e rednicy dysz i czasu iniekcji. W ten
sposób powstaj kolumny rednicy od 40 do 180 cm.

4. Kolumny cementowo-wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)

Etap I

Palownica wkr ca na projektowan gł boko we wzmacniany grunt specjaln

erd rurow , zako czon

mieszadłem. Koniec kolumny powinien by zagł biony min. 0,5 m w warstwie no nej, a głowica kolumny
1,0 m poni ej górnej kraw dzi powierzchni wzmacnianego nasypu lub terenu.

Etap II

Po osi gni ciu danej gł boko ci, mieszadło umieszczone na ko cu erdzi, zmienia kierunek obrotu i jest
wyci gane na powierzchni . Podczas tej operacji z otworu, umieszczonego na ko cu przewodu,
wydmuchiwana jest pod ci nieniem mieszanka cementowo-wapienna, w formie suchego proszku.
Zmieszany w ten sposób, nawodniony grunt rodzimy wraz z wapnem i cementem, tworzy such kolumn o
okre lonej, du o wy szej wytrzymało ci na ciskanie i wy szym module odkształcenia. Uzyskuje si
jednocze nie stabilizacj gruntu pomi dzy kolumnami. Typowy odst p osiowy kolumn wynosi 1,20 m do
1.60 m. Pozwala to na stabilizacj gruntu jako masywu (bloku) kolumnami w formie pionowego "zbrojenia".
Tak "zazbrojony" i wzmocniony blok gruntu, przed uło eniem podbudowy drogowej lub płyty
fundamentowej nie wymaga jakichkolwiek dodatkowych geosiatek.

5. Wibroflotacja i wibrowymiana
Wibroflotacja - zawieszony na linie drgaj cy wibroflotator (w kształcie kolumny) pogr a si w grunt pod
własnym ci arem, przy pomocy podpłukiwania wod wydobywaj c si z jego głowicy pod ci nieniem 6
atm. W utworzony lej (zagł bienie) wokół pogr aj cego si urz dzenia, wsypuje si kruszywo o
zaprojektowanej granulacji. Wwibrowywanie wibroflotatora i wprowadzenie kruszywa z zewn trz prowadzi
si a do osi gni cia projektowanej dolnej rz dnej strefy zag szczenia. Nast pnie, nie przerywaj c
wibracji zawieszony na linie wibroflotator podci ga si do góry a do poziomu terenu.

Wibrowymiana - zawieszony na linie drgaj cy wibroflotator przy podpłukiwaniu formuje w gruncie
spoistym otwór o rednicy ca 100cm. Otwór ten wypełnia si projektowo dobranym kamieniwem, które
zag szcza si wibratorem. Utworzona w ten sposób kolumna stanowi wzmocnienie podło a gruntowego.

6. Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowicza- tzw. Cebertyzacja)
Je eli istnieje konieczno wzmocnienia gruntu bardzo wilgotnego z równoczesnym osuszeniem, to zaleca
si metod elektroosmozy. Polega ona na wprowadzeniu w grunt pr tów aluminiowych i rur stalowych jako
elektrod. Przepuszczenie pr du stałego powoduje ruch wody od pr tów aluminiowych do rur, z których
usuwana jest woda pompami. Po usuni ciu wody mo na wzmocni grunt za pomoc zastrzyków zawiesin
cementowych, roztworów szkła wodnego i chlorku wapnia.

Zastosowanie tej metody zwi ksza spójno mi dzycz steczkow w gruncie i powoduje przyrost
wytrzymało ci. Jednocze nie zjawisko elektroosmozy powoduje odwodnienie gruntu, przy pieszaj c
krystalizacj

elu krzemionkowego i wytr canie si wodorotlenku wapnia.

Pytanie. 69 .Scharakteryzowa obci

enia mostów – podstawowe, dodatkowe i

wyj tkowe

Klasyfikacja obci e

Obci enia działaj ce na mosty mo na podzieli na obci enia stałe: ci ary własne konstrukcji, ci ar
wyposa enia, parcie gruntu oraz obci enia zmienne: obci enie taborem, parcie wiatru lub kry. Obci enie
zmienne (u ytkowe) zale y od rodzaju mostu. Mo e to by obci enie taborem: samochodowym,
tramwajowym czy kolejowym, a tak e obci enie tłumem pieszych lub kombinacj tych obci e .