Pyt
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty
Stopy
Zaleca si
gruncie o dopuszczalnym obci
by
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
1:1
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró
Stopy mog
kamienia a odsadzk
cementowej h/s
kich budowli (1
wi
Ławy fundamentowe
Ławy obci
podło
obci
na podstawie modelu podło
Pytanie. 64
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty
Stopy
Zaleca si je stosowa
gruncie o dopuszczalnym obci
by stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
1:1 -3:1). Stopy grupowe
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró
Stopy mog by
kamienia a odsadzk
cementowej h/s
kich budowli (1
wi kszych siłach osiowych, a tak
Ławy fundamentowe
1. ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si
posadowione powy
obci
2. ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si
odsadzki oraz gdy podsta
3. ławy
mniejszym
Ławy obci one równomiernie
podło a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl
obci onych siłami skupionymi, momentami zginaj
na podstawie modelu podło
64 . Poda rodzaje fundamentów bezpo
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty
je stosowa pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi
gruncie o dopuszczalnym obci
stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
3:1). Stopy grupowe
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró
by z cegły lub kamienia, betonu i
kamienia a odsadzk s jest uwarunkowana jako
cementowej h/s 2, na zaprawie cementowo
kich budowli (1-2 kondygnacje) obci
kszych siłach osiowych, a tak
Ławy fundamentowe
ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si
posadowione powy
obci eniu wi kszym ni
ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si
odsadzki oraz gdy podsta
ławy elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si
mniejszym ni 4
one równomiernie
a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl
onych siłami skupionymi, momentami zginaj
na podstawie modelu podło
rodzaje fundamentów bezpo
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty
pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi
gruncie o dopuszczalnym obci eniu w pozio
stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj
3:1). Stopy grupowe maj w podstawie kształt prostok
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró
z cegły lub kamienia, betonu i
jest uwarunkowana jako
2, na zaprawie cementowo
dygnacje) obci
kszych siłach osiowych, a tak e dla
ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si
posadowione powy ej poziomu wody gruntowej, na jednoli
kszym ni 0,2 MPa,
ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si
odsadzki oraz gdy podstawa zanurzona jest w wodzie,
elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si
4-7-5 m, na podło
one równomiernie cianami o
a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl
onych siłami skupionymi, momentami zginaj
na podstawie modelu podło a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł
rodzaje fundamentów bezpo
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty
pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi
eniu w poziomie posadowienia wi
stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi
grupowe. Stopy pod pojedyncze słupy maj w podstawie przewa
w podstawie kształt prostok
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró
z cegły lub kamienia, betonu i
jest uwarunkowana jako
2, na zaprawie cementowo-wapiennej h/s
dygnacje) obci onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy
e dla obci e
ławy ceglane (rys. 5.4a) stosuje si pod budynki murowane o wy
ej poziomu wody gruntowej, na jednoli
0,2 MPa,
ławy betonowe (rys. 5.4b) stosuje si wówczas, gdy dla ław ceglanych
wa zanurzona jest w wodzie,
elbetowe (rys. 5.4c) stosuje si pod
5 m, na podło u o dopuszczalnym
cianami oblicza si
a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl
onych siłami skupionymi, momentami zginaj
a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł
rodzaje fundamentów bezpo
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty i fundamenty skrzynio
pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi
mie posadowienia wi
stosowane pod pojedyncze słupy lub pod wi cej słupów ze sob
w podstawie przewa
w podstawie kształt prostok
kształt trapezu (stopa niesymetryczna), przy ró nym obci
z cegły lub kamienia, betonu i elbetonu Zale
jest uwarunkowana jako ci zaprawy u
wapiennej h/s
onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy
e mimo rodowych i obci
pod budynki murowane o wy
ej poziomu wody gruntowej, na jednoli
wówczas, gdy dla ław ceglanych
wa zanurzona jest w wodzie,
pod cianami ci
u o dopuszczalnym
blicza si jako lawy sztywne i bez uwzgl
a. Obliczanie law fundamentowych z uwzgl dnieniem ich odkształcalno
onych siłami skupionymi, momentami zginaj cymi i obci
a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł
rodzaje fundamentów bezpo rednich i krótko omów
Fundamenty dzielimy na: stopy, ławy, ruszty, płyty i fundamenty skrzynio
pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi
mie posadowienia wi kszym ni
cej słupów ze sob s
w podstawie przewa nie kształt kwadratu lub prostok
w podstawie kształt prostok ta (przy jednakowym obci
nym obci eniu od słupów.
elbetonu Zale no mi
zaprawy u ytej do murowania: na zaprawie
wapiennej h/s 3. Stopy betonowe stosuje si
onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy
rodowych i obci
pod budynki murowane o wy
ej poziomu wody gruntowej, na jednolitym gruncie o dopuszczalnym
wówczas, gdy dla ław ceglanych
wa zanurzona jest w wodzie,
cianami ci głymi lub słupa
u o dopuszczalnym obci eniu wi
jako lawy sztywne i bez uwzgl
dnieniem ich odkształcalno
cymi i obci eniem równomiernym, mo
a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpł
rednich i krótko omów
i fundamenty skrzyniowe i blokowe.
pod pojedyncze słupy, których rozstaw jest wi kszy ni 5 m, przy posadowieniu na
kszym ni 0,10
s siaduj cych. s
nie kształt kwadratu lub prostok
ta (przy jednakowym obci
eniu od słupów.
miedzy wysoko
ytej do murowania: na zaprawie
3. Stopy betonowe stosuje si
onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy
rodowych i obci e dynamicznych.
pod budynki murowane o wysoko ci 3
tym gruncie o dopuszczalnym
wówczas, gdy dla ław ceglanych
głymi lub słupami o rozstawie osiowym
eniu wi kszym ni
jako lawy sztywne i bez uwzgl
dnieniem ich odkształcalno ci i spr
eniem równomiernym, mo
a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpłaszczyzny spr
rednich i krótko omówi ka
we i blokowe.
5 m, przy posadowieniu na
0,10-0,30 MPa. Stopy mog
cych. s to wtedy tzw. stopy
nie kształt kwadratu lub prostok
ta (przy jednakowym obci eniu od słupów) i
edzy wysoko ci h stopy z cegły lub
ytej do murowania: na zaprawie
3. Stopy betonowe stosuje si
onych siłami statycznymi osiowymi. Stopy elbetowe stosuje si
dynamicznych.
ci 3-4 kondygnacji,
tym gruncie o dopuszczalnym
wówczas, gdy dla ław ceglanych potrzeba wi
mi o rozstawie osiowym
kszym ni 0,15 MPa.
jako lawy sztywne i bez uwzgl dnienia spr
ci i spr ysto
eniem równomiernym, mo
a Winklera lub na modelach półprzestrzeni lub półpłaszczyzny spr
i ka dy z nich.
5 m, przy posadowieniu na
0,30 MPa. Stopy mog
to wtedy tzw. stopy
nie kształt kwadratu lub prostok ta (L:B =
eniu od słupów) i
h stopy z cegły lub
ytej do murowania: na zaprawie
pod słupy nis
elbetowe stosuje si
dynamicznych.
4 kondygnacji,
tym gruncie o dopuszczalnym
potrzeba wi cej ni 4
mi o rozstawie osiowym
0,15 MPa.
dnienia spr ysto ci
ysto ci podło a,
eniem równomiernym, mo na wykony
aszczyzny spr ystej.
dy z nich.
5 m, przy posadowieniu na
0,30 MPa. Stopy mog
to wtedy tzw. stopy
(L:B =
eniu od słupów) i
h stopy z cegły lub
pod słupy nis-
elbetowe stosuje si przy
4
mi o rozstawie osiowym
ci
ci podło a,
na wykonywa
ystej.
Ruszty fundamentowe
Stosuje si
na podło
1/5
ruszt spoczywa na podło
Fundament w postac
Płyty fundamentowe
Stosuje si
obci
gruntowej.
Fundament płytowy z
Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko
Płyty
rozkładu napr
Skrzynie fundamentowe
Stosuje si
wynosi około 6 m.
górnej ok. 0,8 m.
Fundamenty blokowe
Stosuje si
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
podło
Ruszty fundamentowe
Stosuje si je na podło
na podło u mocniejszym, ale
1/5-1/7 ich rozpi
ruszt spoczywa na podło
Fundament w postac
Płyty fundamentowe
Stosuje si je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
obci eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada
gruntowej.
Fundament płytowy z
Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko
Płyty ebrowe o małych wymiarach mog
rozkładu napr
Skrzynie fundamentowe
Stosuje si je przy du
wynosi około 6 m.
górnej ok. 0,8 m.
Fundamenty blokowe
Stosuje si m.in. pod maszyny i urz
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
podło a.
Ruszty fundamentowe
je na podło u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob
u mocniejszym, ale
1/7 ich rozpi to ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si
ruszt spoczywa na podło
Fundament w postaci rusztu
Płyty fundamentowe
je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada
Fundament płytowy z ebrami u dołu
Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
poprzeczne o szeroko ci równej rozstawowi słupów, zast
ebrowe o małych wymiarach mog
rozkładu napr enia w podło
Skrzynie fundamentowe
je przy du ych obci
wynosi około 6 m. ciany daje si
górnej ok. 0,8 m.
Fundamenty blokowe
m.in. pod maszyny i urz
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob
u mocniejszym, ale przy du
ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si
ruszt spoczywa na podło u według modelu Winklera
i rusztu
je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada
ebrami u dołu
Płyty fundamentowe o jednakowej grubo
ci równej rozstawowi słupów, zast
ebrowe o małych wymiarach mog
enia w podło u, płyty wi
Skrzynie fundamentowe
ych obci eniach
ciany daje si o grubo
m.in. pod maszyny i urz
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob
przy du ych obci
ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si
u według modelu Winklera
je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada
ebrami u dołu
Płyty fundamentowe o jednakowej grubo ci pod siatk
ci równej rozstawowi słupów, zast
ebrowe o małych wymiarach mog by ob
u, płyty wi ksze obli
eniach q >0,4 MPa (wie
o grubo ci około 80 cm. Grubo
Fundament skrzyniowy
m.in. pod maszyny i urz dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza
u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob
ych obci eniach. Wysoko
ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si
u według modelu Winklera
je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci
eniach oraz gdy chodzi o wyrównanie osiada , a tak
ci pod siatk słupów oblicza si
ci równej rozstawowi słupów, zast puj
obliczone jako sztywne przy przyj
ksze oblicza si z uwzgl
>0,4 MPa (wie owce). Rozstaw
ci około 80 cm. Grubo
Fundament skrzyniowy
dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame
turbozespołów itp.) oraz pod zapory betonowe ci kie.
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza si przewa
u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym ob
eniach. Wysoko belek rusztu przyjmuje si
ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si
je na słabszych gruntach o dopuszczalnym obci eniu równym 0,08
, a tak e przy posadowieniu poni
słupów oblicza si
ci równej rozstawowi słupów, zast puj c układ płytowy układem belkowym.
liczone jako sztywne przy przyj
cza si z uwzgl dnieniem spr
>0,4 MPa (wie owce). Rozstaw
ci około 80 cm. Grubo płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a
Fundament skrzyniowy
dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame
Fundamenty blokowe jako absolutnie sztywne oblicza si przewa nie bez uwzgl
u słabym i niejednorodnym o dopuszczalnym obci eniu równym
belek rusztu przyjmuje si
ci. Obliczenia statyczne rusztów przeprowadza si metod od
eniu równym 0,08-0,12 MPa i du
e przy posadowieniu poni
słupów oblicza si , dziel
c układ płytowy układem belkowym.
liczone jako sztywne przy przyj
dnieniem spr
owce). Rozstaw cian poprzecz
płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a
dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundame
nie bez uwzgl
eniu równym 0,1
belek rusztu przyjmuje si
odkształce , zakładaj
0,12 MPa i du
e przy posadowieniu poni ej zwierciadła wody
, dziel c j na pasma podłu
c układ płytowy układem belkowym.
liczone jako sztywne przy przyj ciu równomiernego
dnieniem spr ysto ci podło
cian poprzecznych skrzyni
płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a
dzenia w zakładach przemysłowych (np. fundamenty młotów,
nie bez uwzgl dnienia spr
0,1-0,15 MPa oraz
belek rusztu przyjmuje si w granicach
, zakładaj c,
0,12 MPa i du ych
ej zwierciadła wody
na pasma podłu ne i
c układ płytowy układem belkowym.
ciu równomiernego
ci podło a.
nych skrzyni
płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a
nty młotów,
dnienia spr ysto ci
15 MPa oraz
w granicach
c, e
ej zwierciadła wody
ne i
nych skrzyni
płyty dolnej wynosi około 1,2 m, a
Pytanie. 65.
obci
Zało
Warto
warunków:
1)
Q
fNB
Q
fNB
gdzie:
Pytanie. 65.
obci
onym mimo
Zało enia:
1. Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
2. Nie projektuje si
3. Fundament posadowiony na podło
podwojonej jego szeroko
Warto ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i
warunków:
dla pary warto
fNB
– pionowa składowa obci
fNB
=B·L( [(1+0,3 (
gdzie:
B,L –zredukowane wymiary podst
z uwzgl
e
B
, e
L
– mimo
do szeroko
D
min
– gł boko
N
C
,N
B
,N
N
D
= exp (
N
c
= (N
D
–
N
B
= 0,75 (N
ρ
D
,
ρ
B
- obliczeniowa warto
poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj
g – przyspieszenie ziemskie,
i
C
,i
B
,i
D
–
ze wzorów w zale
Pytanie. 65. Omówi
onym mimo rodowo w 2 płaszczyznach.
Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
Nie projektuje si
Fundament posadowiony na podło
podwojonej jego szeroko
ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i
dla pary warto ci Nr i Trb:
onowa składowa obci
·L( [(1+0,3 (
L
B
)]·
zredukowane wymiary podst
z uwzgl dnieniem warunku L
mimo rody działania obci
do szeroko ci B i długo
gł boko posadowienia mierzona od najni
,N
D
– współczynniki no
= exp ( tg
φ
) tg
2
– 1) ctg
= 0,75 (N
D
– 1) tg
obliczeniowa warto
poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj
przyspieszenie ziemskie,
– współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci
ze wzorów w zale no
Omówi sprawdzenie no
rodowo w 2 płaszczyznach.
Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
Nie projektuje si obok budowli wykopów lub dodatkowych obci
Fundament posadowiony na podło
podwojonej jego szeroko ci
ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i
ci Nr i Trb:
onowa składowa obci enia obliczeniowego okre
)]·N
c
·C
u
·i
c
+ [1+1,5(
zredukowane wymiary podst
dnieniem warunku L
rody działania obci
ci B i długo
posadowienia mierzona od najni
współczynniki no no
( /4 + d/2)
1) tg
φ
obliczeniowa warto ci redniej g
poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj
przyspieszenie ziemskie,
współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci
no ci od k ta nachylenia
sprawdzenie no no
rodowo w 2 płaszczyznach.
Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
obok budowli wykopów lub dodatkowych obci
Fundament posadowiony na podło u jednorodnym do gł
ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i
Nr m * Q
enia obliczeniowego okre
+ [1+1,5(
L
B
)]·
zredukowane wymiary podstawy fundamentu wg zale
dnieniem warunku L
≥ B,
rody działania obci enia odpowiednio w kierunku równoległym
ci B i długo ci L,
posadowienia mierzona od najni
współczynniki no no ci wyznaczone dla obliczeniowej warto
/4 + d/2)
ci redniej g sto
poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj
współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci
ta nachylenia
sprawdzenie no no ci podło
rodowo w 2 płaszczyznach.
Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pob
obok budowli wykopów lub dodatkowych obci
u jednorodnym do gł
ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i Trl, wymagaj
m * Q
fNB
m
enia obliczeniowego okre
)]·N
D
·
ρ
D
·g·D
awy fundamentu wg zale
enia odpowiednio w kierunku równoległym
posadowienia mierzona od najni szego poziomu terenu,
ci wyznaczone dla obliczeniowej warto
sto ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj
poziomu posadowienia oraz gruntów zalegaj cych poni
współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci
ta nachylenia
δ
B
=arctg (T
ci podło a jednorodnego pod fundamentem
Budowa nie jest usytuowana na zboczu lub w jego pobli u
obok budowli wykopów lub dodatkowych obci
u jednorodnym do gł boko
ci obliczeniowe sił, pionowej Nr i poziomych Trb i Trl, wymagaj
m- współczynnik korekcyjny,
enia obliczeniowego okre lana ze wzoru:
D
min
·i
D
+ [1
awy fundamentu wg zale no ci: B = B
enia odpowiednio w kierunku równoległym
szego poziomu terenu,
ci wyznaczone dla obliczeniowej warto
ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj
cych poni ej poziomu posadowienia do gł
współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci enia wyznaczone z nomogramów lub
=arctg (T
rB
/N
r
).
a jednorodnego pod fundamentem
obok budowli wykopów lub dodatkowych obci e
boko ci wi kszej lub równej
Trl, wymagaj sprawdzenia nast
współczynnik korekcyjny,
lana ze wzoru:
+ [1-0,25(
L
B
)]·
ci: B = B – 2e
enia odpowiednio w kierunku równoległym
szego poziomu terenu,
ci wyznaczone dla obliczeniowej warto ci k
ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj
ej poziomu posadowienia do gł
enia wyznaczone z nomogramów lub
a jednorodnego pod fundamentem
kszej lub równej
sprawdzenia nast
współczynnik korekcyjny,
)]·N
B
·
ρ
B
·g·B·
2e
B
, L = L -
enia odpowiednio w kierunku równoległym
ci k ta tarcia wewn
ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj
ej poziomu posadowienia do gł
enia wyznaczone z nomogramów lub
a jednorodnego pod fundamentem
kszej lub równej lub
sprawdzenia nast puj cych
·i
B
)
2e
L
ta tarcia wewn trznego
ci gruntu (i ewentualnie posadzki) zalegaj cych powy
ej poziomu posadowienia do gł boko ci B
enia wyznaczone z nomogramów lub
a jednorodnego pod fundamentem
trznego
cych powy ej
ci B
enia wyznaczone z nomogramów lub
2) dla pary warto ci N
r
i T
rL
.
N
r
≤mQ
fNL
gdzie: Q
fNL
– pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego okre lana ze wzoru:
Q
fNB
=B·L( [(1+0,3 (
L
B
)]·N
c
·C
u
·i
c
+ [1+1,5(
L
B
)]·N
D
·
ρ
D
·g·D
min
·i
D
+ [1-0,25(
L
B
)]·N
B
·
ρ
B
·g·L·i
B
)
dla którego: i
C
,i
B
,i
D
– wyznacza si w zale no ci od k ta nachylenia
δ , δ
L
=arctg (T
rL
/N
r
).
W przypadku innych kształtów podstawy fundamentu mo na zastosowa te wzory przy zało eniu e:
- fundament o podstawie kołowej: B = L= 1,77R,
- fundament pasmowy (L>5B) B/L = 0. Warto ci obliczeniowych parametrów geotechnicznych
φ, C, ρ
D
,
ρ
B
oblicza si ze wzorów: x =
γmx
(n)
gdzie: x , x
(n)
–warto obliczeniowego i
charakterystycznego parametru,
γ
m
–współczynnik materiałowy uzale niony od metody oznaczenia:
a) metoda A bezpo rednie oznaczenie parametru geotechnicznego za pomoc bada
laboratoryjnych lub polowych
γ
m
=0,8-0,9 lub
γ
m
=1,1-1,25,
b) metoda B po rednie oznaczenie parametru geotechnicznego za pomoc zale no ci
korelacyjnych na podstawie parametru wiod cego,
c) metoda C
γ
m
=0,9 lub
γ
m
=1,1. przyj cie warto ci parametrów geotechnicznych na podstawie
dokumentacji geotechnicznych i konstrukcji budowli u ytkowych w s siedztwie
γ
m
=0,9 lub
γ
m
=1,1.
Pytanie. 66. Poda klasyfikacj metod sprawdzania no no ci podło a dwuwarstwowego
pod fundamentem i omówi wybran z nich.
Wyst puj dwa warianty podło a dwuwarstwowego:
1. warstwa mocna na słabej
Metody oblicze no no ci podło a:
•
metoda Wiłuna
•
metoda Madeja
•
metoda normowa
2. warstwa słaba na mocnej
Zwykle zaleca si w takich przypadkach przyjmowa , przy obliczaniu no no ci granicznej, e całe
podło e składa si z gruntu słabego. Jest to zało enie le ce zawsze po stronie bezpiecznej. W
przypadku warstw bardzo słabych wła ciwych rozwi za zagadnie fundamentowania poszukuje si
w sferze rozwi za konstrukcyjnych i technologicznych, maj cych na celu przeniesienie obci e na
warstwy no ne lub wzmocnienie warstw przypowierzchniowych.
METODA MADEJA
- przypadki zastosowania
1) obci enie osiowe, warunek do sprawdzenia: N
r
m·Q
w
2) obci enie mimo rodowe w jednej płaszczy nie N
r
m·Q
w
B
lub N
r
m·min(Q
w
L,
Q
w
B
)
3) obci enie mimo rodowe w dwóch płaszczyznach N
r
m·Q
w
L
i N
r
m·Q
w
B
h
warstwa słaba (os,Cs,gs)
warstwa mocna (om,Cm,gm)
D
Z
Schemat obci e
Najpierw wyliczamy opory graniczne poszczególnych warstw gruntu: Q
m
– opór graniczny warstwy mocnej
(przyjmujemy e wyst puje podło e jednorodne o parametrach warstwy mocnej), Q
s
- opór graniczny
warstwy słabej (przyjmujemy e wyst puje podło e jednorodne o parametrach warstwy słabej),
- wypadkowy opór graniczny podło a wyznacza si ze wzorów w zale no ci od stosunku mi szo ci h do
podstawy fundamentu B:
a) Q
w
= Q
s
+
m
(Q
m
-Q
s
) je li h/B > 0.5
b) Q
w
= Q
s
+
m
(Q
m
- Q
s
) + (1-
m
)(Q
m
- Q
s
)(1 - 2h/B)
2
je li h/B 0.5
gdzie:
Q
w
– opór graniczny gruntu
Q
s
- opór graniczny warstwy słabej
Q
m
- opór graniczny warstwy mocnej
m
– współczynnik metody ustalony z nomogramów lub ze wzoru
+
−
=
1
2
*
1
*
2
sin
2
1
π
η
B
z
n
m
n – współczynnik pomocniczy uzale niony od h/B:
a)
31
.
0
*
19
,
0
+
=
B
L
B
L
n
h/B 1
b)
35
.
0
*
22
,
0
+
=
B
L
B
L
n
0,5<h/B < 1
c)
41
.
0
*
25
,
0
+
=
B
L
B
L
n
h/B 0.5
z – odległo od poziomu posadowienia do stopu warstwy słabej
METODA WIŁUNA
- przypadki obci enia i warunki do spełnienia
1) obci enie osiowe: N
r
= q
r
/ (B·L) m·Q
f
/ (B·L) , q
r
m·Q
f
2) szczególny przypadek (jednostkowy opór obliczeniowy podło a) uwzgl dniaj c:
•
pomi dzy podło em a fundamentem mo e wyst powa rozwarstwienie o zasi gu mniejszym b d
równym połowie odległo ci mi dzy prost przechodz c równolegle do osi oboj tnej przez rodek
ci ko ci całej podstawy, a skrajnym punktem podstawy przeciwległym do punktu, w którym
wyst puje maksymalne napr enie.
•
wypadkowa sił od obci e obliczeniowych nie wychodzi poza rdze przekroju (a mimo rody
spełniaj warunek: e
B
0,035B oraz e
L
0,035L):
Warunek do sprawdzenia: q
rs
m·q
f
q
r max
1,2·m·q
f
, (q
r min
0)
Rysunek identyczny jak w metodzie Madeja
Jednostkowy opór graniczny pod fundamentem dany jest wzorem
m
z
g
η
1
*
]
B
g
N
)
L
B
0.2
(1
g
N
Z)
(D
*
*
C
N
)
L
B
0.3
[(1
Q
(r)
s
g
(r)
D
q
(r)
D
(r)
S
C
f
∗
∗
∗
∗
−
+
∗
∗
∗
∗
+
∗
∗
∗
+
=
L,B – długo i szeroko podstawy fundamentu
(r)
s
, C
s
, - obliczeniowe warto ci spójno ci, k ta tarcia wewn trznego i g sto ci obliczeniowej gruntu
warstwy stałej
D – gł boko posadowienia
Z – odległo od spodu fundamentu do warstwy słabej
(r)
D
- obliczeniowa warstwa g sto ci obj to ciowej gruntu zalegaj cego powy ej poziomu posadowienia
N
c
, N
q
, N
g
– współczynniki no no ci
m
– współczynnik rozkładu składowej pionowej napr enia pod rodkiem prostok tnego fundamentu
le cego w podło u jednorodnym (zale ny od stosunku = L/B i = Z/B wg monogramu z PN lub ze
wzoru
+
+
+
+
+
+
+
+
=
2
2
2
2
2
2
2
1
*
4
1
1
*
4
1
*
*
2
4
1
*
*
2
2
β
α
β
β
α
β
α
β
α
β
α
π
η
arctg
m
Pytanie. 67. Poda klasyfikacj przypadków stanu granicznego osiadania fundamentów
i krótko je omówi .
Aby mo na było mówi o przypadkach stanu granicznego u ytkowania – osiadania potrzebne s nast puj ce
uproszczenia:
1. osiadanie ustala si metod teorii spr ysto ci
2. podło e stanowi jednorodn półprzestrze spr yst
3. uwzgl dnia si w podło u trzy stany odkształcenia (pierwotnych, odpr enia, ko cowych – po
zako czeniu budowy)
Zgodnie z PN
gdzie:[s]
Przypadki stanu granicznego u
Zgodnie z PN
gdzie:[s]
dop
- dopuszczalna warto
Przypadki stanu granicznego u
1) Osiadanie maksymalne S
Sprawdza si
Smax
Sdop –
2) Osiadanie
sprawdza si
gdzie: Sj -
warto osiadania
3) Przechylenie
sprawdza si
gdzie,
równaniem S=ax+by+c, osiada
Przypadki przechylenia:
a)
b)
4) Ugi cie
sprawdza si
gdzie: f
o
- strzałka ugi
odległo ci miedzy fundamentami, S
2 od fundamentu 0
Zgodnie z PN-81/B-03020 umowna warto
[s]=<[s]
dopuszczalna warto
Przypadki stanu granicznego u
Osiadanie maksymalne S
Sprawdza si kolejno we wszyskich przypadkach osiadan
Smax - maksymalna warto
– dopuszczalna warto
Osiadanie rednie S
sprawdza si ze wzoru:
S
r
osiadanie j-
osiadania redniego
Przechylenie
sprawdza si ze wzoru:
gdzie,
θ - nachylenie aproksymowanej (metod
równaniem S=ax+by+c, osiada
Przypadki przechylenia:
pojedynczego fundamentu
grupy fundamentów
cie
sprawdza si z zale no
f
o
= 1/L * (L*S
strzałka ugi
ci miedzy fundamentami, S
2 od fundamentu 0
03020 umowna warto
[s]=<[s]
dop
,
dopuszczalna warto umownego przemieszczenia.
Przypadki stanu granicznego u ytkowania
Osiadanie maksymalne S
kolejno we wszyskich przypadkach osiadan
S
max
S
dop
maksymalna warto osiadania pojedynczego fundamentu
dopuszczalna warto
rednie S
r
ze wzoru:
r
=
Σ(S
j
F
j
) /
-tego fundamentu, Fj
redniego
ze wzoru:
Θ = (a
nachylenie aproksymowanej (metod
równaniem S=ax+by+c, osiada
Przypadki przechylenia:
pojedynczego fundamentu
grupy fundamentów
no ci:
= 1/L * (L*S
o
strzałka ugi cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os
ci miedzy fundamentami, S
03020 umowna warto przemieszczenia [s] musi
umownego przemieszczenia.
ytkowania -
kolejno we wszyskich przypadkach osiadan
dop
osiadania pojedynczego fundamentu
dopuszczalna warto osiadania
) /
ΣF
j
< S
dop
tego fundamentu, Fj -
(a
2
+b
2
) <
Θ
nachylenie aproksymowanej (metod
równaniem S=ax+by+c, osiada Si poszczególnych fundamentów lub jego cz
pojedynczego fundamentu
o
- L
1
*S
1
- L
cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os
ci miedzy fundamentami, S
o
,S
1
,S
2
-
przemieszczenia [s] musi
umownego przemieszczenia.
osiadania
kolejno we wszyskich przypadkach osiadan
osiadania pojedynczego fundamentu
osiadania redniego
pole podstawy j
Θ
dop
nachylenie aproksymowanej (metod najmniejszych kwadratów) płaszcz
Si poszczególnych fundamentów lub jego cz
L
2
*S
2
) f
dop
cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os
- osiadanie fundamentów, L
przemieszczenia [s] musi
umownego przemieszczenia.
kolejno we wszyskich przypadkach osiadania redniego zgodnie z w
osiadania pojedynczego fundamentu
pole podstawy j-tego fundamentu, S
najmniejszych kwadratów) płaszcz
Si poszczególnych fundamentów lub jego cz
dop
cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych os
iadanie fundamentów, L
przemieszczenia [s] musi spełnia warunek
redniego zgodnie z w
osiadania pojedynczego fundamentu
tego fundamentu, S
najmniejszych kwadratów) płaszcz
Si poszczególnych fundamentów lub jego cz
cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych osiada
iadanie fundamentów, L
1
, L
2
-
warunek
redniego zgodnie z warunkiem:
tego fundamentu, S
dop
– dopuszczalna
najmniejszych kwadratów) płaszczyzny okre
Si poszczególnych fundamentów lub jego cz ci.
cia wyznaczana dla trzech najniekorzystniejszych osiada fundamentu, L
odległo fundamentów 1 i
runkiem:
dopuszczalna
zny okre lonej
damentu, L -
fundamentów 1 i
lonej
fundamentów 1 i
Pyt
om
Metody wzmacniania podło
1.
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk
no
drobnymi kamieniami ubijan
wykona
2.
Słabe grunty sypkie mo
odpowiedni
ci
zwi
chemicznymi, wprowadzaj
3.
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
ci
namuły, lu
pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr
umo
5) Ró nica osiada
Pomi dzy dwoma s
warunku:
Pytanie. 68
omówi .
Metody wzmacniania podło
1. Ubijanie
2. Zastrzyki z zaprawy cementowej
3. Wzmacnianie gruntu metod
4. Kolumny cementowo
5. Wibroflotacja i wibrowymiana
6. Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi
1. Ubijanie
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk
no no gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi
drobnymi kamieniami ubijan
wykona
cianki szczelne wokół zag
2. Zastrzyki z zaprawy cementowej
Słabe grunty sypkie mo
odpowiedni gł
ci nieniem płynn
zwi kszaj c jego szczelno
hemicznymi, wprowadzaj
3. Wzmacnianie gruntu metod
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
ci nieniem (200
namuły, lu ne piaski o ró
pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr
umo liwia wykonanie kolumny gruntowo
nica osiada
dzy dwoma s siednimi najniekorzystniej osiadaj
68 . Poda klasyfikacj
Metody wzmacniania podło
Ubijanie
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod
mny cementowo
Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk
gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi
drobnymi kamieniami ubijan
cianki szczelne wokół zag
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Słabe grunty sypkie mo na zag
odpowiedni gł boko w grunt
nieniem płynn zapraw
c jego szczelno
hemicznymi, wprowadzaj
Wzmacnianie gruntu metod
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
nieniem (200-300 bar). Mo
ne piaski o ró
pierwszym etapie wzmacniania,
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obr
liwia wykonanie kolumny gruntowo
siednimi najniekorzystniej osiadaj
S/L = (S
i
–
klasyfikacj
Metody wzmacniania podło a gruntowego mo
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod
mny cementowo-wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
moczenie gruntu niewielk ilo ci wody i ubijaniu go ubijakami m
gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi
drobnymi kamieniami ubijanymi warstwami. Zag
cianki szczelne wokół zag
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Słabe grunty sypkie mo na zag ci zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi
w grunt stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow
zapraw cementow
c jego szczelno i wytrzymało
hemicznymi, wprowadzaj c do gruntu zwi
Wzmacnianie gruntu metod Jet Grounting
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
300 bar). Mo na w ten
ne piaski o ró nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast
pierwszym etapie wzmacniania, erdzi
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi gni
zaczynu przez dysze, umieszczone w
mieszany z zaczynem. Obrotowy sposób podnoszenia
liwia wykonanie kolumny gruntowo
siednimi najniekorzystniej osiadaj
– S
j+1
) / L [
klasyfikacj metod wzmacniania podło
a gruntowego mo
Zastrzyki z zaprawy cementowej
Wzmacnianie gruntu metod Jet Grounting
wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
Wibroflotacja i wibrowymiana
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczys
wody i ubijaniu go ubijakami m
gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wi
mi warstwami. Zag
cianki szczelne wokół zag szczonego odcinka.
Zastrzyki z zaprawy cementowej
ci zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow
cementow . Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi
i wytrzymało . W podobny sposób wzmacnia si
c do gruntu zwi zki zawieraj
Jet Grounting
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabil
na w ten sposób wzmacnia
nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast
erdzi
rednicy 88,9 mm, dr
projekcie. W trakcie wiercenia stosuje si płuczk
znacznie ułatwia wiercenie. Po osi gni ciu danej gł
zaczynu przez dysze, umieszczone w dolnej cz
towy sposób podnoszenia
liwia wykonanie kolumny gruntowo-cementowej w kształcie walca. Jego
siednimi najniekorzystniej osiadaj
[ S/L]
dop
metod wzmacniania podło
a gruntowego mo na podzieli
Jet Grounting
wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowi
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczystych, pod małymi i lekkimi obiekt
wody i ubijaniu go ubijakami m
gruntu jest zbyt mała, a wynika ona z wilgotno ci gruntu, to mo
mi warstwami. Zag szczaj c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale
szczonego odcinka.
zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow
. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi
. W podobny sposób wzmacnia si
zki zawieraj ce szkło wodne lub polimery.
Jet Grounting
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabilizuj
sposób wzmacnia
nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast
rednicy 88,9 mm, dr
płuczk wodn lub bentonitow
danej gł bok
dolnej cz ci erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i
towy sposób podnoszenia erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny
cementowej w kształcie walca. Jego
siednimi najniekorzystniej osiadaj cymi fundamentami z grupy sprawdza si
metod wzmacniania podło
na podzieli w nast puj
wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowicza- tzw. Cebertyzacja)
Najprostszym sposobem wzmacniania gruntów piaszczystych, pod małymi i lekkimi obiekt
wody i ubijaniu go ubijakami mechanicznymi lub r
ci gruntu, to mo
zaj c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale
zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow
. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi
. W podobny sposób wzmacnia si
zki zawieraj ce szkło wodne lub polimery.
Metoda polega na mieszaniu gruntu z zaczynem stabilizuj cym wtłaczanym strumi
sposób wzmacnia wszelkiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i
nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast
rednicy 88,9 mm, dr y si grunt do gł
lub bentonitow
boko ci rozpoczyna si
erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i
erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny
cementowej w kształcie walca. Jego
cymi fundamentami z grupy sprawdza si
metod wzmacniania podło a gruntowego i krótko je
puj cy sposób:
wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
tzw. Cebertyzacja)
tych, pod małymi i lekkimi obiekt
chanicznymi lub r
ci gruntu, to mo emy zag
c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale
zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbi
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprow
. Zaprawa ta wypełnia przestrzenie mi dzycz
. W podobny sposób wzmacnia si grunty metodami
ce szkło wodne lub polimery.
cym wtłaczanym strumi
kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i
nej granulacji i plastyczne grunty spoiste. Zast puje ciany szczelinowe, pale. W
grunt do gł
lub bentonitow . Ciecz tłoczona pod ci
ci rozpoczyna si strumieniowe tłoczenie
erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i
erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny
cementowej w kształcie walca. Jego rednica zale
cymi fundamentami z grupy sprawdza si
a gruntowego i krótko je
cy sposób:
tzw. Cebertyzacja)
tych, pod małymi i lekkimi obiektami, jest
chanicznymi lub r cznymi. Je
emy zag ci go wirem b
c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale
zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbija si
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprowadza si
dzycz steczkowe w gruncie,
grunty metodami
ce szkło wodne lub polimery.
cym wtłaczanym strumieniowo pod wysokim
kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i
puje ciany szczelinowe, pale. W
grunt do gł boko ci przewidzianej w
. Ciecz tłoczona pod ci
strumieniowe tłoczenie
erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i
erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny
cementowej w kształcie walca. Jego rednica zale
cymi fundamentami z grupy sprawdza si z
a gruntowego i krótko je
ami, jest
cznymi. Je eli
go wirem b d
c tym sposobem grunt bardzo mokry, nale y
zastrzykami z zaprawy cementowej. Do tego celu wbija si na
stalowe rury, do których przewodami gumowymi doprowadza si pod
steczkowe w gruncie,
grunty metodami
niowo pod wysokim
kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i
ciany szczelinowe, pale. W
i przewidzianej w
. Ciecz tłoczona pod ci nieniem
strumieniowe tłoczenie
erdzi. W trakcie iniekcji grunt jest rozdrabniany i
erdzi przy jednoczesnym tłoczeniu zawiesiny
rednica zale y od rodzaju
a gruntowego i krótko je
d
pod
steczkowe w gruncie,
niowo pod wysokim
kiego rodzaju grunty: organiczne, torfy i
ciany szczelinowe, pale. W
i przewidzianej w
nieniem
zaju
gruntu i technologii iniekcji -wielko ci ci nienia, składu iniektu, a tak e rednicy dysz i czasu iniekcji. W ten
sposób powstaj kolumny rednicy od 40 do 180 cm.
4. Kolumny cementowo-wapniowe (wg. technologii firmy Stabilator)
Etap I
Palownica wkr ca na projektowan gł boko we wzmacniany grunt specjaln
erd rurow , zako czon
mieszadłem. Koniec kolumny powinien by zagł biony min. 0,5 m w warstwie no nej, a głowica kolumny
1,0 m poni ej górnej kraw dzi powierzchni wzmacnianego nasypu lub terenu.
Etap II
Po osi gni ciu danej gł boko ci, mieszadło umieszczone na ko cu erdzi, zmienia kierunek obrotu i jest
wyci gane na powierzchni . Podczas tej operacji z otworu, umieszczonego na ko cu przewodu,
wydmuchiwana jest pod ci nieniem mieszanka cementowo-wapienna, w formie suchego proszku.
Zmieszany w ten sposób, nawodniony grunt rodzimy wraz z wapnem i cementem, tworzy such kolumn o
okre lonej, du o wy szej wytrzymało ci na ciskanie i wy szym module odkształcenia. Uzyskuje si
jednocze nie stabilizacj gruntu pomi dzy kolumnami. Typowy odst p osiowy kolumn wynosi 1,20 m do
1.60 m. Pozwala to na stabilizacj gruntu jako masywu (bloku) kolumnami w formie pionowego "zbrojenia".
Tak "zazbrojony" i wzmocniony blok gruntu, przed uło eniem podbudowy drogowej lub płyty
fundamentowej nie wymaga jakichkolwiek dodatkowych geosiatek.
5. Wibroflotacja i wibrowymiana
Wibroflotacja - zawieszony na linie drgaj cy wibroflotator (w kształcie kolumny) pogr a si w grunt pod
własnym ci arem, przy pomocy podpłukiwania wod wydobywaj c si z jego głowicy pod ci nieniem 6
atm. W utworzony lej (zagł bienie) wokół pogr aj cego si urz dzenia, wsypuje si kruszywo o
zaprojektowanej granulacji. Wwibrowywanie wibroflotatora i wprowadzenie kruszywa z zewn trz prowadzi
si a do osi gni cia projektowanej dolnej rz dnej strefy zag szczenia. Nast pnie, nie przerywaj c
wibracji zawieszony na linie wibroflotator podci ga si do góry a do poziomu terenu.
Wibrowymiana - zawieszony na linie drgaj cy wibroflotator przy podpłukiwaniu formuje w gruncie
spoistym otwór o rednicy ca 100cm. Otwór ten wypełnia si projektowo dobranym kamieniwem, które
zag szcza si wibratorem. Utworzona w ten sposób kolumna stanowi wzmocnienie podło a gruntowego.
6. Metoda Elektroosmozy (opracowanej przez R.Cebertowicza- tzw. Cebertyzacja)
Je eli istnieje konieczno wzmocnienia gruntu bardzo wilgotnego z równoczesnym osuszeniem, to zaleca
si metod elektroosmozy. Polega ona na wprowadzeniu w grunt pr tów aluminiowych i rur stalowych jako
elektrod. Przepuszczenie pr du stałego powoduje ruch wody od pr tów aluminiowych do rur, z których
usuwana jest woda pompami. Po usuni ciu wody mo na wzmocni grunt za pomoc zastrzyków zawiesin
cementowych, roztworów szkła wodnego i chlorku wapnia.
Zastosowanie tej metody zwi ksza spójno mi dzycz steczkow w gruncie i powoduje przyrost
wytrzymało ci. Jednocze nie zjawisko elektroosmozy powoduje odwodnienie gruntu, przy pieszaj c
krystalizacj
elu krzemionkowego i wytr canie si wodorotlenku wapnia.
Pytanie. 69 .Scharakteryzowa obci
enia mostów – podstawowe, dodatkowe i
wyj tkowe
Klasyfikacja obci e
Obci enia działaj ce na mosty mo na podzieli na obci enia stałe: ci ary własne konstrukcji, ci ar
wyposa enia, parcie gruntu oraz obci enia zmienne: obci enie taborem, parcie wiatru lub kry. Obci enie
zmienne (u ytkowe) zale y od rodzaju mostu. Mo e to by obci enie taborem: samochodowym,
tramwajowym czy kolejowym, a tak e obci enie tłumem pieszych lub kombinacj tych obci e .