Spis treści
1. Dane wyjściowe
2. Opis instalacji
3. Obliczenie zapotrzebowania na moc cieplną dla poszczególnych pomieszczeń
4. Obliczenia hydrauliczne
5. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych
6. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu
7. Dobór grzejników konwekcyjnych
8. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych
9. Dobór wymiennika ciepła
10. Obliczenie cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego
11. Rys. nr.1 Rzut piętra instalacja co
12. Rys. nr.2 Rozwinięcie piętra instalacji co
13. Rys. nr.3 Rzut piętra ogrzewanie podłogowe
1
1. Dane wyjściowe
Obliczeniowa temperatura powietrza zewnętrznego
Elbląg, II strefa klimatyczna. Obliczeniowa temperatura powietrza na zewnątrz budynku (wg PN-82/B-
02403) wynosi; -18 C°.
Obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniach
Obliczeniową temperaturę w pomieszczeniach odczytano z tablicy 2.8 str. 41 R.Rabiasz
,M.Dzierzgowski ,Poradnik-Ogrzewanie podłogowe i naniesiono na rzut kondygnacji.
Zestawienie temperatur obliczeniowych
Opis
Symbol
T(ºC)
Temperatura zewnętrzna
te
-18
Temperatura w pokoju, kuchni i przedpokoju
ti
20
Temperatura w łazienkach
ti
25
Temperatura w piwnicy (bez okien lecz z
przewodami)
ti
6
Temperatura na klatce schodowej
ti
8
2. Opis instalacji
Instalację c.o. projektuje się w układzie zamkniętym na temperatury zasilania 70ºC i powrotu 50 ºC z
własną pompą obiegową w systemie rozdzielczym.
Sposób rozprowadzenia instalacji :
Podejścia od rozdzielaczy do grzejników pod podłogą w systemie dwururowym. Rury wielowarstwowe
KISAN PEX-AL.-PE 80 o średnicy 16/2 mm. Podłączenia do grzejników w pomieszczeniach
mieszkalnych wykonane za pomocą złączek VESTOL, w łazienkach pod glazurę projektuję złączki
zaprasowane WM. Pion do rozdzielaczy wykonać z rur z polipropylenu typ 3 w systemie BOR Φ 25·3,5
mm.
Jako elementy grzejne projektuje się grzejniki konwekcyjne PURMO VK 11 i 22
Grzejniki proszę wyposażyć w zawory termostatyczne z głowicami RTD (w komplecie z VK).
Regulację hydrauliczną proszę wykonać poprzez nastawy wstępne zaworów grzejnikowych.
Zdławienie ciśnienia proszę wykonać również przed rozdzielaczem mieszkaniowym zaworem
regulacyjnym firmy HERZ DN ¾
Każdy rozdzielacz (powrotny jak i zasilający) proszę wyposażyć w odpowiednik automatyczny i zawór
spustowy ze złączką do węża.
Przed wylaniem podłóg należy przeprowadzić próbę szczelności na ciśnienie 1,5 raza większe niż
ciśnienie robocze zgodnie z obowiązującymi przepisami. Po zakończeniu próby sporządzić protokół.
Rury należy zaizolować izolacją termoflex o grubości co najmniej 4 mm.
Montaż rur wykonać zgodnie z wymaganiami producenta stosując się do jego wytycznych.
Ogrzewanie podłogowe
Ogrzewanie podłogowe projektuje się dla tej samej kondygnacji co ogrzewanie konwekcyjne,
temperatury obliczeniowe pozostają niezmienione, jak również powierzchnie pomieszczeń.
2
Temperatura ogrzewania podłogowego jest narzucana i wynosi 45/35 ºC.
Średnice rur zostały dobrane 16/2 w pokojach i 14/2 w łazience.
Zdławienie nadmiaru ciśnienia zostanie wykonane poprzez dobranie odpowiednich nastaw na
rozdzielaczu powrotnym.
W pomieszczeniu łazienki z uwagi na niewystarczającą powierzchnię podłogi grzejnej projektuje się
grzejnik elektryczny o mocy 300 W.
Zestawienie współczynników przenikania ciepła k
Opis przegrody
Symbol
k
W/m
2
K
Ściana zewnętrzna 36cm
Sz-36 U
ścian
0,30
Ściana wewnętrzna beton komórkowy
Sw-12 U
sw
0,25
Stropodach
So-30 U
std
0,26
Okno zespolone PCV
Ozd
U
okien
2,000
3. Zapotrzebowanie na moc cieplną dla poszczególnych pomieszczeń
1. Obliczenia zapotrzebowania na moc cieplną.
Ostatni strop
Numer
pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
1
d1 d2
ti=20 C°
Sz-1
13.83
0.30
38.00 157.68 0.03 0.00 0.03
S
V=m³
Sz-2
3.55
0.30
38.00 40.45 0.03 0.00 0.03
W
60.42 Sw-2.2
6.33
0.25
-5.00
-8.23
strop
21.58
0.26
38.00 504.32
831.03
0.06
1.06
880.89
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
236.86
Qo
1117.75
3
Numer pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
2
d1 d2
ti=20 C°
Sz-4
10.27
0.30 38.00 117.12 0.03 -010 -0.07
S
V=56.78m³ Sz-5
18.73
0.30 38.00 213.52 0.03 -0.05 -0.02
E
56.78 Sw-5
4.00
0.25 -5.00 -5.20
Ozd
5.10
2.00 38.00 387.60
strop
20.28
0.26 38.00 473.94
1 186.99
-0.09
0.91 1 080.16
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
222.59
Qo
1 302.75
Numer pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
3
d1
d2
ti=20 C°
Sz-6
14.53
0.30
38.00
165.64
0.00 -0.05 -0.05
E
V=78.4m³
Sz-
0.00
0.30
38.00
0.00
0.00 0.00 0.00
78.4 Sw-6
4.60
0.25
-5.00
-5.98
Ozd
2.55
2.00
38.00
193.80
strop
28.00
0.26
38.00
654.36
1007.82
-0.05
0.95
957.43
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
307.33
Qo
1264.76
4
Numer pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
4
d1
d2
ti=25 C°
Sz-7
9.12
0.3
43
117.65
0.03 -0.05 -0.02
E
V=m³
12.88
0.3
43
166.15
0.03
0 0.03
N
49.56 Sw-7
12.88
0.25
5
16.74
Sw-8
10.36
0.25
5
13.47
Ozd
1.8
2
43
154.80
strop
17.7
0.26
43
468.08
936.89
0.01
1.01
946.26
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
194.28
Qo
1140.53
Numer pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
5
d1
d2
ti=20 C°
Sz-8
16.07
0.30
38.00
183.20
0.03 -0.05 -0.02
W
V=m³
Sz-9
11.28
0.30
38.00
128.61
0.03 -0.10 -0.07
S
92.008
Ozd
5.10
2.00
38.00
387.60
strop
32.86
0.26
38.00
767.94
1467.35
-0.09
0.91
1335.29
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
360.67
Qo
1695.96
5
Numer pom.
Przegroda
k
ti - te
Strata
Q
pi
sd
1+Sd
suma
symbol
powierz.
m
W/mK
K
W
6
d1
d2
6
ti=20 C°
Sz-9
13.69
0.36
38.00
187.28
0.03 -0.05 -0.02
W
ti=20 C°
V=m³
Ozd
2.55
2.00
38.00
193.80
45.5 strop
16.25
0.26
38.00
379.76
760.84
-0.02
0.98
745.62
Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V
178.36
Qo
923.98
Łączne zapotrzebowanie na ciepło dla parteru ΣQ=7208W ;7,21kW
4. Obliczenia hydrauliczne
Obliczenia hydrauliczne dla ogrzewania grzejnikowego -parter
Na podejściu pod rozdzielacz projektuje się zawór regulacyjny firmy HERZ DN ¾ Stromax nr kat
142117 62 o nastawie 1 dla parametrów ∆p=10000 i G=187,20 kg/h, który zredukuje ciśnienie przed
rozdzielaczem do ciśnienia 15000Pa.
Dane do obliczeń:
Δpdys=15000Pa, ς=977,7kg/m³, cp=4186KJ/kg*K,
Nadmiar ciśnienia do zdławienia .
Nadmiar ciśnienia przy grzejnikach.
∆pnadg=∆pnad-∆pnadp.
Obieg przez grzejnik w pom. 1
Nr. dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
1.00 1117.75 0.0134 4.5 16x2
0.105 16.5 74.25 3
16.17
90.42
Grzejnik V
Δp
24.25 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
230.67
q dla
grzej
kg/h
q kg/s
V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv m3/h
wkładki
807.33 14192.67
48.05
0.0133 0.0414
3.1
0.84
6
Obieg przez grzejnik w pom. 2
Nr. dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
2.00 1065.21 0.0127 23.6 16x2
0.110 21.5 507.4 3
17.75
525.15
Grzejnik V
Δp
22.02 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
403.67
q dla
grzej
kg/h
q kg/s V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv
m3/h
wkładki
1412.83 13587.17
45.80 0.0127 0.0394 3.1
0.84
Obieg przez grzejnik w pom.3.
Nr.
dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
3.00 1264.76 0.0151 16 16x2
0.130 30.05 480.8 3
24.78
505.58
Grzejnik V
Δp
31.04 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
399.45
q dla
grzej
kg/h
q kg/s V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv m3/h
wkładki
1398.08 13601.92
54.37 0.0151 0.0468
3.1
0.84
7
Obieg przez grzejnik w pom. 4
Nr. dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
1.00 1140.53 0.0136 10.5 16x2
0.120 21.3 223.65
3
21.12
244.77
Grzejnik V
Δp
25.25 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
292.81
q dla
grzej
kg/h
q kg/s
V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv m3/h
wkładki
1024.82 13975.18
49.03 0.0136 0.0422
3.1
0.84
Obieg przez grzejnik w pom. 5
Nr.
dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
5.00 1695.96 0.0203 14.4 16x2
0.193 60.5 871.2 3
54.63
925.83
Grzejnik V
Δp
55.82 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
577.46
q dla
grzej
kg/h
q kg/s
V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv m3/h
wkładki
2021.11 12978.89
72.91 0.0203 0.0628
3.1
0.84
Obieg przez grzejnik w pom 6.
Nr.
dz.
Q
G
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=7208W, V=0,21 m³/h, k
v
=3,09
Δp
462.00
6.00 923.98 0.0110 12.5 16x2
0.098 11.4 142.5 3
14.08
156.58
Grzejnik V
Δp
16.57 Δp
nad
Wkładka
Δpzr
254.06
q dla
grzej
kg/h
q kg/s V m
3
/h kv
m
3
/h
dla
grzej
kv m3/h
wkładki
889.22 14110.78
39.72 0.0110 0.0342
3.1
0.84
8
5. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych
Ciśnienie do zdławienia Δpv , oraz wymagane nastawy wstępne na zaworach grzejnikowych w
poszczególnych pomieszczeniach. Regulację przeprowadzić na zaworach grzejnikowych
Haimeier.
pv-15000Pa,cisnienie przed rozdzielaczem.
Wykonane na podstawie nomogramu dla grzejników Purmo, „Charakterystyka hydrauliczna
grzejnika dolno zasilanego.
Nr. pom.
mg
Δp
zr
Δp
nadg
Δp
v
Kv
Wymagana
nastawa
kg/h
Pa
Pa
Pa
m³
1
48.055
231
1214
1444
0.40
3
2
45.796
404
608
1012
0.42
4
3
54.375
399
623
1022
0.45
3
4
49.034
577
996
1574
0.42
4
5
72.913
577
0
577
0.55
5
6
39.724
254
1132
1386
0.39
3
Maksymalna strata ciśnienia w pętli wynosi
Δ
pmax
= 2021 Pa
Rzeczywiste ciśnienie w pętli
Δ
pdysp
= 15000 Pa
Nadmiar ciśnienia do zdławieniana podejściu do pętli
Δ
pnadp
= 15000 – 2021 = 12979 pa
Nadmiar ciśnienia określa zależność.
Δp
nadg
= Δp
nad
- Δp
nadp
9
6. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu
Obliczanie zysków ciepła w pomieszczeniach od przewodów rozprowadzających.
Nr
dz
Przewody poziome zasilające η=0,63 Nr
dz
Przewody poziome powrotne η=0,63
tzi Δtart qi
qi(η-1) L
Qzc
tp Δtart qi
qi(η-1) L
Qzc ΣQzc
C˚ K
W/m W/m
m
W
C˚ K
W/m W/m
m
W
W
1 69
40 37.17
13.75 37.6 517
1 50
30 25.20
9.32 37.60 351 867.69
2 69
40 37.17
13.75 7.9 109
2 50
30 25.20
9.32 7.90
74 182.31
3 69
40 37.17
13.75 9.4 129
3 50
30 25.20
9.32 9.40
88 216.92
4 69
40 32.45
12.00 7.7
92
4 50
15 20.48
7.58 7.70
58 150.77
5 69
40 37.17
13.75 12.5 172
5 50
30 25.20
9.32 12.50 117 288.46
6 69
40 37.17
13.75 7.6 105
6 50
30 25.20
9.32 7.60
71 175.38
7. Dobór grzejników konwekcyjnych
Dobór grzejników konwekcyjnych PURMO typ V
dla ; V11 m=0,29 i dla V22 m=0,31
Nr po. Qstr
Qzys
Qg
ti
tzrz Δtart
ЄΔt
L
Dobór
grzejników
Uwagi
W
W
W
C˚
C˚
K
m
mm
1
1118
868
250
20 68.08
39.04
0.968
0.15
400
2
1065
182
883
20 67.87
38.94
0.968
0.55
600
3
1265
217
1048
20 67.18
38.59
0.968
0.67
800
4
1141
151
990
25 67.85
33.93
0.958
0.72
800
5
1696
288
1407
20 66.30
38.15
0.968
0.92
1000
6
924
175
749
20 68.76
39.38
0.968
0.46
600
8. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych
Zestawienie grzejników konwekcyjnych Purmo V
Nr. pom.
Typ
wysokość H
długość L
nastawa
mm
mm
3
1
V22
600
400
4
2
V22
600
600
3
3
V22
600
800
4
4
V22
600
800
5
5
V22
600
1000
3
6
V22
600
600
3
10
9. Dobór wymiennika ciepła dla 150 lokali o zapotrzebowaniu 7208,2 W
Dobór wymiennika na potrzeby c .o .w punkcie załamania
Qzap =
1081230
W
Tz=
135 C˚
6/50
ф =
0,391
Tp=
65,00 C˚
C=
1,135
-
n=
1
tz=
43,23 C˚
m=
0,298
-
Q*ф =
422761
W
tp=
35,41 C˚
n=
0,359
-
ms=
3,69
kg/s
Δtlog=
9,87 K
d=
-0,134
-
mi=
12,97
kg/s
F=
0,92
e=
0,304
-
cp=
4186 J/kg*K
ko=
4,13 W/m²K
f=
0,232
-
Aobl=
10,37
m²
Anom=
5,88
m²
Aobl.wym.=10,37m²
Tzs=135Cº 70Cº=69,999Cº dlaф=0,391
Tps=65Cº
Tzi=70Cº Δps= 116.76 kPa, Δpi= 215.55 kPa
Tpi=50Cº
11
Dobór wymiennika na potrzeby c.o. w warunkach obliczeniowych
Dobrałem 3 wymienniki typu JAD 6/50 połączone równolegle.
Qzap =
360410
W
Tz=
135 C˚
6/50
ф =
0,391
Tp=
65,00 C˚
C=
1,135
n=
1
tz=
43,23 C˚
m=
0,298
Q*ф =
140920
W
tp=
35,41 C˚
n=
0,359
ms=
1,23
kg/s
Δtlog=
39,91 K
d=
-0,134
mi=
4,32
kg/s
F=
0,92
e=
0,304
cp=
4186
J/kg*K
ko=
2,55 W/m²K
f=
0,232
Anom=
5,88
Aobl.wym.=5,63m²
δA=4,25% < 5%
Tzs=135Cº
Tps=65Cº
Tzi=70Cº Δps= 20.77 kPa, Δpi= 29.61kPa
Tpi=50Cº
12
Dobór wymiennika ciepła typu JAD XK ( obliczenia )
Dane wyjściowe:
• obliczeniowe parametry wody sieciowej:………………………..135/65 [°C];
• obliczeniowe parametry wody instalacyjnej:………………………70/50 [°C];
• obliczeniowa moc cieplna wymiennika:…………………………1081200 [W];
• obliczeniowa temperatura w pomieszczeniach budynku:……………..20 [°C];
• obliczeniowa temperatura na zewnątrz budynku……………………..-20 [°C].
1. Pojedynczy wymiennik typu JAD XK
Najbardziej niekorzystnym punktem pracy dla wymiennika c.o. jest punkt załamania wykresu
regulacyjnego. Spadek temperatury Tz powoduje wzrost lepkości wody w wyniku czego spada
współczynnik przenikania ciepła U wymiennika. Z tego względu wymiennik ciepła dobrano na warunki
pracy punkcie załamania wykresu – Tz = 65°C.
Współczynnik obciążenia cieplnego budynku dla punktu załamania wykresu regulacyjnego
określono metodą iteracyjną ze wzoru:
T
zx
= t
i
+ t
ar
+
Gdzie:
=
- 20
= 40°C
- średnia arytmetyczna różnica temperatur wody instalacyjnej i powietrza w pomieszczeniu.
m – współczynnik charakterystyki cieplnej grzejników.
T
i
– obliczeniowa temperatura wewnątrz pomieszczeń.
65 = 20 + 40
+
W wyniku obliczeń otrzymano:
= 0,391 [ - ]
Q
x
= x Q
o
Q
x
= 0,391 x 1081200 = 423078 W
Strumień wody instalacyjnej obliczono ze wzoru:
=
= 12,91, [kg/s]
Strumień wody sieciowej obliczono ze wzoru:
=
13
= 3,69, [kg/s]
Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika:
= 65 -
= 37,61 , [°C]
Temperatura wody instalacyjnej zasilającej instalacje:
= 20 + 40
+ 0,391
= 43,23 , [°C]
Temperatura wody instalacyjnej powracająca z instalacji:
= 20 + 40
- 0,391
= 35,41 , [°C]
Dobór wymiennika:
Wymiennik projektuje się sprawdzając, czy zapotrzebowanie powierzchnia wymiany ciepła obliczona na
podstawie obliczeń cieplnych jest mniejsza od rzeczywistej (nie więcej niż 10%). Skorzystano tu ze
wzoru:
=
, [m
2
]
Gdzie:
Qx – zapotrzebowanie na moc cieplną budynku przy temperaturze punktu załamania wykresu
regulacyjnego.
- średnia logarytmiczna różnica temperatur.
k
o
– eksploatacyjna wartość współczynnika k.
=
R
eksp
– dodatek uwzględniający wzrost oporów wymiennika w trakcie eksploatacji. Przyjmowana wartość
0,1 m
2
K/W.
k – współczynnik przenikania ciepła wymiennika określany na podstawie wzorów doświadczalnych:
k =
C – 1,135708 , m – 0,2981, n – 0,3592, d - -0,13457, e – 0,304, f – 0,2326
k = 1,135708 3,69
0,2981
12,91
0,3592
65
-0,13457
37,61
0,304
0,93
0,2326
k = 7 , [kW/m
2
K]
14
gdzie:
C, m, n, d, e, f – współczynniki charakterystyczne dla danego typu wymiennika,
F – współczynnik sprawności cieplnej wymiennika.
F =
F = 0,93 , [ - ]
W związku z czym:
=
= 4,12 , [kW/m
2
K]
Logarytmiczna różnica temperatury:
=
= 9,83 , [°C]
Natomiast potrzebne pole powierzchni wymiany ciepła wymiennika wynosi:
=
, [m
2
]
= 10,45 , [m
2
]
Różnica pomiędzy potrzebnym polem powierzchni wymiany ciepła, a dostępnym w danym typie
wymiennika wynosi:
=
, [%]
= - 77,72 , [%]
Obliczenie trzech wymienników połączonych równolegle.
Q
o
= 1081200/3 = 360400 W
Q
x
= 0,391 x 360400 = 140916,4 W
Strumień wody instalacyjnej obliczono ze wzoru:
=
= 4,3, [kg/s]
Strumień wody sieciowej obliczono ze wzoru:
15
=
= 1,23, [kg/s]
Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika:
= 65 –
= 37,63 , [°C]
Temperatura wody instalacyjnej zasilającej instalacje:
= 20 + 40
+ 0,391
= 43,23 , [°C]
Temperatura wody instalacyjnej powracająca z instalacji:
= 20 + 40
- 0,391
= 35,41 , [°C]
Dobór wymiennika:
Wymiennik projektuje się sprawdzając, czy zapotrzebowanie powierzchnia wymiany ciepła obliczona na
podstawie obliczeń cieplnych jest mniejsza od rzeczywistej (nie więcej niż 10%). Skorzystano tu ze
wzoru:
=
, [m
2
]
Gdzie:
Qx – zapotrzebowanie na moc cieplną budynku przy temperaturze punktu załamania wykresu
regulacyjnego.
- średnia logarytmiczna różnica temperatur.
k
o
– eksploatacyjna wartość współczynnika k.
=
R
eksp
– dodatek uwzględniający wzrost oporów wymiennika w trakcie eksploatacji. Przyjmowana wartość
0,1 m
2
K/W.
k – współczynnik przenikania ciepła wymiennika określany na podstawie wzorów doświadczalnych:
k =
C – 1,135708 , m – 0,2981, n – 0,3592, d - -0,13457, e – 0,304, f – 0,2326
k = 1,135708 1,23
0,2981
4,3
0,3592
65
-0,13457
37,63
0,304
0,93
0,2326
16
k = 3,44 , [kW/m
2
K]
gdzie:
C, m, n, d, e, f – współczynniki charakterystyczne dla danego typu wymiennika,
F – współczynnik sprawności cieplnej wymiennika.
F =
F = 0,93 , [ - ]
W związku z czym:
=
= 2,56 , [kW/m
2
K]
Logarytmiczna różnica temperatury:
=
= 9,83 , [°C]
Natomiast potrzebne pole powierzchni wymiany ciepła wymiennika wynosi:
=
, [m
2
]
= 5,63 , [m
2
]
Różnica pomiędzy potrzebnym polem powierzchni wymiany ciepła, a dostępnym w danym typie
wymiennika wynosi:
=
, [%]
= 4,25 , [%]
Obliczenie oporów hydraulicznych przepływu wody przez wymiennik :
1. W rurkach po stronie wody sieciowej
ΔP
ws
=
2. W płaszczu po stronie instalacyjnej
ΔP
wi
=
17
ra – 1,5722359, rb – 2,7080502, pa – 1,7992744, pb – 0,7637724 zatem,
ΔP
ws
= 1,23
1,5722359
e
2,7080502
= 20,77 kPa
ΔP
wi
= 4,3
1,7992744
e
0,7637724
= 29,61 kPa
Przyjęto 3 wymienniki JAD XK 6.50 w połączeniu równoległym.
10. Obliczenia cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego
OBLICZENIA CIEPLNE OGRZEWANIA PODŁOGOWEGO:
Dane wyjściowe do obliczeń:
Zapotrzebowanie na moc cieplną Q
o
[W] – wg. poszczególnych pomieszczeń
Efektywna powierzchnia podłogi F
g
[m
2
] – wg. pszczególnych pomieszczeń
Warstwa wierzchnia podłogi o średniej grubości d dla
Opór cieplny wynosi : R [m
2
K/W]
Temperatura czynnika grzejnego
z
= 45ºC
Obliczeniowa temperatura wewnętrzna t
i
= +20
o
C
Obliczeniowa wewnętrzna dla łazienki t
i=
+25
o
C
Wężownica z rur tworzywowych wg. pszczególnych pomieszczeń
Ciśnienie dyspozycyjne 15000 Pa
1 Przedpokój .
Q
o
=1117; t
i
= 20
o
C ; F
g
= 17,26
Terakota grubości d=15mm λ=1,16K
Opór cieplny wynosi R
=0,018K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q
o
= Qo/Fg =64,74 W/m
2
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 70,6m
2
K i t
i
= +20
o
C wynosi:
T
p
= 25
o
C T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,30m.Z monogramu dla R
=0,018 m
2
K/W
i b = 0,30 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 64,74 1,1 = 71,22 W/m
2
18
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 63,31 W/m
2
i b = 0,20m wynosi :
t
ar
= 20,5 K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 20 = 25 K i t
ar
= 20,5 K wynosi:
= 9 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
Q·1,1 1,1·1117
m=------- =--------- = 0,033 kg/s = 117,49 kg/h
Cp·Δτ 4186·9
Fg 17,26
8. Orientacyjna długość wężownicy: L= ------- = --------- =58 m
b 0,30
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 13
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 117,49kg/h
wynoszą:
w = 0,297 m/s ;
= 13 ; R = 129,3 Pa/m ; Z = 573,27 Pa
p = R L + Z = 3156 Pa
p p
max
= 15 kPa
Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to p = 3830 Pa
p = 15000-3830-8014= 3156 Pa
Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 117,49 kg/h i p = 3156 Pa, ilość
obrotów 0,5
Poniższe tabele przedstawiają analogiczne wyliczenia
Nr.
dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
1 1118 0.0326 57.54667 16x2
0.297 129.3 7440.784
13
573.27
8014
Dla nadmiaru ciśnienia
3155.94 i m=
0.00 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
3156 15000
2 Pokój
Q
o
= 1065 W ; t
i
= 20
o
C ; F
g
= 17,24 m
2
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R
=0,016 m
2
K/W
19
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q
o
= Q
o
: Fg = 1065/17,24=61,79 W/m
2
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 61,79 W/m
2
K i t
i
= +20
o
C wynosi:
T
p
= 27
o
C T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25m. Z monogramu dla R
=0,016 m
2
K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 61,79·1,1 = 67,97W/m
2
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 67,97 W/m
2
i b = 0,25m wynosi :
t
ar
= 20 K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 20 = 25 K i t
ar
= 20 K wynosi:
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m = (Q·1,1):(Cp· ) = (1,1*1065):(4186·10) = 0,028 kg/s = 100,77 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg:b = 17,24*0,25= 68,62 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 17
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m =50,38kg/h
wynoszą:
Nr.
dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
2 1065 0.0280 68.952 16x2
0.245
92 6343.584
17
510.14 6853.72
Dla nadmiaru ciśnienia
4316.28 i m=
0,028 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
4316.28 15000
3 Pokój
Q
o
= 1265W ; t
i
= 20
o
C ; F
g
= 19,6 m
2
Terakota o średniej grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R
=0,018 m
2
K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
20
q
o
= Q
o
:Fg = 1265:19,6 = 64,53W/m
2
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 64,53W/m
2
K i t
i
= +20
o
C
wynosi:
T
p
= 27
o
C = T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,30m. Z monogramu dla R
=0,016 m
2
K/W
i b = 0,30 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 64,53 1,1 = 70,98 W/m
2
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,98W/m
2
i b = 0,30 m wynosi :
t
ar
= 22K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 20= 25 K i t
ar
= 22 K wynosi:
= 7 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q·1,1):(Cp· ) = (1,1·632):(4186·0,7) = 0,023 kg/s = 85,46 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 19,60 : 0,30 = 65 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 11
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 85,46 kg/h
wynoszą:
4 Łazienka
Q
o
= 1140W ; t
i
= 25
o
C ; F
g
= 17,7 m
2
Terakota o grubości d = 15 mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R
=0,016 m
2
K/W
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q
o
= Q
o
:Fg = 1140 : 17,7= 64,44 W/m
2
Nr.
dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
3 1265 0.0475 65.33333 16x2
0.193
60.5 3952.667
11
204.84 4157.51
Dla nadmiaru ciśnienia
7012.49 i m= 170.93 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
7012.49 15000
21
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 68,50 W/m
2
K i t
i
= +29
o
C
wynosi:
T
p
= 29
o
C T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,20m. Z monogramu dla R
=0,016 m
2
K/W
i b = 0,20 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 64,44 1,1 = 70,88 W/m
2
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,88 W/m
2
i b = 0,20 m wynosi :
t
ar
= 17 K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 25 = 20 K i t
ar
= 17 K wynosi:
= 6 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q·1,1):(Cp· ) = (1,1·1140):(4186·6) = 0,049 kg/s = 179,82kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 17,7 : 0,20 = 88,5 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 18
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 179,82 kg/h
wynoszą:
Nr.
dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
4 1141 0.0500 88.5 20x2.25
0.271
80.9 7159.65
18
660.87 7820.52
Dla nadmiaru ciśnienia
3349.48 i m=
0.00 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
3349.48 15000
5 Pokój - Przyjęto dwie wężownice po 53 m każda
Q
o
= 1696 W ; t
i
= 20
o
C ; F
g
= 26,29 m
2
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R
=0,018 m
2
K/W
22
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q
o
= Q
o
:Fg = 1696 : 26,29= 64,51 W/m
2
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 64,51 W/m
2
K i t
i
= +20
o
C
wynosi:
T
p
= 26
o
C T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25 m. Z monogramu dla R
=0,016 m
2
K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 64,51 1,1 = 70,97 W/m
2
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 70,97 W/m
2
i b = 0,25 m wynosi :
t
ar
= 20 K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 20 = 25 K i t
ar
= 20 K wynosi:
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q·1,1):(Cp· ) = (1,1·848):(4186·10) = 0,044 kg/s = 160 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 26,29 : 0,25 = 106 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 11
10. Przyjęto 1 wężownicę. Opór przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 160 kg/h
wynosi:
Nr. dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
2
1696 0.0446 105.152 16x2
0.193
60.5 6361.696
11
204.84 6566.53
Dla nadmiaru ciśnienia
4603.47 i m=
160.44 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
4603.47 15000
6 Pokój - Przyjęto dwie wężownice po 59 m każda
Q
o
= 924W ; t
i
= 20
o
C ; F
g
= 14,63 m
2
Terakota o grubości d = 15mm dla = 1,16 W/mK
Opór cieplny wynosi R
=0,018 m
2
K/W
23
1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:
q
o
= Q
o
:Fg = 924 : 14,63= 63,18 W/m
2
2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q
o
= 63,18 W/m
2
K i t
i
= +20
o
C
wynosi:
T
p
= 26
o
C T
dop
= 29
o
C
3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,25 m. Z monogramu dla R
=0,016 m
2
K/W
i b = 0,25 m współczynnik korekcyjny wynosi:
K
R
= 1,1
4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :
q = q
o
K
R
= 63,18 1,1 = 69,50 W/m
2
5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 69,50 W/m
2
i b = 0,25 m wynosi :
t
ar
= 20 K
6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:
t
1
=
z
– t
i
= 45 – 20 = 25 K i t
ar
= 20 K wynosi:
= 10 K
7. Strumień masy czynnika grzejnego:
m =(Q·1,1):(Cp· ) = (1,1·924):(4186·10) = 0,0243 kg/s = 87,40 kg/h
8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 14,63 : 0,25 = 58,5 m
9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy:
= 12
10. Przyjęto 2 wężownice. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 87,40 kg/h
wynoszą:
Nr. dz.
Q
m
L
DN
w
R
RxL
ζ
Z
RxL+Z Uwagi
W
kg/s
m
mm
m/s
Pa
Pa
Pa
Pa
Rozdzielacz , G=417 kg/h, kv=2.142
Δp
3830
6
924 0.0243 58.5 16x2
0.21
70
4095
12
264.56 4359.56
Dla nadmiaru ciśnienia
6810.44 i m=
87.41 nastawa 5
obrotów
Δdys
Δp
6810.44 15000