Część siłowa 

Pomieszczenie 

Typ silnika 

P

n 

[kW] 

n

n 

[obr/min] 

I

n

 

[A] 



n

 

cos



n 

kr 

n

r

M

M

  Rozruch 

Hala I 

Sg 100L-4A 

Sg 100L-4B 

Sg 132S-4 

Sg 132M-4 

Sg 160M-4 

   2,2 

3,0 

5,5 

7,5 

11 

1425 

1415 

1450 

1450 

1460 

4,8 

6,6 

11,0 

14,6 

20,9 

82,0 

81,5 

85,5 

87,0 

89,0 

0,80 

0,81 

0,84 

0,85 

0,85 

6,1 

6,1 

6,9 

6,7 

7,0 

2,5 

2,6 

2,2 

2,4 

2,3 

Średni 

Średni 

Średni 

Średni 

Ciężki 

Pompownia 

Sg 112M-4        

Sg 132S-4 

4,0 

5,5 

1435 

1450 

8,3 

11 

85,1 

85,5 

0,82 

0,84 

6,3 

6,9 

2,6 

2,2 

Średni 

Średni 

 
 

Dane 

Obliczenia 

Wyniki 

 
 
I

n

=4,8A 

k

r

=6,1 



=2,25 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=4,8A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 5A 

I

n

=4,8A 

 
 
I

n

=4,8A 

 
I

z

=5,6A 

I

nastPT

=5,04A 

k

2

=1,6 

 
 
 
 
 

Dobór silników, przewodów, bezpieczników i styczników: 

1). Silniki o mocy 2,2kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 6,6A   oraz   I

FN

 



 

013

,

13

25

,

2

8

,

4

*

1

,

6



A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

25

16

A (I

FN

 = 16A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

   

      

 

I

ddp

 



 4,29A 

Dobrano przewód YLYżo4x1mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 5A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*5 

I

z 



 I

n         

5,6 > 4,8  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nasPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ InasPT≤ I

z       

4,8<5,04<5,6 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

nasPT

≤1,45* I

z 

1,6*5,04≤1,45*5,6 
5,353<8,12 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS07 o danych znamionowych P

e

=3kW, 

I

e

=6,6A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 05 o zakresie 
nastawczym (4



6,3) I

nasPT

=5,04A 

 
 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 16A 

 
 
 
 
 
I

ddp

 = 5A 

 
 
I

z

=5,6A 

 
 
 
 
I

nasPT

=5,04A 

 
 
 
 
 
Stycznik: LS07 
 
Przekaźnik:  
b 05 

 

2 

 
 
I

n

=6,6A 

k

r

=6,1 



=2,25 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=6,6A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 17,5A 

I

n

=6,6A 

 
 
I

n

=6,6A 

 
I

z

=19,6A 

I

nastPT

=6,93A 

k

2

=1,2 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

2). Silniki o mocy 3kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 6,6A   oraz   I

FN

 



 

89

,

17

25

,

2

6

,

6

1

,

6





A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

25

20

A (I

FN

 = 20A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

   

      

 

I

ddp

 



 5,89A 

Dobrano przewód YLYżo4



1,5mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 17,5A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*17,5 

I

z 



 I

n         

19,6 > 6,6  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nasPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ 

InasPT

≤ I

z       

6,6<6,93<19,6 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 

InasPT

≤1,45* I

z 

1,2*6,93≤1,45*19,6 
8,316<28,42 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS07 o danych znamionowych P

e

=3kW, 

I

e

=6,6A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 05 o zakresie 
nastawczym (5,5



8) I

nasPT

=6,93A.. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 20A 

 
 
 
 
 
I

ddp

 = 17,5A 

 
 
I

z

=19,6A 

 
 
 
 
I

nasPT

=6,93A 

 
 
 
 
 
Stycznik: LS07 
 
Przekaźnik:  
b 05 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

3 

 
 
I

n

=11A 

k

r

=6,9 



=2,25 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=11A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 17,5A 

I

n

=11A 

 
 
 
I

n

=11 A 

 
I

z

=19,6A 

I

nastPT

=11,55A 

k

2

=1,2 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

3). Silniki o mocy 5,5kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



3

n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 11A   oraz   I

FN

 



 

24

,

11

25

,

2

*

3

11

9

,

6





A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

25

16

A (I

FN

 = 16A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 
 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

  

      

 

I

ddp

 



 9,16A 

Dobrano przewód YLYżo4



1,5mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 17,5A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*17,5 

I

z 



 I

n         

19,6 



 11  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nasPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ I

nasPT

≤ I

z       

11<11,55<19,6 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

nasPT

≤1,45* I

z 

1,2*11,55≤1,45*19,6 
13,86<28,42 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS7 o danych znamionowych P

e

=5,5kW, 

I

e

=12A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie 
nastawczym (8



12,5) I

nasPT

=11,55A. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 16A 

 
 
 
 
 
I

ddp

 = 17,5A 

 
I

z

=19,6A 

 
 
 
I

nastPT

=11,55A 

 
 
 
 
 
 
 
Stycznik: LS7 
 
Przekaźnik : 
b 27T 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

4 

 
 
I

n

=14,6A 

k

r

=6,7 



=2,25 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=14,6A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 17,5A 

I

n

=14,6A 

 
 
 
I

n

=14,6A 

 
I

z

=19,6A 

I

nastPT

=15,33A 

k

2

=1,2 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

4). Silniki o mocy 7,5kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



3

n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 6,6A   oraz   I

FN

 



 

49

,

14

25

,

2

*

3

6

,

14

7

,

6





A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

25

20

A (I

FN

 = 16A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 
 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

    

      

 

I

ddp

 



 13,03A 

Dobrano przewód YLYżo4



1,5mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 17,5A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*17,5 

I

z 



 I

n         

19,6 



 6,6  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nasPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ I

nasPT

≤ I

z       

14,6<15,33<19,6 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

nasPT

≤1,45* I

z 

1,2*15,33≤1,45*19,6 
18,396<28,42 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS17 o danych znamionowych P

e

=7,5kW, 

I

e

=16A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie 
nastawczym (11



17) I

nasPT

=15,33A. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 16A 

 
 
 
 
 
I

ddp

 = 17,5A 

 
I

z

=19,6A 

 
 
 
I

nastPT

=15,33A 

 
 
 
 
 
 
 
Stycznik : 
LS17 
Przekaźnik :  
b 27T 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

5 

 
 
I

n

=20,9A 

k

r

=7,0 



=1,8 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=20,9A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 23A 

I

n

=20,9A 

 
 
 
I

n

=20,9A 

 
I

z

=25,76A 

I

nastPT

=21,95A 

k

2

=1,2 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

5). Silniki o mocy 11kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



3

n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 20,9A   oraz   I

FN

 



 

1

,

27

8

,

1

*

3

9

,

20

*

0

,

7



A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

63

32

A (I

FN

 = 32A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 
 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

    

      

 

I

ddp

 



 18,66A 

Dobrano przewód YLYżo4



2,5mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 23A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*23 

I

z 



 I

n         

25,76 



 20,9  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nasPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ I

nasPT

≤ I

z       

20,9<21,95<25,76 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

nasPT

≤1,45* I

z 

1,2*21,95≤1,45*25,76 
26,34<37,352 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS27 o danych znamionowych P

e

=11kW, 

I

e

=23A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie 
nastawczym (15



23) I

nasPT

=21,95A. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 32A 

 
 
 
 
 
 
I

ddp

 = 23A 

 
I

z

=25,76A 

 
 
 
I

nastPT

=21,95A 

 
 
 
 
 
 
 
Stycznik : 
LS27 
Przekaźnik : 
b 27T 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

6 

 
 
I

n

=8,3A 

k

r

=6,3 



=2,25 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

n

=8,3A 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

 = 17,5A 

I

n

=8,3A 

 
 
 
I

n

=8,3A 

 
I

z

=19,6A 

I

nastPT

=8,7A 

k

2

=1,2 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

6). Silniki o mocy 4kW 
a) dobór bezpiecznika: 

I

FN

 



  I

n

   oraz  



n

r

FN

I

k

I





 

I

FN

 



 8,3A   oraz   I

FN

 



 

24

,

23

25

,

2

3

,

8

3

,

6





A 

Dobrano bezpiecznik  Bi–Wtz 

25

25

A (I

FN

 = 25A) 

b) dobór przewodu zasilającego: 
 

I

ddp

 



 

 

 

 

 

  

 

  

I

ddp

 



 

   

      

 

I

ddp

 



 7,41A 

Dobrano przewód YLYżo4



1,5mm

2

 , dla którego I

ddp

 = 17,5A

   

Dobór przewodu ze względu na obciążenie: 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*17,5 

I

z 



 I

n         

19,6 >8,3  

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego 
I

nastPT

=1,05*I

n 

Sprawdzenie warunku poprawności doboru 
I

n

≤ InasPT≤ I

z       

8,3<8,7<19,6 

Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

nastPT

≤1,45* I

z 

1,2*8,7≤1,45*19,6 
10,44<28,42 
d) dobór stycznika: 
dobrano stycznik typu LS4 o danych znamionowych P

e

=4kW, 

I

e

=9A,U

e

=400V.  

Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie 
nastawczym (8



12.5) I

nastPT

=8,7A. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
I

FN

 = 25A 

 
 
 
 
 
 
I

ddp

 = 17,5A 

 
I

z

=19,6A 

 
 
 
I

nastPT

=8,7A 

 
 
 
 
 
 
 
Stycznik: LS4 
 
Przekaźnik : 
b 27T 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

7 

 
 
 
P

n

=17kW 

U

n

=400 

cos

 =0,95 

 
 
 
 
I

n

=25,83A 

k

1

=1,12 

k

3

=1 

 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=31A 

 
 
 
k

2

=1,6 

I

FN

=32A 

I

z

=34,72A 

 
 
 
 
 
 
k

2

=1,6 

I

FN

=32A 

I

z

=44,8A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Dobór pieców, przewodów, bezpieczników i styczników: 

Do obliczeń pieców przjęto cos

 =0,95 oraz U

n

=400 

 
1)  Piec 17kW 
a) Dobór bezpiecznika 
I

FN

≥I

N

    

I

N

=

 

 

√   

 

     

           I

FN

 

     

√          

         

Dobrano bezpiecznik Bi–Wts 

63

32

A (I

FN

 = 32A) 

b) Dobór przewodu 

I

ddp

 

 

 

 

 

  

 

     

I

ddp

≥

     

      

 

I

ddp

        

 

Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x4mm

2

 o I

ddp

=31A 

 
Dobór przewodu ze względu na obciążenie  
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*31 

I

z 



 I

n         

34,72 



 25,83 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny 
 
c) sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

FN

≤1,45* I

z 

1,6*32≤1,45*34,72 
51,2<50,344 
Nie spełnia warunku 
 
d) korekta doboru przewodu 
 
Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x6mm

2

 o I

ddp

=40A 

I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*40 

sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń: 
k

2*

 I

FN

≤1,45* I

z 

1,6*32≤1,45*44,8 
51,2<64,96    
Spełnia warunek 
 
d) dobór stycznika: 
Dobrano stycznik typu LS17 o danych znamionowych P

e

=21kW, 

I

e

=32A,U

e

=400V.  

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
I

N

=25,83A 

 
I

FN

=32A 

 
 
 
 
I

ddp

=31A 

 
 
I

z

=34,72A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

ddp

=40A 

I

z

=44,8A 

 
 
 
 
 
 
 
Stycznik : 
LS17 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

8 

 
P

n

=31kW 

U

n

=400 

cos

 =0,95 

 
 
 
 
I

n

=47,1A 

k

1

=1,12 

k

3

=1 

 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=54A 

 
 
k

2

=1,6 

I

FN

=50A 

I

z

=35,84A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

2)  Piec 31kW 
a) Dobór bezpiecznika 
I

FN

≥I

N

    

I

N

=

 

 

√   

 

     

           I

FN

 

     

√          

        

Dobrano bezpiecznik Bi–Wts 

63

50

A (I

FN

 = 50A) 

b) Dobór przewodu 

I

ddp

 

 

 

 

 

  

 

     

I

ddp

≥

    

      

 

I

ddp

        

 

Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x10mm

2

 o I

ddp

=54A 

 
Dobór przewodu ze względu na obciążenie  
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*54 

I

z 



 I

n         

60,48 



 50,138 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
 
c) sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń 
k

2*

 I

FN

≤1,45* I

z 

1,6*50≤1,45*60,48 
80<87,696 
Spełnia warunek 
 
 
d) dobór stycznika: 
Dobrano stycznik typu LS47 o danych znamionowych P

e

=33kW, 

I

e

=50A,U

e

=400V.  

 

 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
I

N

=47,1A 

 
I

FN

=50A 

 
 
 
 
I

ddp

=54A 

 
 
I

z

=60,48A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Stycznik : 
LS37 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

9 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Q

o

=44,81kVar 

P

o

’=28,404kW 

 
 
 
S

o

 =53,05kVA 

U

n

=400V 

 
 
 

 
 

Obliczanie zapotrzebowania mocy metodą Liwszyca.  

 

Hala I    
(dwie jednakowe rozdzielnice RS1, RS2): 

 

Przeznaczenie 

Ilość 

P 

[kW]

 

b 

c 

m 

cos



 

I 

Silniki elektryczne do napędów 
indywidualnych urządzeń do 
obróbki metali w oddziałach 
obróbki wiórowej przy produkcji 
drobnoseryjnej i jednostkowej 

3 

 
 

3 

2,2 

 
 

3 

0,14 

0,5 

5 

0,5 

II 

Silniki elektryczne  do  napędów 
indywidualnych  urządzeń  do  
obróbki metali  w  oddziałach  
obróbki wiórowej przy  produkcji  
wielkoseryjnej 

2 

 

2 

 

2 

5,5 

 

7,5 

 

11 

0,14 

0,4 

5 

0,5 

Gniazda: 

2 

1,5 

 

2 

1,0 

 

 
 
P

mI

=3∙3+3∙2,2=15,6kW                        

 P

nI

=3∙3+3∙2,2=15,6kW    

P

I

= c

I 

∙P

mI 

+ b∙P

nI

 = 0,5∙15,6 + 0,14∙15,6 = (7,5+2,184)kW = 9,684kW 

 
P

mII

=2∙11+2∙7,5+5,5=42,5kW   

P

nII

=42,5+5,5=48kW 

P

II

= c

II

∙P

mII

+b∙P

nII

 = 0,4∙42,5+0,14∙48=(17+6,72)kW = 23,72kW 

 
P

o

=(c∙P

m

)

max 

+∑b∙P

n

 

P

o

=17+6,72+2,1184=25,904kW 

 
Q

o

=∑P

gr 

∙ tg

  

Q

o

=(23,72+2,184) ∙1,73=44,81kVar 

 
P

g

=2∙1,5+2∙1= 5kW 

P

o

’=P

o

+ 

 
 

 ∙P

g 

= 28,404kW 

 
 

S

o

 = √

   

 

    

 

 = √

      

 

       

 

 = 53,05kVA 

 
 
 

I

o

 = 

  

√   

 

 = 76,57A 

 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P

o

=25,904 kW 

 
 
Q

o

=44,81kVar 

 
 

P

o

’= 28,404kW 

 
 
S

o

 =53,05kVA 

 
 
 
 
I

o

 =76,57A 

 
 
 
 

 

10 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P

o

’= 27,11kW 

Q

o

=41,27kVar 

 
S

o

 =49,38kVA 

U

n

=400V 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
  Rozdzielnica RS3: 

Przeznaczenie 

Ilość 

P 

[kW]

 

b 

c 

m 

cos



 

Silniki elektryczne  do  napędów 
indywidualnych  urządzeń  do  obróbki 
metali  w  oddziałach  obróbki 
wiórowej przy  produkcji  
wielkoseryjnej 

2 

 

2 

 

3 

 

1 

 

1 

2,2 

 

3 

 

5,5 

 

7,5 

 

11 

0,14 

0,5  5 

0,5 

Gniazda: 

3 

1,5 

 

2 

1,0 

 
 
P

m

=1∙15+1∙7,5+3∙5,5=35kW                        

P

n

=35+2∙3+2∙2,2=45,4kW    

P

o

= c

 

∙P

m

+ b∙P

n

= 0,5∙35 + 0,14∙45,4 = (17,5+6,356)kW = 23,856kW 

 
Q

o

=P

o 

∙ tg

  

Q

o

=23,856∙1,73=41,27kVar 

 
P

g

=3∙1,5+2∙1= 6,5kW 

P

o

’=P

o

+ 

 
 

 ∙P

g 

= 27,11kW 

 

S

o

 = √

   

 

    

 

 = √

     

 

       

 

 = 49,38kVA 

 
 

I

o

 = 

  

√   

 

 = 71,28A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P

o

=23,856kW 

 
 
Q

o

=41,27kVar 

 
 
P

o

’= 27,11kW 

 
 
S

o

 =49,38kVA 

 
 
I

o

 =71,28A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

11 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Q

o

=38,43kVar 

P

o

’= 121,3kW 

 

S

o

 =127,24kVA 

U

n

=400V 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Q

o

=40,84kVar 

P

o

=46,3kW 

 
S

o

 =61,74kVA 

U

n

=400V 

 
 

Hala II    
(dwie jednakowe Rozdzielnice RS4, RS5): 

Przeznaczenie 

Ilość 

P 

[kW]

 

b 

c 

m 

cos



 

Piece oporowe   z  

automatycznym ciągłym 

napełnianiem 

2 
3 

17 
31 

0,7 

0,3  2 

0,95 

Gniazda: 

4 

1,5 

 

3 

1,0 

 
P

m

=3∙31=93kW                        

P

n

=3∙31+2∙17=127kW    

P

o

= c

 

∙P

m

+ b∙P

n

= 0,3∙93 + 0,7∙127 = (27,9+88,9)kW = 116,8kW 

Q

o

=P

o 

∙ tg

  

Q

o

=116,8∙0,329=38,43kVar 

P

g

=4∙1,5+3∙1= 9kW 

P

o

’=P

o

+ 

 
 

 ∙P

g 

= 121,3kW 

 

S

o

 = √

   

 

    

 

 = √

     

 

       

 

 =127,24kVA 

 
 

I

o

 = 

  

√   

 

 = 183,66A 

 
 
 
Pompownia  
jedna rozdzielnica RS6: 

Przeznaczenie 

Ilość 

P 

[kW] 

b 

c 

m 

cos



 

Silniki elektryczne 
wentylatorów i pomp, 
sprężarek i przetwornic 
dwumaszynowych o mocy do 
100kW  

 

6 

 

6 

 

4 

 

5,5 

0,65 

0,25 

5 

0,75 

 
P

m

=6∙5,5+1∙4=37kW                        

P

n

=6∙5,5+6∙4=57kW    

P

o

= c

 

∙P

m

+ b∙P

n

= 0,25∙37+ 0,65∙57 = (9,25+37,05)kW = 46,3kW 

 
Q

o

=P

o 

∙ tg

  

Q

o

=46,3∙0,882=40,84kVar 

 

S

o

 = √

  

 

    

 

 = √

    

 

       

 

 =61,74kVA 

 
 

I

o

 = 

  

√   

 

 = 89,11A 

 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P

o

=116,8kW 

Q

o

=38,43kVar 

 
 

P

o

’= 121,3kW 

 
 

S

o

 =127,24kVA 

 
 
I

o

 =183,66A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P

o

=46,3kW 

 
 
Q

o

=40,84kVar 

 
S

o

 =61,74kVA 

 
 
I

o

 =89,11A 

 
 

 

12 

 
 
 
 
 
tg

  =0,75 

P

o

= 20kW 

 
P

o

= 20kW 

Q

o

=15kVar 

 
S

o

=25kVA 

U

n

=400V 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Warsztat   
jedna rozdzielnica RS7: 
 
P

o

= 20kW 

cos

 =0,8 

 
Q

o

=P

o

 ∙ tg

  = 20∙0,75=15kVar 

 
 

S

o

=√

  

 

    

 

 = 

√  

 

    

 

 =25kVA 

 
 

I

o

=

  

√   

 

 36,08A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
Q

o

=15kVar 

 
 
S

o

=25kVA 

 
 
I

o

=36,08A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

13 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

o

=76,57A 

 
 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=110A 

 
 
 
I

z

=123,2 

k

2

=1,6 

I

NF

=100A 

 
 
I

o

=76,57A 

 
 
 

Dobór przewodów i bezpieczników wewnętrznej    linii 

zasilającej. 

 

Układ zasilania instalacji siłowej jest typu TN–C–S.  
 
 

Hala I: 

 

P 

[kW] 

I

n

 

[A] 

k

r 



 

Rozruch 



n

r

n

I

k

I







 

 

Wynik 

2,2 

4,8  6,1  2,25  bezpośredni 

25

,

2

8

,

4

1

,

6

8

,

4







 

 

8,21 

3 

6,6  6,1  2,25  bezpośredni 

25

,

2

6

,

6

1

,

6

6

,

6







 

 

11,3 

5,5  11,0  6,9  2,25 

gwiazda/trójkąt

 

25

,

2

3

11

9

,

6

11









 

 

0,24 

7,5  14,6  6,7  2,25 

gwiazda/trójkąt

 

25

,

2

,

3

6

,

14

7

,

6

6

,

14







 

 

-0,11 

11 

20,9  7,0 

1,8 

gwiazda/trójkąt 

8

,

1

3

9

,

20

7

9

,

20









 

 

6,19 

 
 
 
 
RS1 i RS2: 
a)Dobór bezpiecznika  
I

NF

≥ I

o

  

I

NF

 I

o

+(



n

r

n

I

k

I







)

max 

I

NF

 

 

76,57+11,3     I

NF

 87,87A 

Dobrano bezpicznik WT-00/gG o I

NF 

=100A 

b)dobór przewodu 
Dobrano przewód 3LY35+LY

żo

25 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*110 

I

o

≤I

NF

≤I

z       

76,57≤100≤123,2

   

 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)współpraca bezpiecznika z przewodem 
k

2*

 I

NF

≤1,45* I

z 

1,6*100≤1,45*123,2 
160<178,64 
Spełnione 
d)dobór odłącznika 
I

n

≥I

o  

Dobrano odłącznik OZK-100 i I

n

=100A 

e)dobór rozłącznika 
Dobrano rozłącznik RBK 00 160A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

NF 

=100A 

 
I

ddp

=110A 

 
I

z

=123,2A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

14 

 
 
I

o

=71,28A 

 
 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=207A 

 
I

z

=123,2A 

k

2

=1,6 

I

NF

=100A 

 
 
I

o

=71,28A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

RS3: 
a)Dobór bezpiecznika  
I

NF

≥ I

o

  

I

NF

 I

o

+(



n

r

n

I

k

I







)

max 

I

NF

 

 

71,28+11,3     I

NF

 

 

82,58A 

Dobrano bezpicznik WT-00/gG o I

NF 

=100A 

b)dobór przewodu 
Dobrano przewód 3LY35+LY

żo

25 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*110 

I

o

≤I

NF

≤I

z       

71,28≤100≤123,2

   

 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)współpraca bezpiecznika z przewodem 
k

2*

 I

NF

≤1,45* I

z 

1,6*100≤1,45*123,2 
160<178,64 
Spełnione 
d)dobór odłącznika 
I

n

≥I

o  

Dobrano odłącznik OZK-100 i I

n

=100A 

e)dobór rozłącznika 
Dobrano rozłącznik RBK 00 160A 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
I

NF 

=100A 

 
I

ddp

=110A 

 

I

z

=123,2A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

15 

 
 
I

o

=183,66A 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=207A 

 
I

z

=231,84A 

k

2

=1,6 

I

NF

=200A 

 
I

o

=183,66A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Hala II: 

RS4 i RS5: 
a)Dobór bezpiecznika  
I

NF

≥ I

o

  

I

NF

 183,66A

 

                            

Dobrano bezpicznik WT-00/gG o I

NF 

=200A 

b)dobór przewodu 
Dobrano przewód 3LY95+LY

żo

50 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*207 

I

o

≤I

NF

≤I

z       

183,66≤200≤231,84

   

 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)współpraca bezpiecznika z przewodem 
k

2*

 I

NF

≤1,45* I

z 

1,6*200≤1,45*231,84 
320<336,168 
Spełnione 
d)dobór odłącznika 
I

n

≥I

o  

Dobrano odłącznik OZK-200 i I

n

=200A 

e)dobór rozłącznika 
Dobrano rozłącznik RBK 1 250A 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
I

NF 

=200A 

 
I

ddp

=207A 

 

I

z

=231,84A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

16 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

o

=89,11A 

 
 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=134A 

 
 
I

z

=150,08A 

k

2

=1,6 

I

NF

=125A 

 
 
I

o

=89,11A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Pompownia 

RS6: 
 

P 

[kW] 

I

n

 

[A] 

k

r 



 

Rozruch 



n

r

n

I

k

I







 

 

Wynik 

4,0 

8,3  6,3  2,25  bezpośredni 

25

,

2

3

,

6

3

,

8

3

,

8







 

 

14,94 

5,5 

11 

6,9  2,25 

gwiazda/trójkąt

 

25

,

2

3

11

9

,

6

11









 

 

0,244 

 
a)Dobór bezpiecznika  
I

NF

≥ I

o

  

I

NF

 I

o

+(



n

r

n

I

k

I







)

max 

I

NF

 

 

89,11+14,94     I

NF

 

 

104,05A 

Dobrano bezpicznik WT-00/gG o I

NF 

=125A 

b)dobór przewodu 
Dobrano przewód 3LY50+LY

żo

25 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*171 

I

o

≤I

NF

≤I

z       

89,11≤125≤150,08

   

 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)współpraca bezpiecznika z przewodem 
k

2*

 I

NF

≤1,45* I

z 

1,6*125≤1,45*150,08 
200<217,616 
Spełnione 
d)dobór odłącznika 
I

n

≥I

o  

Dobrano odłącznik OZK-100 i I

n

=100A 

e)dobór rozłącznika 
Dobrano rozłącznik RBK00 160A 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
I

NF 

=125A 

 
I

ddp

=134A 

 

I

z

=150,08A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

17 

 
 
 
 
I

o

=36,08A 

 
 
 
 
k

1

=1,12 

k

3

=1 

I

ddp

=50A 

 
 
I

z

=56A 

k

2

=1,6 

I

NF

=40A 

 
 
I

o

=36,08A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Warsztat: 

RS7: 
a)Dobór bezpiecznika  
I

NF

≥ I

o

  

I

NF

 36,08A

 

                            

Dobrano bezpicznik WT-00/gG o I

NF 

=40A 

b)dobór przewodu 
Dobrano przewód 3LY10+LY

żo

10 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie 
I

z

= k

1*

 k

3*

 I

ddp

=1,12*1*50 

I

o

≤I

NF

≤I

z       

36,08≤40≤56 

Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. 
c)współpraca bezpiecznika z przewodem 
k

2*

 I

NF

≤1,45* I

z 

1,6*40≤1,45*56 
64<81,2 
Spełnione 
d)dobór odłącznika 
I

n

≥I

o  

Dobrano odłącznik OZK-100 i I

n

=100A 

e)dobór rozłącznika 
Dobrano rozłącznik RBK00 160A 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
I

NF 

=40A 

 
I

ddp

=50A 

 

I

z

=56A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

18 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

Dobór stacji transformatorowo – rozdzielczej oraz osprzętu. 

Rozdzielnica 

P

obl

 

[kW] 

Q

obl 

[kVAr] 

RO 

23,012 

14,261 

TO1 

4,4 

2,728 

TO2 

4,8 

2,976 

RS1 

28,404 

44,81 

RS2 

28,404 

44,81 

RS3 

27,11 

41,27 

RS4 

121,3 

38,43 

RS5 

121,3 

38,43 

RS6 

46,3 

40,84 

RS7 

20 

15 

 



obl

P

 



obl

Q

 

425,03 

283,555 

 
 
P

z

=

425,03

kW    Q

z

=283,555kVar 

S

z

=√

  

 

    

 

= √

      

 

 

       

 

= 510,93 kVA 

cos

 

z

=

  

  

=0,832     

tg

    0,667 

 
Potrzebna kompensacja mocy biernej: 
 
Q

c

=Q

z

-Q

e

=P

z

*tg

 

z 

– P

z

*tg

 

e

=P

z

*(tg

 

z 

- tg

 

e

)=425,03*(0,667-0,4) 

Q

c

=113,48 kVar 

 
Dobrano baterię kondensatora BK 95-2 120,0/10,0 o stopniu regulacji 
10,0kVAr i mocy 120kVAr dla napięcia 400V.  
 

S

zk

=√

  

 

    

 

 = 

√  

 

            

 

= 

√      

 

                 

 

= 455,41 kVA 

 
 
Dobór transformatora: 
Zakład jest trójzminowy: 
S

nt

 1,3*S

zk

≥1,3*455,41   

S

nt

 ≥592,033 kVA 

 
Przyjęto transformator TNOSN 630/20 o S

nt

=630 kVA, 

 =15750/420V, 

 P

obc

=6,75kW,

  P

j

=0,87kW oraz 

 U

k

=6% . 

 
 
 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

19 

 
S

nt

=630 kVA 

U

n

=400V 

 
 
 
 
 

 

 

kg

s2

=0,84 

 
 
kg

s3

 = 0,74 

 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 P

obc

=6,75kW 

 U

k

=6% 

 
 
 
 
 
 U

k

=6% 

 P

obc%

=1,07% 

Dobór przewodu do zasilenia rozdzielni głównej: 

I

nt

=

 

  

√   

 

  

 

I

nt

=

      

 

√     

= 909,4A 

S=240mm

2

 => I

ddk

=511A 

 
I

ddk

 I

nt

 

 

 
I

ddkn

 = n * kg

s

 * I

ddk

  

 
I

ddk2

=2*0,84*511=858,5A  nie spełnia warunku  

 

I

ddk3

= 3*0,74 * 511= 1134A spełnia warunek, ponieważ 

1134>909,3 
 
Dobrano 3 kable YKXS 4x240mm

2 

o I

ddk

=511A 

 
Dobór wyłącznika: 
Warunki doboru wyłącznika: 
1. I

nw

≥I

nt 

2. U

nw

 U

nt 

3. I

we

≥1,2*I

nt     

I

we

           

 
Dobrano wyłącznik typu APU-30A-W/1000 o I

n

=1000A, U

n

=500V 

oraz zakresie I

we

= (2000-4000)A. 

 

Sprawdzenie ochrony przeciwporażeniowej

: 

 
 

 

 

 =15750/420V 
 P

obc%

=

     

 

 

     

 * 100 = 1,07%  

 

R

T

=

        

 

 

     

 

= 

         

 

        

=2,996m



 

 
 

 
 
 
 
 

I

ddk

=511A

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 P

obc%

=1,07% 

 
 
 
R

T

=2,996m



 

 
 
 

 

20 

 
 
 
 
  

  

=5,904% 

U

n

=0,42kV 

S

n

=0,63MVA 

 
 
 
   56

 



   

 

 

l

1

=40m 

S

1

=3*240mm

2 

 
 
 
X

o

=0,08 

l

1

=40m 

 
 
   56

 



   

 

 

l

2

=60m 

S

1

=95mm

2 

 
 
S

PEN2

=50mm

2 

 

X

o

=0,08 

L

2

=60m 

 
 
 
 
   56

 



   

 

 

L

3

=30m 

S

3

=2,5mm

2 

 
 
 
 
X

o

=0,08 

L

3

=30m 

 
 
 
 
 
 

 U

k%

=√

  

  

 

    

  

 

=> 

 P

obc% 

 

  

  

=√

  

  

 

    

  

 

=√

 

 

      

 

=5,904% 

 

X

T

=

      

 

 

     

 

 

 

X

T

=

          

 

        

=16,53m



 

 

R=

 

   

 

R

L1

=

 

 

   

 

=

  

        

=0,99m



 

 
R

PEN1

=

0,99m



 

 
X

L1

=X

o

*l

1

=0,08*40=3,2

 m



 

X

PEN1

=3,2

 m



 

 
 

R

L2

=

 

 

   

 

=

  

     

=11,28m



 

 
 
 

R

PEN2

 

 

 

   

    

=

  

     

=21,43

m



 

 
X

L2

=X

o

*l

2

=0,08*60=4,8

 m



 

X

PEN2

=4,8

 m



 

 
 
 

R

L3

=

 

 

   

 

=

  

      

=214,28m



 

 
 
 
R

PEN3

 

214,28m



 

 
 
X

L3

=X

o

*l

3

=0,08*30=2,4

 m



 

X

PEN3

=2,4

 m



 

 
 
 
 

 
 
 
  

  

=5,904% 

 
 
 
 
 
X

T

=16,53m



 

 
 
 
R

L1

=

0,99m



 

 
R

PEN1

=

0,99m



 

 
X

L1

=3,2 m



X

PEN1

= 

3,2 m



 

 
R

L2

=11,28m



 

 
 
 
R

PEN2

= 

21,43m



 

 
X

L2

=4,8

 m



 

X

PEN2

= 

4,8

 m



 

 
 
 
R

L3

= 

214,28m



 

 
 
R

PEN3

 

 

214,28m



 

 
X

L3

=2,4

 m



 

X

PEN3

= 

2,4

 m



 

 
 
 
 

 

21 

 
 
 
 
 
 
 
U

nF

=230V 

Z

k3

= 

467,74m



 

k=5,8 
I

nF

=80A 

 
l

3

=30m 

S

2

=4mm

2 

 

 

 

 

 

U

nF

=230V

 

Z

k3

= 

307,85m



 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
U

nF

=230V

 

Z

k2

= 

46,79m



 

k=5,8 
I

nF

=160A 

 
 
 
U

nF

=230V

 

Z

k1

= 

23,47 m



 

k=1,2 
I

we

=2700A 

3  

Z

k3

=√

  

 

   

  

   

  

   

  

   

    

   

    

   

    

 

 

    

 

 

  

  

   

  

   

  

   

    

   

    

   

    

 

 

 

Z

k3

=√

                                                       

 

 

                                            

 

 

Z

k3

=467,74m



 

I

k13

”=

 

  

      

  

=

   

              

  

=393,4A 

I

a3

=k*I

nF

=5,8*80=464A 

I

k13

”> I

a3

 

393,4>464   ochrona przeciwporażeniowa nie jest skuteczna 
Zwiększenie przekroju trzeciego przewodu do 4mm2 

R

L3

=

 

 

   

 

=

  

    

=133,93m



 

R

PEN3

 

133,93m



 

Z

k3

=√

                                                       

 

 

                                            

 

 

Z

k3

= 307,58m



 

I

k13

”=

 

  

      

  

=

   

              

  

=597,7A

 

I

k13

”> I

a3

 

597,7 >464   warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony 
2 

Z

k2

=√

  

 

   

  

   

  

   

    

   

    

 

 

    

 

 

  

  

   

  

   

    

   

    

 

 

 

Z

k2

=√

                                     

 

 

                          

 

 

 
Z

k2

=46,79m



  

I

k12

”=

 

  

      

  

 

   

             

  

=932,46A

 

 
I

a2

=k*I

nF

=5,8*160=928A 

I

k13

”> I

a3

 

3932,46>928   warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony 
1 

Z

k1

=

√  

 

   

  

   

    

 

 

    

 

   

  

   

    

 

 

  

Z

k1

=

√                  

 

                   

 

 =23,47 m



 

I

k12

”=

 

  

      

  

 

   

             

  

=7839,80A

 

I

a1

=k*I

we

=1,2*2700=3240A 

I

k13

”> I

a3

 

7839,80 >3240   warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony 

 
 
 
 
 
 

Z

k3

=467,74m



 

 

I

k13

”= 393,4A

 

I

a3

=464A 

 
 
 
R

L3

=

 

133,93m



 

R

PEN3

 

 

133,93m



 

 
 

Z

k3

=307,85m



 

 
I

k13

”=597,7A 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Z

k2

=46,79m



 

 
I

k12

”=3932,46A 

 
I

a2

=928A 

 
 
 
 
 

Z

k1

=23,47 m



 

 
I

k12

” =7839,80A 

I

a1

=3240A