Rozkład naprężeń Boussinesqa: (1) σ_RA=σ'_BA'=σ'_R*A/cosβ (2) σ'_R=σ_R cosβ (3) σ_z=k*Q_z³/R⁵ (4) cosβ=z/R (5) k=3π/2 (6) σ_R=(3Qcosβ)/(2πz²[1+(r/2)²]^5/2 Wydatek wody w studni zupełnej: (1) Q=(πk*(H²-h²))/(lnR–lnr) (2) Q=(2πkm*(H²-h²))/(lnR–lnr) Wydatek wody w studni niezupełnej: Q_n=Q*β (1) β=sqrt(I/h)*4sqrt((2h-I)/h) (2) β=sqrt(I/m)*4sqrt((2m-I)/m) Dopuszczalny wydatek studni depresyjnej: q=2πrh_f* sqrt(k)/15 Sprawdzanie stanów granicznych fundamentów: (1) Q_B<=m*Q_f (2) Q_fNB=B L*[(1-0,3* B/L)*N_c c^(r) i_c +(1+1,5B/L)*N_D ρ_D g D_min i_D +(1-0,25* B/L)*N_B ρ_B^(r) g B i_B) (3) Q_fN=B L *[(1-0,3* B/L)*N_c c_c^(r) i_c +(1+1,5B/L)*N_D ρ_D^(r) g D_min i_D +(1-0,25* B/L)*N_B ρ_B^(r) g L i_B] Metoda Felleniusa: (1) Q_f=G*cosα*tgφ+c*l+E_p*cosα (2) Q_f=G*sinα+ E_a*cosα Wartość współczynnika parcia czynnego: K_a=tg²(π/4 – φ/2) Wartość współczynnika parcia biernego: K_p=tg²(π/4 + φ/2) Układ sił działających na konstrukcję oporową: h_z=q/γ * cosβ/cos(β-ε) Jednostkowe wartości parcia: (1) e_a= (γ*z+q)*K_a* cosβ (2) e_p=η(γ*z+q)*K_p* cosβ (3) e_p=η(z+h_z)*K_p* cosβ Wpływ spójności na wartość parcia czynnego: (1) h_c= (z*c)/(γ*sqrt(K_a)) (2) e_a=(γ*z+q)*K_a-z*c*sqrt(K_a) na parcie bierne: h_c=(z*c)/(γ*sqrt(K_p)) (2) e_p=η[(z+h_z)*K_p+z*c*sqrt(K_p)] Osiadanie pierwotne: S_i' = ( σ_zd_i*h_i)/M_{o i} Osiadanie wtórne: S_i'' = λ( σ_zS_i*h_i)/M_i Cebula naprężeń: (1) σ_z1 = 3Q/2πz₁² (2) σ_z2=3Q/2πz₂²=3Q/8πz₁² (3pierwotne naprężenia) (1) σ_zyi=Σ(γ_i-γ_w) (2) σ_zyA=γ₁*h₁+γ₂(h_A-h_w)+(γ₂-γ_w)h_w (4) σ_zyi=σ_zyD*η_i (5) σ_zq=q*η_i (6wskutek przyłożenia q) 1- q<= σ_zyD σ_zS_i=q*η_i 2- q>σ_zyD σ_zqi=σ_zS_i+σ_zd_i σ_zS_i=σ_zyD*η_i (7) σ_zd_i= σ_zqi- σ_zS_i=q*η_i- σ_zyD*η_i=(q- σ_zyD) η_i -stan naprężeń po wyk. Bud. (8) σ_zti=σ_zyi+σ_zd_i

Rozkład naprężeń Boussinesqa: (1) σ_RA=σ'_BA'=σ'_R*A/cosβ (2) σ'_R=σ_R cosβ (3) σ_z=k*Q_z³/R⁵ (4) cosβ=z/R (5) k=3π/2 (6) σ_R=(3Qcosβ)/(2πz²[1+(r/2)²]^5/2 Wydatek wody w studni zupełnej: (1) Q=(πk*(H²-h²))/(lnR–lnr) (2) Q=(2πkm*(H²-h²))/(lnR–lnr) Wydatek wody w studni niezupełnej: _Qn=Q*β (1) β=sqrt(I/h)*4sqrt((2h-I)/h) (2) β=sqrt(I/m)*4sqrt((2m-I)/m) Dopuszczalny wydatek studni depresyjnej: q=2πrh_f* sqrt(k)/15 Sprawdzanie stanów granicznych fundamentów: (1) Q_B<=m*Q_f (2) Q_fNB=B L*[(1-0,3* B/L)*N_c c^(r) i_c +(1+1,5B/L)*N_D ρ_D g D_min i_D +(1-0,25* B/L)*N_B ρ_B^(r) g B i_B) (3) Q_fN=B L *[(1-0,3* B/L)*N_c c_c^(r) i_c +(1+1,5B/L)*N_D ρ_D^(r) g D_min i_D +(1-0,25* B/L)*N_B ρ_B^(r) g L i_B] Metoda Felleniusa: (1) Q_f=G*cosα*tgφ+c*l+E_p*cosα (2) Q_f=G*sinα+ E_a*cosα Wartość współczynnika parcia czynnego: K_a=tg²(π/4 – φ/2) Wartość współczynnika parcia biernego: K_p=tg²(π/4 + φ/2) Układ sił działających na konstrukcję oporową: h_z=q/γ * cosβ/cos(β-ε) Jednostkowe wartości parcia: (1) e_a= (γ*z+q)*K_a* cosβ (2) e_p=η(γ*z+q)*K_p* cosβ (3) e_p=η(z+h_z)*K_p* cosβ Wpływ spójności na wartość parcia czynnego: (1) h_c= (z*c)/(γ*sqrt(K_a)) (2) e_a=(γ*z+q)*K_a-z*c*sqrt(K_a) na parcie bierne: h_c=(z*c)/(γ*sqrt(K_p)) (2) e_p=η[(z+h_z)*K_p+z*c*sqrt(K_p)] Osiadanie pierwotne: S_i' = ( σ_zd_i*h_i)/M_{o i} Osiadanie wtórne: S_i'' = λ( σ_zS_i*h_i)/M_i Cebula naprężeń: (1) σ_z1 = 3Q/2πz₁² (2) σ_z2=3Q/2πz₂²=3Q/8πz₁² (3pierwotne naprężenia) (1) σ_zyi=Σ(γ_i-γ_w) (2) σ_zyA=γ₁*h₁+γ₂(h_A-h_w)+(γ₂-γ_w)h_w (4) σ_zyi=σ_zyD*η_i (5) σ_zq=q*η_i (6wskutek przyłożenia q) 1- q<= σ_zyD σ_zS_i=q*η_i 2- q>σ_zyD σ_zqi=σ_zS_i+σ_zd_i σ_zS_i=σ_zyD*η_i (7) σ_zd_i= σ_zqi- σ_zS_i=q*η_i- σ_zyD*η_i=(q- σ_zyD) η_i -stan naprężeń po wyk. Bud. (8) σ_zti=σ_zyi+σ_zd_i