Jakub Kliszcz
Nr Indeksu 182094
Tel. 665 721 042
e-mail: kliszczu665@wp.pl
Projekt zasilania energią elektryczną Oddziału nr 1
Wybranego zakładu przemysłowego
Huta Szkła
Spis treści
Opis techniczny ………………………………………………………………………….………... 3
Moc szczytowa oddziału nr 1 obliczona metodą zastępczej liczby odbiorników ……….…...........6
Moc szczytowa oddziału nr 2 obliczona metodą kz ………………………….……………………7
Moc oddziału nr 3 ………………………………………………………………….......………….10
moc oddziału nr 4 …………………………………………………………...…………………….10
Moc całego zakładu …………………………………………………….….…………….……….10
Dobór transformatora SN/nn i kompensacji mocy biernej…………………...………...………….11
Dobór Linii WLZ ……………………………………………………………….…………………13
Dobór kabli zaslijących urządzenie odbiorcze:
Tokarki……………………………………………………………………………………….……18
Piły do metalu…………………………………………………………………………..…………24
Gniazda 3-fazowe…………………………………………………………………………………27
Gniazda 1 fazowe …………………………………………………………………….…………...30
Podkładka budowlana ze schematem rozmieszczenia urządzeń w oddziale …………..………….34
Plan Instalacji siłowej w Oddziale nr 1 ……………………………………………………………35
Literatura …………………………………………………………………………………………..36
Załączniki……………………………………………………………………………………..……37
Opis techniczny
Przedmiotem opracowania jest projekt zasilania energią elektryczną oddziału nr 1 wybranego zakładu przemysłowego: Huta Szkła, zakres opracowania:
- dobór gniazd 1 i 3 - fazowych.
- dobór silników napędzających tokarki oraz piły do metalu.
- dobór baterii kondensatorów do kompensacji mocy biernej, na podstawie obliczonej
mocy całkowitej zakładu.
- dobór transformatora energetycznego, na podstawie obliczonej mocy całkowitej zakładu.
- dobór przekroju kabla linii WLZ.
- dobór przekroju kabli zasilających urządzenia odbiorcze.
Ogólna charakterystyka Oddziału nr 1
Oddział remontowy, w branży przemysłu metalowego i maszynowego, kategoria zasilania - III, pomieszczenie przemysłowe normalne, wykonany z materiałów izolacyjnych, kształt pomieszczenia prostopadłościan o wymiarach 19x15x5,5
Wykaz dobranych odbiorników na oddziale nr 1:
- Silniki napędzające tokarki:
Typ: MS132MA-4
n: 1450 obr/min η: 87%
Moc: 7,5 kW M: 49,4 Nm
IN:14,6 A Ist/I: 7,0
Cosφ:0,85 Mst/M:2,2
- Silniki napędzające piły do metalu:
Typ: MS100LB-4
n: 1420 obr/min η: 82,6%
Moc: 3 kW M: 20,2 Nm
IN: 6,47 A Ist/I: 7,0
Cosφ:0,81 Mst/M:2,2
-Gniazda 3-fazowe 3P+N+E ( katalog SCAME str 15)
Nr katalogowy: 515.6357
IN: 63A
UN:400V
-Gniazda 1-fazowe 2P+E ( katalog SCAME str 13)
Nr katalogowy: 512.3253
IN: 32A
UN:230V
Zestawienie mocy zapotrzebowanych:
|
Odział remontowy |
Odział pieców |
Oddział III |
Oddział IV |
Cały zakład |
|
Moc Czynna |
P [kW] |
40,83 |
173,5 |
400 |
250 |
777,897 |
Moc Bierna |
Q [kvar] |
69,3 |
232,448 |
376 |
162,5 |
840,09 |
Moc Pozorna |
S [VA] |
80,43 |
290,059 |
548,98 |
298,17 |
1144,934 |
Warunki zasilania energią elektryczną oddziału nr 1 i całego zakładu
Odział nr 1 zasilany jest napięciem przemiennym 400V o częstotliwości 50 Hz
Opis stacji SO1
Napięcie znamionowe Stacji: 20/04kV
Uzyskany współczynnik mocy po kompensacji mocy biernej: 0,92
Rodzaj kompensacji: centralna
Opis Baterii kondensatorów:
BK-360 440/20 |
|
Moc baterii kvar |
440 |
Stopień regulacji kvar |
20 |
Ilość członów |
12 |
Ilość stopni regulacji |
22 |
Szereg regulacyjny |
1:1:2 |
Wymiary L:H:G (mm) |
2x750:2000:500 |
Transformator:
TNOSLH1000/20PN |
|
Moc Znamionowa |
1000 kV A |
Napięcie SN |
21 kV |
Napięcie nn |
0,4 kV |
Układ połączeń |
Dyn5 |
Napięcie zwarcia |
6% |
Straty jałowe |
1400 W |
Straty obciążenia |
9800 W |
Wymiary AxBxC |
2050x1120x2000 |
Regulacja |
+2,5/-3x2,5 beznapięciowa |
Uwagi |
ON-AN, kadź falista z konserwatorem |
Warunki zwarciowe w SO1
Moc zwarciowa na szynach średniego napięcia: 140 MVA
Charakterystyka linii kablowej WLZ1
Napięcie lini WLZ1: 400/230V
Długość linii: 350m
Sposób prowadzenia instalacji: D - bezpośredni w ziemi wraz innymi 3 kablami w odstępie 12,5 cm
Zabezpieczenie linii: wkładka topikowa typu gG 160A
Przekrój dobranego kabla: 185 mm2
Charakterystyka instalacji odbiorczych w oddziale nr 1
Tokarki:
Kabel: YKY-żo 0,6/1 kV 5x10
Zabezpieczenie: wkładka gG 20A
Piły do metalu:
Kabel: YKY-żo 0,6/1 kV 5x4
Zabezpieczenie: wkładka gG 8A
Gniazda 3-fazowe:
Kabel: YKY-żo 0,6/1 kV 5x50
Zabezpieczenie: wkładka gG 63A
Gniazda 1-fazowe:
Kabel: YKY-żo 0,6/1 kV 5x16
Zabezpieczenie: wkładka gG 32A
Jako środki ochrony przeciwporażeniowej są zastosowane wkładki topikowe typu gG,
Oraz jako środek ochrony przeciwporażeniowej stosuje się zerowanie, polegające na połączeniu metalicznych części (obudowy itp.) bezpośrednio z ziemią poprzez przewód PE.
W projekcie wykorzystana była norma:
PN-IEC 60364-5-523
Moc szczytowa oddziału nr 1 obliczona metodą zastępczej liczby odbiorników.
Grupa 1 - Elektryczne urządzenia przenośne - kw = 0,06; cosφ = 0,5; tgφ = 1,73
6 gniazd jednofazowych In = 32 A
- moc znamionowa gniazd:
4 gniazda 3-fazowe IN = 63A
- moc znamionowa gniazd:
Całkowita moc zainstalowana gniazd
Grupa 2 - Odbiorniki do produkcji małoseryjnej - kw = 0,13; cosφ = 0,45; tgφ = 1,98
Tokarki - wybrane dane techniczne silników - PN = 7,5 kW; η = 0,87
- moc znamionowa elektryczna:
Piły do metalu - wybrane dane techniczne silników - PN = 3 kW; η = 0,826
- moc znamionowa elektryczna:
:
Całkowita moc zainstalowanych odbiorników grupy 2:
Grupa 3 - Oświetlenie - cosφ = 0,9; tgφ = 0,47; PN = 4 kW
Obliczenie współczynnika nz (wz. 5.18):
Obliczenie współczynnika kw (wz. 5.16):
Obliczenie współczynnika ks(wz. 5.19):
Obliczenie mocy czynnej zapotrzebowanej (wz. 5.22):
Obliczenie mocy biernej zapotrzebowanej (wz. 5.25):
Obliczenie mocy pozornej zapotrzebowanej (wz. 5.27):
Obliczenie współczynnika mocy cosφ (wz. 5.28):
Moc szczytowa oddziału nr 2 - Oddział pieców - metodą kz.
PN = 300 kW
Grupa 1 - Elektryczne urządzenia przenośne - kz = 0,10; cosφ = 0,5; PN = 50 kW
Grupa 2 - Oświetlenie - cosφ = 0,9; PN = 10 kW
Grupa 3 - Dźwigi i suwnice przy pracy 40% - kz = 0,20; cosφ = 0,5; PN = 50 kW
Grupa 4 - Wentylatory, Ssawy, Wentylacja sanitarna - kz = 0, 67; cosφ = 0,8; PN = 50 kW
Grupa 5 - Piece indukcyjne małej częstotliwości - kz = 0,8; cosφ = 0,35; PN = 80 kW
Grupa 6 - Piece łukowe - kz = 0,85; cosφ = 0,85; PN = 60 kW
(Tabela 5.16)
Grupa 1 - Elektryczne urządzenia przenośne - kz = 0,10; cosφ = 0,5; PN = 50 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 1 = Pzg1 = 50 kW (wz. 5.31):
- moc bierna zapotrzebowana grupy 1 (wz. 5.32):
tgφ = 1,73
Grupa 2 - Oświetlenie - kz = ; cosφ = 0,9; PN = 10 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 2 = Pzg1 = 10 kW
- moc bierna zapotrzebowana grupy 2 (wz. 5.32):
tgφ = 0,47
Grupa 3 - Dźwigi i suwnice przy pracy 40% - kz = 0,20; cosφ = 0,5; PN = 50 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 3 = Pzg1 = 50 kW (wz. 5.31):
- moc bierna zapotrzebowana grupy 3(wz. 5.32):
tgφ = 1,73
Grupa 4 - Wentylatory, Ssawy, Wentylacja sanitarna - kz = 0, 67; cosφ = 0,8; PN = 50 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 4 = Pzg1 = 50 kW (wz. 5.31):
- moc bierna zapotrzebowana grupy 4 (wz. 5.32):
tgφ = 0,75
Grupa 5 - Piece indukcyjne małej częstotliwości - kz = 0,8; cosφ = 0,35; PN = 80 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 5 = Pzg1 = 80 kW (wz. 5.31):
- moc bierna zapotrzebowana grupy 5 (wz. 5.32):
tgφ = 2,67
Grupa 6 - Piece łukowe - kz = 0,85; cosφ = 0,85; PN = 60 kW
- moc czynna zapotrzebowana grupy 6 = Pzg1 = 60 kW (wz. 5.31):
- moc bierna zapotrzebowana grupy 6 (wz. 5.32):
tgφ = 0,62
Obliczenie mocy czynnej zapotrzebowanej oddziału nr 2:
Obliczenie mocy biernej zapotrzebowanej oddziału nr 2:
Na podstawie tabeli 5.15 dobieram wartość jednoczesności obciążenia mocy czynnej kjc i biernej kjb.
Pzg = 300kW Pzg ≤ 500kW
kjc = 1
kjb = 0,9
Obliczenie całkowitej mocy czynnej zapotrzebowanej (wz. 5.35):
Obliczenie całkowitej mocy biernej zapotrzebowanej (wz. 5.36):
Obliczenie całkowitej mocy pozornej zapotrzebowanej (wz. 5.27):
Obliczenie współczynnika mocy cosφ (wz. 5.28):
Moc oddziału nr 3
PS = 400kW; cosφ = 0,73; tgφ = 0,94
- moc bierna całkowita oddziału nr 3
- moc pozorna całkowita oddziału nr 3
Moc oddziału nr 4
PS = 250kW; cosφ = 0,84; tgφ = 0,65
- moc bierna całkowita oddziału nr 4
- moc pozorna całkowita oddziału nr 4
Moc całego zakładu
- Obliczenie mocy sumarycznej
moc czynna
(tab. 5.15)
moc bierna
moc pozorna
współczynnik mocy biernej
Dobór transformatora SN/nn i kompensacji mocy biernej
Kompensacja mocy biernej:
- moc bierna do skompensowania (wz. 6.15):
Z tabeli 6.3. Wybrane parametry baterii kondensatorów z automatyczną regulacją na napięcia: 400V, 525 V, 690V, o mocach znamionowych 100-600 kvar produkcji OLMEX, dobieram baterie kondensatorów:
BK-360 440/20 |
|
Moc baterii kvar |
500 |
Stopień regulacji kvar |
25 |
Ilość członów |
11 |
Ilość stopni regulacji |
20 |
Szereg regulacyjny |
1:1:2 |
Wymiary L:H:G (mm) |
2x750:2000:500 |
,
- warunek spełniony (wz. 6.16)
- warunek spełniony (wz. 6.17)
- warunek spełniony (wz. 6.19)
Sprawdzenie warunków napięciowych w przemysłowej sieci elektroenergetycznej dla dobranej baterii regulowanej BK-360 440/20 (wz. 6.21)
- moc zwarciowa systemu - 140 MVA
- moc wyłączalnych członów baterii - 20 kvar
- poziom dopuszczalnej zmiany napięcia - 2%
Sprawdzenie spadku napięcia przy włączeniu jednostkowego członu regulacyjnego:
Sprawdzenie spadku napięcia przy włączeniu baterii kondensatorów:
Powyższy warunek jest spełniony dla skrajnych przypadków.
Dobór Transformatora
Obliczenie mocy szczytowej pozornej z kompensacją mocy biernej (wz. 6.2)
- znamionowe napięcie stacji SO - 20kV/0,4kV
- moc czynna szczytowa Ps w stacji SO = 777,897 kW
- moc bierna szczytowa Qs w stacji SO = 840,09 kvar
- moc bierna baterii kondensatorów Qkrz w stacji SO - 440 kvar
- współczynnik rezerwy przyszłościowej kr = 1,1
Moc znamionowa transformatora (wz. 6.3)
Z Tabeli 6.2 Wybrane parametry transformatorów 15,75/0,4kV i 21/04kV o mocach znamionowych
630-2000 kV A produkcji ABB ELTA, dobieram transformator:
TNOSLH1000/20PN |
|
Moc Znamionowa |
1000 kV A |
Napięcie SN |
21 kV |
Napięcie nn |
0,4 kV |
Układ połączeń |
Dyn5 |
Napięcie zwarcia |
6% |
Straty jałowe |
1400 W |
Straty obciążenia |
9800 W |
Wymiary AxBxC |
2050x1120x2000 |
Regulacja |
+2,5/-3x2,5 beznapięciowa |
Uwagi |
ON-AN, kadź falista z konserwatorem |
Warunek spełniony.
Dobór linii WLZ RO
Q T RSO
F1 L1
7.1 Prąd obciążenia szczytowego linii WLZ1 (wz. 7.5)
7.2 Prąd znamionowy wkładki topikowej bezpiecznika F1 (wz. 7.10)
Rozruch średni (tokarki, piły do metalu): α=2
Prąd znamionowy silnika o największym prądzie rozruchowym: InMmax IN=14,6A Ist/I=7,0
Najwyższy prąd rozruchowy silnika z grupy:
Powyższy warunek spełnia wkładka topikowa PLN2 160A gG firmy OEZ
7.3 Dobór przekroju przewodu ze względu na obciążalność prądową długotrwałą (wz. 7.16)
kt - współczynnik temperaturowy dla 20°c kt=1
kg - współczynnik zmniejszający dla wiązek złożonych odczytywany z tablicy 52-e2 PN-IEC 60364-5-523:
Ilość przewodów we wspólnym wykopie |
Odległość między kablami |
|
|
12,5 cm |
25 cm |
3 |
0,75 |
0,8 |
4 |
0,7 |
0,75 |
5 |
0,65 |
0,7 |
6 |
0,6 |
0,7 |
Dla 4 kabli we wspólnym wykopie, w odległości między nimi 12,5 cm współczynnik kg =0,7
Na podstawie tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523 ( trzy żyły obciążone), dobieram kabel o żyłach miedzianych o przekroju znamionowym 95 mm2, dla typu prowadzenia instalacji D, Iz=179A, Izolacji z PVC
7.4 Przekrój przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną (wz. 7.22)
Według tabeli 52-C3 warunek powyższy spełnia przewód lub kabel izolowany o żyłach miedzianych do układania a stałe, o minimalnym przekroju 1,5 mm2, a więc kabel o żyłach 95 mm2 spełnia ten warunek.
7.5 Przekrój przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia( wz. 7.25)
R - rezystancja kabla zasilającego (wz. 7.26)
X - reaktancja kabla zasilającego (wz. 7.27)
γ - konduktywność materiału żyły przewodu ( dla miedzi
l - długość rozpatrywanego odcinka kabla 350m
S - przekrój znamionowy żyły 95 mm2
x' - reaktancja jednostkowa kabla (tab. 7.10) dla kabla 0,07-0,08
Dopuszczalny spadek napięcia dla linii WLZ wynosi 3% , ten przekrój spełnia powyższy warunek.
7.5.1 Sprawdzenie cieplnej wytrzymałości kabla na przeciążenie (wz. 7.36)
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój z tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523 (trzy żyły obciążone).
Nowy przekrój: 120 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 203A
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój z tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523 (trzy żyły obciążone).
Nowy przekrój: 150 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 230A
Warunek został spełniony.
7.5.2 Koordynacja zabezpieczenia (wz. 7.37)
Dla bezpiecznika prąd zadziałania przyjmuje wartość górnego prądu probierczego z tabeli 7.11 dla wkładki topikowej 160 A 1,6
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój z tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523 (trzy żyły obciążone).
Nowy przekrój: 185 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 258A
Warunek został spełniony.
7.6 cieplna wytrzymałość kabla na zwarcie.
Rq
System elektroenergetyczny
Xq
Stacja oddziałowa RT
Transformator
XT
I''K3
Sieć rozdzielcza
Rozdzielnica oddziałowa
Instalacja odbiorcza
- System elektroenergetyczny Q (wz 7.48;7.49;7.50)
c - współczynnik napięciowy (tab 7.13)
S''kQ - moc zwarciowa systemu [MW]
- Transformator (wz. 7.51;7.52;7.54)
ΔUk% - napięcie zwarcia transformatora
ΔPcu - Straty mocy przy prądzie znamionowym
- Impedancja zastępcza pętli zwarciowej (wz. 7.45)
- Wartość maksymalnego prądu zwarcia trójfazowego (wz. 7.41)
k - dopuszczalna jednostkowa gęstość prądu w czasie zwarcia, zależna od rodzaju przewodu. (Tab 7.12)
Powyższy warunek został spełniony.
Z katalogu producenta kabli i przewodów dobieram kabel YKY 0,6/1 kV 4x185
Y - powłoka polietylenowa
- o żyłach miedzianych
K - kabel elektroenergetyczny
Y - izolacja polwinitowa
0,6/1 kV- napięcie znamionowe izolacji
4x185 - 4 żyły o przekroju 185 mm2.
7.7 Sprawdzenie skuteczności dodatkowej ochrony przeciwporażeniowej
- Impedancja zastępcza dla pętli zwarcia jednofazowego na linii WLZ (wz. 7.26; 7.66;7.27;7.65)
Dopuszczalny czas samoczynnego wyłączenia zasilania w rozpatrywanym obwodzie nie powinien być dłuższy niż 5 sek. z. 7.58)
Warunek spełniony.
Dobór przewodów zasilających urządzeń odbiorczych (silników, gniazd)
9.1 Tokarki:
Silnik:
MS132MA-4
P = 7,5 kW
Cosφ = 0,85
η = 87% = 0,87
Ist/I = 7,0
Mst/M = 2,2
Współczynnik rozruchu - rozruch średni α=2
Sposób prowadzenia przewodów - w kanałach kablowych , sposób wykonania instalacji
według tabeli 52-B2 PN-IEC 60364-5-523:2001 poz. 51 B2, wartość współczynnika kg odczytywana z tabeli 52-E2 .
9.1.1 prąd znamionowy odbiornika (wz. 7.3)
9.1.2 Prąd znamionowy zabezpieczenia silnika (wz. 7.7)
Rozruch za pomocą przełącznika gwiazda - trójkąt: 3α (wz. 7.7)
Powyższy warunek spełnia wkładka topikowa walcowa PV10 20A gG Uni=500V
Warunek spełniony
9.1.3 Dobór przekroju przewodu ze względu na obciążalność prądową długotrwałą
kg - dla 6 obwodów wielożyłowych 0,57
kt - dla temperatury 30°c 1 ( w notatkach)
Na podstawie tabeli 52-C1 PN-IEC 60364-5-523:2001, dobieram przekrój żyły o przekroju znamionowym 4 mm2, dla typu prowadzenia instalacji B2, Iz=30A, Izolacji z PVC, żyły PE i N o tym samym przekroju.
9.1.4.Przekrój przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną (wz. 7.22)
Według tabeli 52-C3 warunek powyższy spełnia przewód lub kabel izolowany o żyłach miedzianych jako przewód giętki o minimalnym przekroju 0,75 mm2, a więc kabel o żyłach 4 mm2 spełnia ten warunek.
9.1.5 Przekrój przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia( wz. 7.25)
Dopuszczalny spadek napięcia na linii od rozdzielnicy do urządzenia odbiorczego wynosi 3%,
jak widać warunek jest spełniony.
9.1.6 Sprawdzenie cieplnej wytrzymałości kabla na przeciążenie (wz. 7.36)
kt - współczynnik temperaturowy dla 30°c kt=1
kg - współczynnik zmniejszający dla wiązek złożonych odczytywany z tablicy
52-E2 PN-IEC 60364-5-523
Dla bezpiecznika prąd zadziałania przyjmuje wartość górnego prądu probierczego z tabeli 7.11 dla wkładki topikowej gG 20 A 1,6
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój z tabeli 52-C1 PN-IEC 60364-5-523.
Nowy przekrój: 6 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 38A
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój z tabeli 52-C1 PN-IEC 60364-5-523.
Nowy przekrój: 10 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 52A
Warunek został spełniony.
9.1.7. Cieplna wytrzymałość przewodu na zwarcie.
Rq
System elektroenergetyczny
Xq
Stacja oddziałowa RT
Transformator
XT
I''K3
Sieć rozdzielcza RWLZ RWLZ PEN
XWLZ XWLZ PEN
Rozdzielnica oddziałowa
Instalacja odbiorcza
Instalacja Odbiorcza RL RL N
(TN-S)
XL XL N
M
- System elektroenergetyczny Q (wz 7.48;7.49;7.50)
c - współczynnik napięciowy (tab 7.13)
S''kQ - moc zwarciowa systemu [MW]
- w notatkach
- Transformator (wz. 7.51;7.52;7.54)
ΔUk% - napięcie zwarcia transformatora
ΔPcu - Straty mocy przy prądzie znamionowym
- Impedancja zastępcza pętli zwarciowej (wz. 7.45)
- Rezystancja linii WLZ
γ - konduktywność materiału żyły przewodu ( dla miedzi
l - długość rozpatrywanego odcinka kabla 350m
S - przekrój znamionowy żyły 185 mm2
- Reaktancja linii WLZ
x' - reaktancja jednostkowa kabla (tab. 7.10) dla kabla 0,07-0,08
- Rezystancja instalacji odbiorczej
γ - konduktywność materiału żyły przewodu ( dla miedzi
l - długość rozpatrywanego odcinka kabla 21m
S - przekrój znamionowy żyły 10 mm2
- Reaktancja Instalacji odbiorczej
x' - reaktancja jednostkowa kabla (tab. 7.10) dla kabla 0,07-0,08
- Zastępcza impedancja pętli zwarcia
- Zastępcza rezystancja pętli zwarcia
,
- Zastępcza reaktancja pętli zwarcia
,
- Zastępcza impedancja pętli zwarcia
- Wartość maksymalnego prądu zwarcia trójfazowego (wz. 7.41)
k - dopuszczalna jednostkowa gęstość prądu w czasie zwarcia, zależna od rodzaju przewodu. (Tab 7.12)
Dopuszczalny czas samoczynnego wyłączenia zasilania w rozpatrywanym obwodzie nie powinien być dłuższy niż 0,2 sek.
Powyższy warunek został spełniony.
Z katalogu producenta kabli i przewodów dobieram kabel YKY-żo 0,6/1 kV 5x10
Y - powłoka polietylenowa
- o żyłach miedzianych
K - kabel elektroenergetyczny
Y - izolacja polwinitowa
żo - żyła ochronna zielono żółta
0,6/1 kV- napięcie znamionowe izolacji
5x10 - 5 żył o przekroju 10 mm2.
9.1.8 Sprawdzenie skuteczności dodatkowej ochrony przeciwporażeniowej
- Impedancja zastępcza dla pętli zwarcia jednofazowego na linii WLZ (wz. 7.26; 7.66;7.27;7.65)
Warunek spełniony.
9.2 Piły do metalu:
Silnik:
MS100LB-4
P = 3,0 kW
Cosφ = 0,81
η = 82,6% = 0,826
Ist/I = 7,0
Mst/M = 2,2
Współczynnik rozruchu - rozruch średni α=2
Sposób prowadzenia przewodów - w kanałach kablowych , sposób wykonania instalacji
według tabeli 52-B2 PN-IEC 60364-5-523:2001 poz. 51 B2, wartość współczynnika kg odczytywana z tabeli 52-E1 .
9.2.1 prąd znamionowy odbiornika (wz. 7.3)
9.2.2 Prąd znamionowy zabezpieczenia silnika (wz. 7.7)
Rozruch za pomocą przełącznika gwiazda - trójkąt: 3α (wz. 7.7)
Powyższy warunek spełnia wkładka topikowa walcowa PV10 8A gG Uni=500V
Warunek spełniony
9.2.3 Dobór przekroju przewodu ze względu na obciążalność prądową długotrwałą
kg - dla 6 obwodów wielożyłowych 0,57
kt - dla temperatury 30°c 1 ( w notatkach)
Na podstawie tabeli 52-C1 PN-IEC 60364-5-523:2001, dobieram przekrój żyły o przekroju znamionowym
1,5 mm2, dla typu prowadzenia instalacji B2, Iz=16,5A, Izolacji z PVC, żyły PE i N o tym samym przekroju.
9.2.4.Przekrój przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną (wz. 7.22)
Według tabeli 52-C3 warunek powyższy spełnia przewód lub kabel izolowany o żyłach miedzianych jako przewód giętki o minimalnym przekroju 0,75 mm2, a więc kabel o żyłach 1,5 mm2 spełnia ten warunek.
9.2.5 Przekrój przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia( wz. 7.25)
Dopuszczalny spadek napięcia na linii od rozdzielnicy do urządzenia odbiorczego wynosi 3%,
jak widać warunek jest spełniony.
9.2.6 Sprawdzenie cieplnej wytrzymałości kabla na przeciążenie (wz. 7.36)
kt - współczynnik temperaturowy dla 30°c kt=1
kg - współczynnik zmniejszający dla wiązek złożonych odczytywany z tablicy 52-E1 PN-IEC 60364-5-523:
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój
Nowy przekrój: 2,5 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 23A
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój
Nowy przekrój: 4 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 30A
Dla bezpiecznika prąd zadziałania przyjmuje wartość górnego prądu probierczego z tabeli 7.11 dla wkładki topikowej gG 8 A 1,9
Warunek został spełniony.
9.2.7. Cieplna wytrzymałość przewodu na zwarcie.
- Rezystancja instalacji odbiorczej
γ - konduktywność materiału żyły przewodu ( dla miedzi
l - długość rozpatrywanego odcinka kabla 23m
S - przekrój znamionowy żyły 4 mm2
- Reaktancja Instalacji odbiorczej
x' - reaktancja jednostkowa kabla (tab. 7.10) dla kabla 0,07-0,08
- Zastępcza impedancja pętli zwarcia
- Zastępcza rezystancja pętli zwarcia
,
- Zastępcza reaktancja pętli zwarcia
,
- Zastępcza impedancja pętli zwarcia
- Wartość maksymalnego prądu zwarcia trójfazowego (wz. 7.41)
k - dopuszczalna jednostkowa gęstość prądu w czasie zwarcia, zależna od rodzaju przewodu. (Tab 7.12)
Dopuszczalny czas samoczynnego wyłączenia zasilania w rozpatrywanym obwodzie nie powinien być dłuższy niż 0,2 sek.
Powyższy warunek został spełniony.
Z katalogu producenta kabli i przewodów dobieram kabel YKY-żo 0,6/1 kV 5x4
Y - powłoka polietylenowa
- o żyłach miedzianych
K - kabel elektroenergetyczny
Y - izolacja polwinitowa
żo - żyła ochronna zielono zółtka
0,6/1 kV- napięcie znamionowe izolacji
5x4 - 5 żył o przekroju 4 mm2.
9.2.8 Sprawdzenie skuteczności dodatkowej ochrony przeciwporażeniowej
Warunek spełniony.
9.3 Giazda 3 fazowe:
Gniazdo:
Nr. Nr katalogowy: 512.3253
Cosφ = 0,5
IN= 63A
Sposób prowadzenia przewodów - w kanałach kablowych , sposób wykonania instalacji
według tabeli 52-B2 PN-IEC 60364-5-523:2001 poz. 51 B2, wartość współczynnika kg odczytywana z tabeli 52-E1 .
9.3.1 prąd znamionowy odbiornika (wz. 7.3)
9.3.2 Prąd znamionowy zabezpieczenia silnika (wz. 7.7)
Powyższy warunek spełnia wkładka topikowa walcowa PV14 63A gG Uni=500V
Warunek spełniony
9.3.3 Dobór przekroju przewodu ze względu na obciążalność prądową długotrwałą
- sposób prowadzenia przewodów - w kanałach kablowych , sposób wykonania instalacji
według tabeli 52-B2 PN-IEC 60364-5-523:2001 poz. 51 B2, wartość współczynnika kg odczytywana z tabeli 52-E1 .
kg - dla 6 obwodów wielożyłowych 0,57
kt - dla temperatury 30°c 1 ( w notatkach)
Na podstawie tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523:2001, dobieram przekrój żyły o przekroju znamionowym
35 mm2, dla typu prowadzenia instalacji B2, Iz=111A, Izolacji z PVC
9.3.4.Przekrój przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną (wz. 7.22)
Według tabeli 52-C3 warunek powyższy spełnia przewód lub kabel izolowany o żyłach miedzianych jako przewód giętki o minimalnym przekroju 0,75 mm2, a więc kabel o żyłach 35 mm2 spełnia ten warunek.
9.3.5 Przekrój przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia( wz. 7.25)
Dopuszczalny spadek napięcia na linii od rozdzielnicy do urządzenia odbiorczego wynosi 3%,
jak widać warunek jest spełniony.
9.3.6 Sprawdzenie cieplnej wytrzymałości kabla na przeciążenie (wz. 7.36)
kt - współczynnik temperaturowy dla 30°c kt=1
kg - współczynnik zmniejszający dla wiązek złożonych odczytywany z tablicy 52-E1 PN-IEC 60364-5-523:
Dla bezpiecznika prąd zadziałania przyjmuje wartość górnego prądu probierczego z tabeli 7.11 dla wkładki topikowej gG 63 A 1,6
Powyższy warunek nie został spełniony dla tego przekroju, wobec tego dobieram większy przekrój
Nowy przekrój: 50 mm2 wytrzymałość prądowa długotrwała 133A
Warunek został spełniony.
9.3.7. Cieplna wytrzymałość przewodu na zwarcie.
k - dopuszczalna jednostkowa gęstość prądu w czasie zwarcia, zależna od rodzaju przewodu. (Tab 7.12)
Dopuszczalny czas samoczynnego wyłączenia zasilania w rozpatrywanym obwodzie nie powinien być dłuższy niż 0,2 sek
Powyższy warunek został spełniony.
Z katalogu producenta kabli i przewodów dobieram kabel YKY-żo 0,6/1 kV 5x50
Y - powłoka polietylenowa
- o żyłach miedzianych
K - kabel elektroenergetyczny
Y - izolacja polwinitowa
Żo - żyła ochronna zielono zółta
0,6/1 kV- napięcie znamionowe izolacji
5x50 - 5 żył o przekroju 50 mm2.
9.2.8 Sprawdzenie skuteczności dodatkowej ochrony przeciwporażeniowej
- Impedancja zastępcza dla pętli zwarcia jednofazowego na linii WLZ (wz. 7.26; 7.66;7.27;7.65)
,
,
Warunek spełniony.
9.4 Giazda 1 fazowe:
Gniazdo:
Nr katalogowy: 512.3253
Cosφ = 0,5
IN= 32A
Sposób prowadzenia przewodów - w kanałach kablowych , sposób wykonania instalacji
według tabeli 52-B2 PN-IEC 60364-5-523:2001 poz. 51 B2, wartość współczynnika kg odczytywana z tabeli 52-E1 .
9.4.1 prąd znamionowy odbiornika (wz. 7.3)
9.4.2 Prąd znamionowy zabezpieczenia silnika (wz. 7.7)
Powyższy warunek spełnia wkładka topikowa walcowa PV14 32A gG Uni=500V
Warunek spełniony
9.4.3 Dobór przekroju przewodu ze względu na obciążalność prądową długotrwałą
kg - dla 6 obwodów wielożyłowych 0,57
kt - dla temperatury 30°c 1 ( w notatkach)
Na podstawie tabeli 52-C3 PN-IEC 60364-5-523:2001, dobieram przekrój żyły o przekroju znamionowym
16 mm2, dla typu prowadzenia instalacji B2, Iz=69A, Izolacji z PVC
9.4.4.Przekrój przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną (wz. 7.22)
Według tabeli 52-C3 warunek powyższy spełnia przewód lub kabel izolowany o żyłach miedzianych jako przewód giętki o minimalnym przekroju 0,75 mm2, a więc kabel o żyłach 16 mm2 spełnia ten warunek.
9.4.5 Przekrój przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia( wz. 7.25)
Dopuszczalny spadek napięcia na linii od rozdzielnicy do urządzenia odbiorczego wynosi 3%,
jak widać warunek jest spełniony.
9.4.6 Sprawdzenie cieplnej wytrzymałości kabla na przeciążenie (wz. 7.36)
kt - współczynnik temperaturowy dla 30°c kt=1
kg - współczynnik zmniejszający dla wiązek złożonych odczytywany z tablicy 52-E1 PN-IEC 60364-5-523:
Dla bezpiecznika prąd zadziałania przyjmuje wartość górnego prądu probierczego z tabeli 7.11 dla wkładki topikowej gG 32 A 1,6
Warunek został spełniony.
9.4.7. Cieplna wytrzymałość przewodu na zwarcie.
k - dopuszczalna jednostkowa gęstość prądu w czasie zwarcia, zależna od rodzaju przewodu. (Tab 7.12)
Dopuszczalny czas samoczynnego wyłączenia zasilania w rozpatrywanym obwodzie nie powinien być dłuższy niż 0,2 sek
Powyższy warunek został spełniony.
Z katalogu producenta kabli i przewodów dobieram kabel YKY-żo 0,6/1 kV 3x16
Y - powłoka polietylenowa
- o żyłach miedzianych
K - kabel elektroenergetyczny
Y - izolacja polwinitowa
żo - żyła ochronna zielono żółta
0,6/1 kV- napięcie znamionowe izolacji
3x16 - 3 żyły o przekroju 16 mm2.
9.4.8 Sprawdzenie skuteczności dodatkowej ochrony przeciwporażeniowej
- Impedancja zastępcza dla pętli zwarcia jednofazowego na linii WLZ (wz. 7.26; 7.66;7.27;7.65)
,
,
Warunek spełniony.
Literatura
Normy:
- PN-IEC 60364-5-523
Podręczniki:
- Waldemar Dołęga, Mirosław Kobusiński „Projektowanie Instalacji Elektrycznych w obiektach Przemysłowych”
Katalogi:
- WELMOT „Silniki - Reduktory - Pompy
- OEZ „ wkładki topikowe ze stykami nożowymi typu PLN”
- OEZ „wkładki topikowe walcowe typu PV”
- TF Kable „kable i przewody elektroenergetyczne”
- SCAME „Gniazda i wtyczki do instalacji przemysłowych”
- 6 -