1. Smukłość zastępcza elementu wielogałęziowego zależy bezpośrednio od:

∙ wysokości elementu od głowicy do podstawy

∙ kształtu profilu, z którego zbudowana jest pojedyncza gałąź elementu

∙ liczby gałęzi w płaszczyźnie przewiązek lub skratowania, równoległej do kierunku wyboczenia

2. Nośność obliczeniowa przekroju klasy czwartej przy osiowym ściskaniu zależy od:

∙ współczynnika wyboczeniowego wg odpowiedniej krzywej wyboczeniowej

∙ współczynnika redukcyjnego nośności obliczeniowej przekroju

∙ sprowadzonego pola przekroju przy rozciąganiu

3. Stężenia dachowe podłużne stosuje się w płaszczyźnie połaci dachowej lub w poziomie pasów dolnych:

∙ zawsze

∙ wtedy, gdy zastosowano stężenia połaciowe poprzeczne w środkowych polach siatki podpór

∙ gdy zachodzi konieczność przeniesienia sił poziomych prostopadłych do ścian podłużnych

4. Rozstaw żeber poprzecznych w przęsłach belek o przekroju klasy czwartej nie powinien być większy niż:

∙ wysokość środnika

∙ półtorej wysokości środnika

∙ podwójna wysokość środnika

5. Długość wyboczeniowa słupa wahaczowego (wahadłowego) jest równa:

∙ połowie wysokości słupa

∙ wysokości słupa

∙ dwóm wysokościom słupa

6. Można przyjąć, że przed zwichrzeniem zabezpieczone są konstrukcyjnie:

∙ dwuteowniki walcowane, które mają współczynnik rezerwy plastycznej α_P>1

∙ przekroje klasy trzeciej z profili zamkniętych

∙ elementy, których pas ściskany jest stężony sztywną tarczą

7. Współczynnik działania porywów wiatrów beta dla budowli niepodatnych przyjmuje się równy:

∙ 1.8

∙ nieskończoność

∙ oblicza się każdorazowo

8. Minimalna długość swobodnego oparcia belek walcowanych na ścianach wynosi:

∙ 10cm

∙ 15cm

∙ 30cm

9. Zasada parzystości liczby przewiązek słupa wielogałęziowego obowiązuje:

∙ zawsze

∙ dla niesymetrycznych warunków brzegowych w podparciach słupa

∙ dla symetrycznych warunków brzegowych w podparciach słupa

10. Kąt pomiędzy dwoma prętami w dachowych wiązarach kratowych powinien być w granicach:

∙ 15÷60°

∙ 30÷60°

∙ 45÷60°

11. Jeżeli trzon i blach podstawy słupa są frezowane, to spoiny łączące trzon i blachę podstawy:

∙ są zbędne

∙ oblicza się na 25% siły przenoszonej przez słup

∙ oblicza się na 50% siły przenoszonej przez słup

12. Wysokość blachownicy można oszacować jako:

∙ 1/6 długości

∙ 1/12 długości

∙ 1/24 długości

13. Naprężenia w łożyskach podporowych wałkowych sprawdza się z zastosowaniem:

∙ wytrzymałości obliczeniowej stali przy ścinaniu

∙ wytrzymałości obliczeniowej dla docisku skupionego wg Hertza

∙ wytrzymałości obliczeniowej dla docisku powierzchni płaskich

14. Długość wyboczeniową l_C krzyżulca podporowego kratownicy zaleca się przyjmować równą:

∙ l_c = 0.8l₀

∙ l_c = l₀

∙ l_c = l_m

l_C - długość teoretyczna pręta między węzłami skratowania lub osiowy rozstaw stężeń bocznych

l₀ - odległość między przegubami lub długości pręta w świetle pasów

15. W stanie granicznym użytkowania belki sprawdza się jej:

∙ nośność i stateczność ogólną

∙ stateczność lokalną środnika

∙ warunki sztywności

16. Przewiązki pośrednie słupów wielogałęziowych powinny mieć szerokość:

∙ większą od długości przewiązki

∙ nie mniejszą niż 100mm

∙ nie mniejszą niż 150mm

17. Na nośność elementów ściskanych i zginanych nie mają wpływu:

∙ warunki podparcia, sposób obciążenia pręta

∙ fakt, że pręt nie ma możliwości zwichrzenia

∙ fakt, że rozpatruje się wszystkie możliwe płaszczyzny wyboczenia

18. Minimalny profil stosowany w kratownicach dachowych:

∙ L45x45x4

∙ L30x30x5

∙ L40x40x5

19. Sprawdzenie sztywności belki polega na:

∙ obliczeniu maksymalnego ugięcia, które nie powinno przekraczać ugięcia granicznego określonego przepisami

∙ wyznaczeniu nośności zmęczeniowej elementów i połączeń w przypadku obciążeń dynamicznych

∙ sprawdzeniu czy grubość ścianek jest nie mniejsza od grubości dopuszczalnych ze względu na zagrożenie korozyjne

20. Śruby fundamentowe w stopach słupów mimośrodowo ściskanych służą do:

∙ przeniesienia sił rozciągających od momentu zginającego w zamocowaniu

∙ przeniesienia sił ściskających od momentu zginającego w zamocowaniu

∙ przeniesienia sił podłużnych od ściskania słupa na podporze

21. Kształtowniki o przekroju klasy 4:

∙ są wrażliwe na utratę stateczności miejscowej

∙ nie są wrażliwe na utratę stateczności miejscowej

∙ charakteryzują się tym, że ich nośność jest uwarunkowana początkiem uplastycznienia strefy ściskanej

22. Osiągnięcie stanu krytycznego przez środnik blachownicy pracującej w stanie nadkrytycznym oznacza:

∙ wyczerpanie nośności blachownicy

∙ początek zjawisk niestateczności miejscowej w środniku i kres pracy belki

∙ początek zjawisk niestateczności miejscowej w środniku i dalszą bezpieczną pracę blachownicy

23. Zastosowanie płatwi kratowych znajduje uzasadnienie przy rozpiętościach wiązarów:

∙ 6.0m

∙ 7.5m i większych

∙ większych od 15.0m

24. Ze względów statecznych najkorzystniejszy przekrój pojedynczego słupa osiowo ściskanego to przekrój:

∙ rurowo okrągły

∙ rurowo prostokątny

∙ dwuteowy szerokostopowy

25. Śruby w podstawie słupów osiowo ściskanych wolno podpartych pełnią rolę:

∙ nośną

∙ rektyfikacyjną

∙ ustalającą na montażu

26. Rozstaw stężeń pionowych między dźwigarami, a także odległość najbliższego stężenia od linii podpór nie powinny być większe niż:

∙ 15.0m

∙ 7.5m

∙ 12.0m

27. Połączenie montażowe zapewniające ciągłość belki walcowanej charakteryzuje się:

∙ kątownikami do oparcia łączonych odcinków belki

∙ nakładkami ciągłości i klinami dla przeniesienia sił od momentu zginającego

∙ minimum 4 śrubami łączącymi przykładki po każdej stronie styku

28. Płatwy ażurowe wykonane z I400 mają sztywność:

∙ taką samą jak płatwy walcowane z I400

∙ większą od płatw walcowanych z I400

∙ mniejszą od płatw walcowanych z I400

29. Smukłość prętowa prętów ściskanych nie powinna być większa od:

∙ 150

∙ 250

∙ 350

30. Gdy w połączeniu występują spoiny czołowe i pachwinowe, to w przypadku obciążeń statycznych nośność połączenia można ustalić jako sumę nośności:

∙ spoin pachwinowych i 50% nośności spoin czołowych

∙ spoin czołowych i 50% nośności spoin pachwinowych

∙ 50% nośności spoin czołowych i 50% nośności spoin pachwinowych

31. Pochylenie połaci dachowej należy dobrać w zależności od:

∙ zastosowanego pokrycia dachowego

∙ układu wykratowania wiązara

∙ ciśnienia prędkości wiatru w rozpatrywanym terenie

32. Podwieszenie płatwi stosuje się celem:

∙ zwiększenia nośności płatwi w kierunku mniejszej ich sztywności

∙ stworzenia możliwości zamocowania sufitów wiszących, instalacji oświetleniowych, itp.

∙ zmniejszenia ugięcia płatwi w kierunku ich większej sztywności

33. Stężenia pionowe (skratowania między dźwigarami) w przypadku dźwigarów ze słupkami podporowymi należy rozmieszczać:

∙ w środku rozpiętości dźwigara lub gęściej

∙ w linii podpór

∙ w środku rozpiętości dźwigara lub gęściej i w linii podpór

34. Minimalna długość wyboczeniowa spoiny pachwinowej wynosi:

∙ 10 grubości spoiny

∙ 40mm

∙ 100 grubości spoiny

35. Klasa przekroju zależy od:

∙ rozkładu naprężeń normalnych w przekroju obciążonym

∙ wskaźnika osłabienia przekroju otworami

∙ wartości największego naprężenia ściskającego w przekroju

36. Można nie sprawdzać stateczności giętno-skrętnej prętów:

∙ o smukłościach nie większych od 250

∙ z kształtowników walcowanych

∙ z kształtowników profilowanych na zimno

37. Najbardziej efektywnym sposobem zwiększenia nośności przekroju blachownicy jest:

∙ zwiększenie grubości środnika

∙ zwiększenie grubości pasów

∙ zwiększenie grubości pasów i środnika

38. Płatwie ażurowe najczęściej projektuje się w dachach o rozstawie wiązarów:

∙ 6÷12m

∙ 12÷18m

∙ 18÷24m

39. Zalecany rozstaw przewiązek w ściskanych prętach kratownic o konstrukcji dwugałęziowej nie powinien być większy niż:

∙ 15 i_l

∙ 60 i_l

∙ 100 i_l

gdzie:

i_l - minimalny promień bezwładności pojedynczej gałęzi

40. Nakładki ciągłości w połączeniu montażowym belek stosuje się dla:

∙ przeniesienia siły poprzecznej w połączeniu

∙ zabezpieczenia szczelności połączenia

∙ przeniesienia sił od momentu zginającego w połączeniu

41. Grubość spoiny pachwinowej należy dobierać tak, aby była ona mniejsza od:

∙ 0.7t₁ i 16mm

∙ 0.7t₂ i 16mm

∙ 0.2t₂ i 16mm

gdzie:

t₁, t₂ - odpowiednio grubość cieńszej i grubszej części w połączeniu

42. Żebra podporowe wymiaruje się jak:

∙ pręty ściskane

∙ pręty ścinane

∙ pręty zginane

43. Połączenie zakładkowe, to połączenie, w którym działająca siła jest:

∙ prostopadła do osi łączników

∙ równoległa do osi łączników

∙ zgodna z kierunkiem wypadkowej naprężeń dociskowych pomiędzy łączonymi elementami

44. W przypadku prętów projektowanych jako osiowo ściskane można pomijać zginanie wywołane ciężarem własnym, jeśli iloczyn smukłości względnej pręta w płaszczyźnie pionowej i rzutu poziomego jego długości nie przekracza:

∙ 3m

∙ 6m

∙ 9m

45. Mając do dyspozycji dwa jednakowe płaskowniki nośność na zginanie dwuteownika walcowanego można zwiększyć poprzez:

∙ przyspawanie jednego płaskownika do pasa dolnego, a drugiego do pasa górnego

∙ przyspawanie płaskowników do środnika symetrycznie względem środka ciężkości przekroju

∙ przyśrubowanie płaskowników do środnika symetrycznie względem środka ciężkości przekroju

46. Smukłość pręta ściskanego powinna spełniać warunki:

∙ λ≤150

∙ λ≤250

∙ λ≤350

47. Dane są dwa pręty o równych polach przekroju poprzecznego: pręt okrągły i pręt prostokątny, oba pręty mają tę samą klasę przekroju i wykonane są z identycznego materiału. Większą nośność na zginanie można uzyskać stosując pręt:

∙ okrągły

∙ prostokątny

∙ nośność prętów jest taka sama

48. Nośność elementów zginanych należy sprawdzać z uwzględnieniem możliwości utraty płaskiej postaci zginania:

∙ zawsze

∙ gdy przekroje elementu nie są odpowiednio zabezpieczone przed obrotem i przemieszczeniem bocznym

∙ gdy pas elementu jest stężony sztywną tarczą

49. Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu można wyznaczać przy zastosowaniu współczynnika rezerwy plastycznej przekroju większym od jedności, gdy:

∙ przekrój jest klasy 3

∙ przekrój jest klasy 1 lub 2

∙ przekrój jest klasy 4

50. Żebra podłużne w blachownicy wieloprzęsłowej projektuje się:

∙ w strefie rozciąganej środnika

∙ w strefie ściskanej środnika

∙ w połowie wysokości środnika

51. Sprawdzenie sztywności blachownicy polega na:

∙ sprawdzeniu, czy klasa poszczególnych ścianek jest nie większa niż 3

∙ sprawdzeniu, czy maksymalne ugięcie nie przekracza ugięcia granicznego

∙ wyznaczeniu charakterystyk geometrycznych przekroju współpracującego blachownicy w stanie nadkrytycznym

52. Grubość blachy podstawy słupa zależy od:

∙ ściśliwości gruntu pod stopą fundamentową

∙ sposobu użebrowania dźwigara stopowego

∙ wysokości blach pionowych stopy słupa

53. Ściskanie pasa dolnego kratownicy może nastąpić na skutek:

∙ dużego obciążenia śniegiem

∙ parcia wiatru

∙ ssania wiatru

54. Zastępcza siła poprzeczna w eulerowskim słupie o przekroju wielogałęziowym klasy 1, 2, 3, która decyduje o wymiarowaniu przewiązek lub skratowania jest równa:

∙ sile podłużnej w słupie

∙ 0.012 siły podłużnej w słupie

∙ 0.012 nośności przekroju trzonu słupa

55. Smukłość porównawcza pręta zależy od:

∙ gatunku stali

∙ długości wyboczeniowej pręta

∙ klasy przekroju

56. Średnia szybkość korozji powierzchniowej konstrukcji stalowych w środowisku mało agresywnym wynosi:

∙ 1mm/20lat

∙ 2mm/20lat

∙ 3mm/20lat

57. Spośród rud żelaza najwyższą zawartością żelaza odznacza się:

∙ limonit

∙ hematyt

∙ syderyt

58. Zanieczyszczeniem stali jest:

∙ siarka

∙ mangan

∙ krzem

59. Stal oznaczona symbolem St3S jest:

∙ stalą uspokojoną

∙ stalą nieuspokojoną

∙ stalą półuspokojoną

60. Który z podanych gatunków stali stosuje się w warunkach wzmożonej korozji?

∙ St3S

∙ 18G2

∙ 10HA

61. Wzrost temperatury w czasie pożaru powoduje:

∙ zwiększenie siły krytycznej w prętach ściskanych

∙ zwiększenie granicy plastyczności stali

∙ zwiększenie ugięć i wydłużeń elementów

62. Na podstawie statycznej próby rozciągania stali określa się:

∙ granicę plastyczności

∙ wytrzymałość udarową

∙ wytrzymałość zmęczeniową

63. Na blachy węzłowe powinno się stosować:

∙ blachy uniwersalne

∙ blachy grube w arkuszach

∙ płaskowniki

64. Wysoką odporność na korozję aluminium zawdzięcza:

∙ szczelnej powłoce tlenkowej na powierzchni metalu

∙ cynkowaniu

∙ lakierowaniu

65. Do sprawdzenia ugięć stosuje się:

∙ współczynniki obciążeń większe od 1

∙ współczynniki obciążeń mniejsze od 1

∙ współczynniki obciążeń równe 1

66. Dla sprawdzenia nośności kształtownika rozciąganego z otworami na łączniki przyjmuje się:

∙ pole netto przekroju kształtownika

∙ pole brutto przekroju kształtownika

∙ sprowadzone pole przekroju kształtownika zależne od wytrzymałości stali

67. Nośność obliczeniową przekroju przy jednokierunkowym zginaniu określa się z uwzględnieniem rezerwy plastycznej przekroju:

∙ dla przekrojów klasy 3

∙ dla przekrojów klasy 3 i 4

∙ dla przekrojów klasy 1 i 2

68. Stan nadkrytyczny ścianek można uwzględnić w obliczeniach w przypadku elementów obciążonych:

∙ dynamicznie

∙ statycznie

∙ w każdym przypadku

69. Otwory w budownictwie dla połączeń zwykłych i sprężanych wykonuje się:

∙ jako pasowane

∙ w klasie średniodokładnej

∙ w klasie zgrubnej

70. Oznaczenie klasy śruby składa się:

∙ z 3 liczb przedzielonych kropkami

∙ z 2 liczb przedzielonych kropką

∙ z 1 liczby

71. Nośność śruby w połączeniu zwykłym zakładkowym nie zależy od:

∙ współczynnika tarcia pomiędzy łączonymi blachami

∙ liczby płaszczyzn ścinania

∙ wytrzymałości śruby na rozciąganie

72. Moment dokręcenia śruby w styku sprężającym nie zależy od:

∙ średnicy śruby

∙ naoliwienia gwintu ???

∙ długości śruby ???

73. Grubość obliczeniową spoiny czołowej przyjmuje się równą:

∙ grubości grubszej z łączonych części

∙ średniej grubości łączonych części

∙ grubości cieńszej z łączonych części

74. Minimalna długość spoiny pachwinowej wynosi:

∙ 30mm

∙ 40mm

∙ 50mm

---