Instytut Geotechniki i Hydrotechniki Politechnika Wrocławska
Zakład Mechaniki Gruntów Wydział: BLiW
ĆWICZENIE PROJEKTOWE
Nr 1
Wykonał :
Rok akademicki : 2008/09 Jarosław Piotrowicz
Semestr zimowy 4
Prowadzący :
1. Opis projektu.
Tematem ćwiczenia jest wyznaczenie wielkości osiadania punktu A podstawy fundamentu dla budynku powyżej 11 kondygnacji. Przewidziany czas budowy - dłuższy od 1 roku.
Osiadania punktu A wywołane są obciążeniem zewnętrznym, ciężarem własnym gruntu oraz ciężarem obiektu znajdującego się nad tym punktem.
Zakres poniższego projektu obejmuje:
- opis obiektu budowlanego znajdującego się nad punktem A;
- charakterystykę geotechniczną podłoża;
- obliczenie wartości parametrów geotechnicznych związanych z poszczególnymi warstwami;
- obliczenia naprężeń;
- wyznaczenie strefy aktywnej w gruncie;
- obliczenie osiadania.
2.Charakterystyka warunków gruntowo-wodnych
3. Ustalenie wyprowadzonych wartości parametrów geotechnicznych.
Dla każdej warstwy geologicznej przyjęto parametry wg normy PN-81/b-03020 „Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowe”.
Parametry ustalam metodą B ( na podstawie wskaźników wiodących ID SR I L )
TAB. 1 Parametry Geotechniczne
Rodzaj gruntu |
Wskaźniki |
ρs |
ρ |
wn |
γs |
γ |
γ' |
γsr |
n |
M0 |
M |
|
|
IC
|
ID
|
g/cm3 |
[g/cm3] |
% |
kN-m3 |
kN-m3 |
kN-m3 |
kN-m3 |
|
[kPa] |
kPa |
Pπ |
|
0,30 |
2,65 |
1,60 |
7 |
25,99 |
15,70 |
9,06 |
18,87 |
0,44 |
43500 |
54200 |
Pr |
|
0,55 |
2,65 |
2,00 |
22 |
25,99 |
19,62 |
10,03 |
19,84 |
0,38 |
102500 |
113900 |
Gπ |
0,45 |
|
2,68 |
1,90 |
32 |
26,29 |
18,64 |
9,02 |
18,70 |
0,46 |
23500 |
31200 |
4. Obliczenia i wykresy składowych pionowych naprężeń pierwotnych.
Rodzaj gruntu |
D |
γ |
u |
σzρ |
σ'zρ |
Pπ |
0 |
15,7 |
0,00 |
0 |
0 |
|
1 |
15,7 |
0,00 |
15,7 |
15,7 |
|
2 |
15,7 |
0,00 |
31,4 |
31,4 |
|
3 |
15,7 |
0,00 |
47,1 |
47,1 |
Pr |
4 |
19,62 |
9,81 |
66,72 |
56,91 |
|
5 |
19,62 |
19,62 |
86,34 |
66,72 |
|
6 |
19,62 |
29,43 |
105,96 |
76,53 |
|
7 |
19,62 |
39,24 |
125,58 |
86,34 |
Gπ |
8 |
18,64 |
49,05 |
144,22 |
95,17 |
|
9 |
18,64 |
58,86 |
162,86 |
104 |
|
10 |
18,64 |
68,67 |
181,5 |
112,83 |
|
11 |
18,64 |
78,48 |
200,14 |
121,66 |
|
12 |
18,64 |
88,29 |
218,78 |
130,49 |
|
13 |
18,64 |
98,10 |
237,42 |
139,32 |
|
14 |
18,64 |
107,91 |
256,06 |
148,15 |
|
15 |
18,64 |
117,72 |
274,7 |
156,98 |
|
16 |
18,64 |
127,53 |
293,34 |
165,81 |
|
17 |
18,64 |
137,34 |
311,98 |
174,64 |
|
18 |
18,64 |
147,15 |
330,62 |
183,47 |
|
19 |
18,64 |
156,96 |
349,26 |
192,3 |
|
20 |
18,64 |
166,77 |
367,9 |
201,13 |
|
21 |
18,64 |
176,58 |
386,54 |
209,96 |
|
22 |
18,64 |
186,39 |
405,18 |
218,79 |
|
23 |
18,64 |
196,20 |
423,82 |
227,62 |
|
24 |
18,64 |
206,01 |
442,46 |
236,45 |
gdzie
TAB. 2
Wartości naprężeń pierwotnych.
Wykres składowych pionowych pierwotnych
5. Wyznaczenie odprężenia podłoża.
5.1 Podział wykopu na prostokąty.
I prostokąt ABCD L=30 B=14 L/B=2,14
II prostokąt ADEF L=30 B=14 L/B=2,14
III prostokąt AFGM L=14 B=14 L/B=1
IV prostokąt AMIB L=14 B=14 L/B=1
[kPa]
Gdzie:
- ηni - współczynnik rozkładu naprężenia w podłożu odczytany z normy PN-81-B-03020
D = 2[m]
γD= 15,7 [kN/m3]
TAB. 3 Wartości odprężenia podłoża.
Nazwa gruntu |
PROSTOKĄT I,III |
PROSTOKĄT II,IV |
∑ηn |
|
||||||
|
z |
L=30 |
B=14 |
z |
L=14 |
B=14 |
|
|
||
|
|
z/b |
l/b |
ηn |
|
z/b |
l/b |
ηn |
|
|
|
m |
- |
- |
- |
m |
- |
- |
- |
|
[kPa] |
Pπ |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
0,00 |
0,000 |
2,14 |
0,250 |
0,00 |
0,000 |
1,00 |
0,250 |
1,000 |
31,400 |
Pr |
1,00 |
0,071 |
2,14 |
0,250 |
1,00 |
0,071 |
1,00 |
0,249 |
0,999 |
31,393 |
|
2,00 |
0,143 |
2,14 |
0,249 |
2,00 |
0,143 |
1,00 |
0,249 |
0,998 |
31,346 |
|
3,00 |
0,214 |
2,14 |
0,249 |
3,00 |
0,214 |
1,00 |
0,248 |
0,994 |
31,225 |
|
4,00 |
0,286 |
2,14 |
0,248 |
4,00 |
0,286 |
1,00 |
0,246 |
0,987 |
31,003 |
Gπ |
5,00 |
0,357 |
2,14 |
0,246 |
5,00 |
0,357 |
1,00 |
0,243 |
0,977 |
30,664 |
|
6,00 |
0,429 |
2,14 |
0,243 |
6,00 |
0,429 |
1,00 |
0,238 |
0,962 |
30,203 |
|
7,00 |
0,500 |
2,14 |
0,239 |
7,00 |
0,500 |
1,00 |
0,233 |
0,944 |
29,626 |
|
8,00 |
0,571 |
2,14 |
0,235 |
8,00 |
0,571 |
1,00 |
0,226 |
0,922 |
28,943 |
|
9,00 |
0,643 |
2,14 |
0,230 |
9,00 |
0,643 |
1,00 |
0,218 |
0,897 |
28,172 |
|
10,00 |
0,714 |
2,14 |
0,225 |
10,00 |
0,714 |
1,00 |
0,210 |
0,870 |
27,330 |
|
11,00 |
0,786 |
2,14 |
0,219 |
11,00 |
0,786 |
1,00 |
0,202 |
0,842 |
26,437 |
|
12,00 |
0,857 |
2,14 |
0,213 |
12,00 |
0,857 |
1,00 |
0,193 |
0,813 |
25,511 |
|
13,00 |
0,929 |
2,14 |
0,207 |
13,00 |
0,929 |
1,00 |
0,184 |
0,782 |
24,566 |
|
14,00 |
1,000 |
2,14 |
0,201 |
14,00 |
1,000 |
1,00 |
0,175 |
0,752 |
23,618 |
|
15,00 |
1,071 |
2,14 |
0,195 |
15,00 |
1,071 |
1,00 |
0,167 |
0,722 |
22,676 |
|
16,00 |
1,143 |
2,14 |
0,188 |
16,00 |
1,143 |
1,00 |
0,158 |
0,693 |
21,749 |
|
17,00 |
1,214 |
2,14 |
0,182 |
17,00 |
1,214 |
1,00 |
0,150 |
0,664 |
20,844 |
|
18,00 |
1,286 |
2,14 |
0,176 |
18,00 |
1,286 |
1,00 |
0,140 |
0,636 |
19,967 |
|
19,00 |
1,357 |
2,14 |
0,170 |
19,00 |
1,357 |
1,00 |
0,135 |
0,609 |
19,119 |
|
20,00 |
1,429 |
2,14 |
0,164 |
20,00 |
1,429 |
1,00 |
0,125 |
0,583 |
18,304 |
|
21,00 |
1,500 |
2,14 |
0,158 |
21,00 |
1,500 |
1,00 |
0,120 |
0,558 |
17,521 |
|
22,00 |
1,571 |
2,14 |
0,150 |
22,00 |
1,571 |
1,00 |
0,115 |
0,530 |
16,642 |
Wykres składowych pionowych pierwotnych i odprężenia podłoża.
7. Naprężenia od obciążenia zewnętrznego q1
[kPa] gdzie: q1=200 kPa
ηmi - współczynnik rozkładu naprężenia (metoda punktów środkowych) odczytany z normy PN-81-B-03020
TAB. 4 Wartości naprężeń od obciążenia zewnętrznego q1.
Nazwa gruntu |
PROSTOKĄT |
||||
|
|
l=10 m |
b=10 m |
||
|
z |
z/b |
l/b |
nm |
σzq1 |
|
m |
- |
- |
- |
kPa |
Pπ |
- |
- |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
|
0,00 |
0,00 |
1,00 |
1,000 |
200,00 |
Pr
|
1,00 |
0,10 |
1,00 |
0,995 |
199,00 |
|
2,00 |
0,20 |
1,00 |
0,990 |
198,00 |
|
3,00 |
0,30 |
1,00 |
0,980 |
196,00 |
|
4,00 |
0,40 |
1,00 |
0,960 |
192,00 |
Gπ |
5,00 |
0,50 |
1,00 |
0,930 |
186,00 |
|
6,00 |
0,60 |
1,00 |
0,890 |
178,00 |
|
7,00 |
0,70 |
1,00 |
0,850 |
170,00 |
|
8,00 |
0,80 |
1,00 |
0,800 |
160,00 |
|
9,00 |
0,90 |
1,00 |
0,750 |
150,00 |
|
10,00 |
1,00 |
1,00 |
0,700 |
140,00 |
|
11,00 |
1,10 |
1,00 |
0,650 |
130,00 |
|
12,00 |
1,20 |
1,00 |
0,600 |
120,00 |
|
13,00 |
1,30 |
1,00 |
0,550 |
110,00 |
|
14,00 |
1,40 |
1,00 |
0,500 |
100,00 |
|
15,00 |
1,50 |
1,00 |
0,480 |
96,00 |
|
16,00 |
1,60 |
1,00 |
0,440 |
88,00 |
|
17,00 |
1,70 |
1,00 |
0,400 |
80,00 |
|
18,00 |
1,80 |
1,00 |
0,380 |
76,00 |
|
19,00 |
1,90 |
1,00 |
0,360 |
72,00 |
|
20,00 |
2,00 |
1,00 |
0,320 |
64,00 |
|
21,00 |
2,10 |
1,00 |
0,300 |
60,00 |
8. Wyznaczenie naprężeń od obciążenia zewnętrznego
( od sąsiada q=350kPa)
I prostokąt ABCI L=25 B=8 L/B=1.88
II prostokąt ABDF L=10 B=8 L/B=3.13
III prostokąt AIGH L=15 B=2 L/B=7.50
IV prostokąt AEFM L=25 B=2 L/B=12.5
∑ηn= (ηnII - ηnI)-( ηnIV - ηnIII)
[kPa] gdzie: q=350 kPa
ηmi - współczynnik rozkładu naprężenia (metoda punktów narożnych) odczytany z normy
PN-81-B-03020
TAB. 4 Wartości naprężeń od obciążenia zewnętrznego q2.
PROSTOKĄT I |
PROSTOKĄT II |
∑ηn |
||||||
|
l=15 |
b=8 |
|
l=25 |
b=8 |
|
||
z |
z/b |
l/b |
ηnI |
z |
z/b |
l/b |
ηnII |
|
[m] |
[-] |
[-] |
[-] |
[m] |
[-] |
[-] |
[-] |
[-] |
0,00 |
0,00 |
1,88 |
0,2500 |
0,00 |
0,00 |
3,13 |
0,2500 |
0,0000 |
1,00 |
0,13 |
1,88 |
0,2498 |
1,00 |
0,13 |
3,13 |
0,2498 |
0,0000 |
2,00 |
0,25 |
1,88 |
0,2483 |
2,00 |
0,25 |
3,13 |
0,2484 |
0,0001 |
3,00 |
0,38 |
1,88 |
0,2448 |
3,00 |
0,38 |
3,13 |
0,2452 |
0,0005 |
4,00 |
0,50 |
1,88 |
0,2389 |
4,00 |
0,50 |
3,13 |
0,2397 |
0,0010 |
5,00 |
0,63 |
1,88 |
0,2309 |
5,00 |
0,63 |
3,13 |
0,2324 |
0,0019 |
6,00 |
0,75 |
1,88 |
0,2212 |
6,00 |
0,75 |
3,13 |
0,2235 |
0,0030 |
7,00 |
0,88 |
1,88 |
0,2103 |
7,00 |
0,88 |
3,13 |
0,2138 |
0,0044 |
8,00 |
1,00 |
1,88 |
0,1989 |
8,00 |
1,00 |
3,13 |
0,2036 |
0,0060 |
9,00 |
1,13 |
1,88 |
0,1873 |
9,00 |
1,13 |
3,13 |
0,1933 |
0,0077 |
10,00 |
1,25 |
1,88 |
0,1758 |
10,00 |
1,25 |
3,13 |
0,1832 |
0,0094 |
11,00 |
1,38 |
1,88 |
0,1647 |
11,00 |
1,38 |
3,13 |
0,1735 |
0,0112 |
12,00 |
1,50 |
1,88 |
0,1541 |
12,00 |
1,50 |
3,13 |
0,1642 |
0,0129 |
13,00 |
1,63 |
1,88 |
0,1440 |
13,00 |
1,63 |
3,13 |
0,1554 |
0,0145 |
14,00 |
1,75 |
1,88 |
0,1346 |
14,00 |
1,75 |
3,13 |
0,1471 |
0,0159 |
15,00 |
1,88 |
1,88 |
0,1258 |
15,00 |
1,88 |
3,13 |
0,1393 |
0,0172 |
16,00 |
2,00 |
1,88 |
0,1176 |
16,00 |
2,00 |
3,13 |
0,1320 |
0,0184 |
17,00 |
2,13 |
1,88 |
0,1100 |
17,00 |
2,13 |
3,13 |
0,1252 |
0,0193 |
18,00 |
2,25 |
1,88 |
0,1029 |
18,00 |
2,25 |
3,13 |
0,1188 |
0,0201 |
19,00 |
2,38 |
1,88 |
0,0964 |
19,00 |
2,38 |
3,13 |
0,1128 |
0,0208 |
20,00 |
2,50 |
1,88 |
0,0904 |
20,00 |
2,50 |
3,13 |
0,1072 |
0,0213 |
21,00 |
2,63 |
1,88 |
0,0849 |
21,00 |
2,63 |
3,13 |
0,1020 |
0,0217 |
22,00 |
2,75 |
1,88 |
0,0797 |
22,00 |
2,75 |
3,13 |
0,0970 |
0,0219 |
PROSTOKĄT III |
PROSTOKĄT IV |
∑σzq2 |
||||||
|
l=15 |
b=2 |
|
l=25 |
b=2 |
|
||
z |
z/b |
l/b |
ηnIII |
z |
z/b |
l/b |
ηnIV |
|
[m] |
[-] |
[-] |
[-] |
[m] |
[-] |
[-] |
[-] |
[kPa] |
0,00 |
0,00 |
7,50 |
0,2500 |
0,00 |
0,00 |
12,50 |
0,2500 |
0,0000 |
1,00 |
0,50 |
7,50 |
0,2399 |
1,00 |
0,50 |
12,50 |
0,2399 |
0,0063 |
2,00 |
1,00 |
7,50 |
0,2045 |
2,00 |
1,00 |
12,50 |
0,2046 |
0,0493 |
3,00 |
1,50 |
7,50 |
0,1669 |
3,00 |
1,50 |
12,50 |
0,1670 |
0,1603 |
4,00 |
2,00 |
7,50 |
0,1372 |
4,00 |
2,00 |
12,50 |
0,1374 |
0,3610 |
5,00 |
2,50 |
7,50 |
0,1150 |
5,00 |
2,50 |
12,50 |
0,1154 |
0,6611 |
6,00 |
3,00 |
7,50 |
0,0982 |
6,00 |
3,00 |
12,50 |
0,0988 |
1,0586 |
7,00 |
3,50 |
7,50 |
0,0852 |
7,00 |
3,50 |
12,50 |
0,0861 |
1,5415 |
8,00 |
4,00 |
7,50 |
0,0749 |
8,00 |
4,00 |
12,50 |
0,0762 |
2,0910 |
9,00 |
4,50 |
7,50 |
0,0665 |
9,00 |
4,50 |
12,50 |
0,0681 |
2,6843 |
10,00 |
5,00 |
7,50 |
0,0595 |
10,00 |
5,00 |
12,50 |
0,0615 |
3,2980 |
11,00 |
5,50 |
7,50 |
0,0536 |
11,00 |
5,50 |
12,50 |
0,0560 |
3,9102 |
12,00 |
6,00 |
7,50 |
0,0486 |
12,00 |
6,00 |
12,50 |
0,0513 |
4,5022 |
13,00 |
6,50 |
7,50 |
0,0442 |
13,00 |
6,50 |
12,50 |
0,0473 |
5,0589 |
14,00 |
7,00 |
7,50 |
0,0404 |
14,00 |
7,00 |
12,50 |
0,0438 |
5,5693 |
15,00 |
7,50 |
7,50 |
0,0370 |
15,00 |
7,50 |
12,50 |
0,0407 |
6,0262 |
16,00 |
8,00 |
7,50 |
0,0341 |
16,00 |
8,00 |
12,50 |
0,0380 |
6,4257 |
17,00 |
8,50 |
7,50 |
0,0314 |
17,00 |
8,50 |
12,50 |
0,0355 |
6,7664 |
18,00 |
9,00 |
7,50 |
0,0291 |
18,00 |
9,00 |
12,50 |
0,0333 |
7,0492 |
19,00 |
9,50 |
7,50 |
0,0269 |
19,00 |
9,50 |
12,50 |
0,0313 |
7,2766 |
20,00 |
10,00 |
7,50 |
0,0250 |
20,00 |
10,00 |
12,50 |
0,0295 |
7,4521 |
21,00 |
10,50 |
7,50 |
0,0233 |
21,00 |
10,50 |
12,50 |
0,0278 |
7,5797 |
22,00 |
11,00 |
7,50 |
0,0217 |
22,00 |
11,00 |
12,50 |
0,0263 |
7,6640 |
9. Naprężenia całkowite.
NAPRĘŻENIA CAŁKOWITE |
|||
z |
σzq1 |
σzq2 |
qzq |
m |
kpa |
kpa |
kpa |
0,00 |
200,00 |
0,00 |
200,00 |
1,00 |
199,00 |
0,01 |
199,01 |
2,00 |
198,00 |
0,05 |
198,05 |
3,00 |
196,00 |
0,16 |
196,16 |
4,00 |
192,00 |
0,36 |
192,36 |
5,00 |
186,00 |
0,66 |
186,66 |
6,00 |
178,00 |
1,06 |
179,06 |
7,00 |
170,00 |
1,54 |
171,54 |
8,00 |
160,00 |
2,09 |
162,09 |
9,00 |
150,00 |
2,68 |
152,68 |
10,00 |
140,00 |
3,30 |
143,30 |
11,00 |
130,00 |
3,91 |
133,91 |
12,00 |
120,00 |
4,50 |
124,50 |
13,00 |
110,00 |
5,06 |
115,06 |
14,00 |
100,00 |
5,57 |
105,57 |
15,00 |
96,00 |
6,03 |
102,03 |
16,00 |
88,00 |
6,43 |
94,43 |
17,00 |
80,00 |
6,77 |
86,77 |
18,00 |
76,00 |
7,05 |
83,05 |
19,00 |
72,00 |
7,28 |
79,28 |
20,00 |
64,00 |
7,45 |
71,45 |
21,00 |
60,00 |
7,58 |
67,58 |
10. Obliczenia rozkładu naprężeń wtórnych i dodatkowych.
gdyż
NAPRĘŻENIA DODATKOWE |
|||
z |
qzq |
qzs |
qzd |
[m] |
[kpa] |
[kpa] |
[kpa] |
0,00 |
200,00 |
31,40 |
168,60 |
1,00 |
199,01 |
31,39 |
167,62 |
2,00 |
198,05 |
31,35 |
166,70 |
3,00 |
196,16 |
31,23 |
164,93 |
4,00 |
192,36 |
31,00 |
161,36 |
5,00 |
186,66 |
30,66 |
156,00 |
6,00 |
179,06 |
30,20 |
148,86 |
7,00 |
171,54 |
29,63 |
141,91 |
8,00 |
162,09 |
28,94 |
133,15 |
9,00 |
152,68 |
28,17 |
124,51 |
10,00 |
143,30 |
27,33 |
115,97 |
11,00 |
133,91 |
26,44 |
107,47 |
12,00 |
124,50 |
25,51 |
98,99 |
13,00 |
115,06 |
24,57 |
90,49 |
14,00 |
105,57 |
23,62 |
81,95 |
15,00 |
102,03 |
22,68 |
79,35 |
16,00 |
94,43 |
21,75 |
72,68 |
17,00 |
86,77 |
20,84 |
65,93 |
18,00 |
83,05 |
19,97 |
63,08 |
19,00 |
79,28 |
19,12 |
60,16 |
20,00 |
71,45 |
18,30 |
53,15 |
21,00 |
67,58 |
17,52 |
50,06 |
11. Głębokość strefy aktywnej.
60,16 ≤ 218,79*0,3 = 65,637
Zmax = 19 m
12.Wkrsy składowych pionowych naprężeń: pierwotnych, wtórnych i dodatkowych.
13.0bliczenie osiadań.
Obliczenie osiadania punktu A obejmuje warstwy znajdujące się poniżej tego punktu, ale powyżej dolnej granicy oddziaływania budowlanego. Osiadanie warstwy obliczono ze wzoru:
w którym: σzdi, σzsi - odpowiednio pierwotne i wtórne naprężenie w podłożu pod fundamentem w połowie grubości warstwy i;
hi - grubość i-tej warstwy;
Mi, M0i - edometryczny moduł ściśliwości, odpowiednio wtórnej i pierwotnej;
λ - współczynnik uwzględniający stopień odprężenia podłoża po wykonaniu wykopu, tutaj równy 1.
Wartość całkowitego osiadania punktu A jest równa:
Nazwa gruntu |
z |
σzs |
σzd |
σzsi |
σzdi |
h |
m0 |
m |
s' |
s" |
s |
|
[m] |
[kPa] |
[kPa] |
[kPa] |
[kPa] |
[m] |
[-] |
[-] |
[m] |
[m] |
[m] |
Pπ |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
43500 |
54200 |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
43500 |
54200 |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
43500 |
54200 |
- |
- |
- |
|
0 |
31,40 |
168,60 |
- |
- |
1 |
43500 |
54200 |
- |
- |
- |
Pr |
1 |
31,39 |
167,62 |
31,40 |
168,11 |
1 |
102500 |
113900 |
0,001640 |
0,000276 |
0,001916 |
|
2 |
31,35 |
166,70 |
31,37 |
167,16 |
1 |
102500 |
113900 |
0,001631 |
0,000275 |
0,001906 |
|
3 |
31,23 |
164,93 |
31,29 |
165,82 |
1 |
102500 |
113900 |
0,001618 |
0,000275 |
0,001892 |
|
4 |
31,00 |
161,36 |
31,12 |
163,15 |
1 |
102500 |
113900 |
0,001592 |
0,000273 |
0,001865 |
Gπ |
5 |
30,66 |
156,00 |
30,83 |
158,68 |
1 |
23500 |
31200 |
0,006752 |
0,000988 |
0,007740 |
|
6 |
30,20 |
148,86 |
30,43 |
152,43 |
1 |
23500 |
31200 |
0,006486 |
0,000975 |
0,007462 |
|
7 |
29,63 |
141,91 |
29,92 |
145,39 |
1 |
23500 |
31200 |
0,006187 |
0,000959 |
0,007145 |
|
8 |
28,94 |
133,15 |
29,29 |
137,53 |
1 |
23500 |
31200 |
0,005852 |
0,000939 |
0,006791 |
|
9 |
28,17 |
124,51 |
28,56 |
128,83 |
1 |
23500 |
31200 |
0,005482 |
0,000915 |
0,006397 |
|
10 |
27,33 |
115,97 |
27,75 |
120,24 |
1 |
23500 |
31200 |
0,005117 |
0,000889 |
0,006006 |
|
11 |
26,44 |
107,47 |
26,89 |
111,72 |
1 |
23500 |
31200 |
0,004754 |
0,000862 |
0,005616 |
|
12 |
25,51 |
98,99 |
25,98 |
103,23 |
1 |
23500 |
31200 |
0,004393 |
0,000833 |
0,005225 |
|
13 |
24,57 |
90,49 |
25,04 |
94,74 |
1 |
23500 |
31200 |
0,004031 |
0,000803 |
0,004834 |
|
14 |
23,62 |
81,95 |
24,10 |
86,22 |
1 |
23500 |
31200 |
0,003669 |
0,000772 |
0,004441 |
|
15 |
22,68 |
79,35 |
23,15 |
80,65 |
1 |
23500 |
31200 |
0,003432 |
0,000742 |
0,004174 |
|
16 |
21,75 |
72,68 |
22,22 |
76,02 |
1 |
23500 |
31200 |
0,003235 |
0,000712 |
0,003947 |
|
17 |
20,84 |
65,93 |
21,30 |
69,31 |
1 |
23500 |
31200 |
0,002949 |
0,000683 |
0,003632 |
|
18 |
19,97 |
63,08 |
20,41 |
64,51 |
1 |
23500 |
31200 |
0,002745 |
0,000654 |
0,003399 |
|
19 |
19,12 |
60,16 |
19,55 |
61,62 |
1 |
23500 |
31200 |
0,002622 |
0,000626 |
0,003249 |
|
|
∑ |
0,087637 |
Osiadanie punktu A : s=0,087637≈ 8,76 cm
14. Sprawdzenie II - go warunku granicznego
s ≤ sdop
Sdop ustala się dla danej budowli na podstawie analizy stanów granicznych tej konstrukcji, wymagań użytkowych i eksploatacji urządzeń, a także działania połączeń instalacyjnych. Dopuszczalne wartości umownych przemieszczeń i odkształceń zachodzących w fazie eksploatacji budowli dla budynku powyżej 11 kondygnacji wynoszą sdop = 8 cm wg PN - 81/B - 03020.
Wg powyższych obliczeń osiadania całkowite punktu A pod fundamentem dla zadanych warunków wodno gruntowych wynoszą s = 9,42 cm a zatem
s ≥ sdop => 8,76≥ 8 cm → WARUNEK NIE ZOSTAŁ SPEŁNIONY
11 | Strona