Politechnika Wrocławska
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Geotechniki I Hydrotechniki Zakład Fundamentowania	Wrocław 11-11-2010

ŁAWA SZEREGOWA

NA PODŁOŻU SPĘŻYSTYM

Autor: Maciej Szymczak Nr albumu: 147879 Grupa: piątek godz. 13.15

Prowadzący zajęcia: dr inż. Marek Wyjadłowski

1. Parametry gruntowe.

• II-pył

,

• I-ił

,

2. Wstępne przyjęcie długości fundamentu L (wsporników) ze względu na najkorzystniejszy rozkład momentów zginających.

3. Wstępne przyjęcie wymiarów przekroju poprzecznego fundamentu.

3.1. Wyznaczenie poziomu posadowienia:

• Poziom posadzki:

h_p= -1.30m

• Wysokość fundamentu:

h_f=

przyjęto wysokość fundamentu h_f= 0.80m

• Grubość posadzki:

h_p^*= 0.20m

• Poziom posadowienia

h_z= 2,30m

3.2. Określenie szerokości ławy B z warunku stanu granicznego podłoża gruntowego według PN-81/B-03020

=>

• N_c=11,00 i_c=1,00

• N_D=4,00 i_D=1,00

• N_B=0,50 i_B=1,00

• D_min= h_z - h_p =1,0m

• 

• 

• L=19,6 m

Dla B=1m nośność wynosi >7135,80kN.

Przyjęto szerokość ławy 1,0m.

4. Dobór modelu podłoża gruntowego.

-> półprzestrzeń sprężysta

4.1.Wyznaczenie zastępczego modułu odkształcenia podłoża:

ν₂=0.29

E₀=25494 kPa

4.2.Określenie obliczeniowej kategorii ławy:

• Belka, gdy

b=0.5B, a=0.5L=> b=0.50m, a=9,8

• Wyznaczenie momentu bezwładności:

• Cecha sprężystości L_GP:

• Kategoria belki:

- bezwymiarowa półdługość

- bezwymiarowa półszerokość

Belka długa.

5 Przeprowadzenie szczegółowych obliczeń sił wewnętrznych w belce, przemieszczeń i reakcji podłoża.

5.1.Osiadania.

	LGP=	3,6			0,139		1/ES*LGP=	0,009289
	Przekrój	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	19
1951 kN		0,64
m	x	0,00	0,77	1,53	2,30	3,68	5,05	6,43	7,80	9,18	10,55	21,10
-		0,00	0,21	0,43	0,64	1,02	1,40	1,78	2,17	2,55	2,93	5,86
-	Y`	1,50	1,43	1,35	1,28	1,04	0,75	0,50	0,35	0,23	0,12	0,00
mm	Y	27,183	25,915	24,465	23,196	18,847	13,592	9,061	6,343	4,168	2,175	0,000
1299 kN		nieskończoność
m	x	7,80	7,03	6,27	5,50	4,13	2,75	1,38	0,00	1,38	2,75	13,30
-		2,17	1,95	1,74	1,53	1,15	0,76	0,38	0,00	0,38	0,76	3,69
-	Y`	0,16	0,22	0,24	0,25	0,60	0,81	0,98	1,06	0,98	0,81	0,00
mm	Y	1,931	2,655	2,896	3,016	7,240	9,773	11,825	12,790	11,825	9,773	0,000
1299 kN		nieskończoność
m	x	13,30	12,53	11,77	11,00	9,63	8,25	6,88	5,50	4,13	2,75	7,80
-		3,69	3,48	3,27	3,06	2,67	2,29	1,91	1,53	1,15	0,76	2,17
-	Y`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,05	0,14	0,21	0,25	0,60	0,81	0,16
mm	Y	0,000	0,000	0,000	0,000	0,603	1,689	2,534	3,016	7,240	9,773	1,931
1951 kN		0,64
m	x	21,10	20,33	19,57	18,80	17,43	16,05	14,68	13,30	11,93	10,55	0,00
-		5,86	5,65	5,44	5,22	4,84	4,46	4,08	3,70	3,31	2,93	0,00
-	Y`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,12	1,50
mm	Y	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	2,175	27,183
	mm	29,114	28,569	27,361	26,213	26,690	25,054	23,420	22,149	23,232	23,896	29,114

6.2. Momenty.

	Lgp=	3,6			0,139		Lgp/100=	0,036
	Przekrój	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	19
1951,00		0,6
m	x	0,00	0,77	1,53	2,30	3,68	5,05	6,43	7,80	9,18	10,55	21,10
-		0,00	0,21	0,43	0,64	1,02	1,40	1,78	2,17	2,55	2,93	5,86
-	M`	0,00	1,60	8,20	14,80	2,00	-4,20	-6,00	-5,45	-3,75	-2,00	0,00
kN/m	M	0,000	112,378	575,935	1039,493	140,472	-294,991	-421,416	-382,786	-263,385	-140,472	0,000
1299,00		nieskończoność
m	x	7,80	7,03	6,27	5,50	4,13	2,75	1,38	0,00	1,38	2,75	13,30
-		2,17	1,95	1,74	1,53	1,15	0,76	0,38	0,00	0,38	0,76	3,69
-	M`	-2,40	-2,60	-3,20	-3,40	-3,20	-0,40	8,00	22,80	8,00	-0,40	0,00
kN/m	M	-112,234	-121,586	-149,645	-158,998	-149,645	-18,706	374,112	1066,219	374,112	-18,706	0,000
1299,00		nieskończoność
m	x	13,30	12,53	11,77	11,00	9,63	8,25	6,88	5,50	4,13	2,75	7,80
-		3,69	3,48	3,27	3,06	2,67	2,29	1,91	1,53	1,15	0,76	2,17
-	M`	0,00	0,00	0,00	-0,90	-1,40	-2,00	-2,70	-3,40	-3,20	-0,40	-2,40
kN/m	M	0,000	0,000	0,000	-42,088	-65,470	-93,528	-126,263	-158,998	-149,645	-18,706	-112,234
1951,00		0,6
m	x	21,10	20,33	19,57	18,80	17,43	16,05	14,68	13,30	11,93	10,55	0,00
-		5,86	5,65	5,44	5,22	4,84	4,46	4,08	3,70	3,31	2,93	0,00
-	M`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	-1,60	0,00
kN/m	M	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	-112,378	0,000
		-112,234	-9,209	426,290	838,408	-74,642	-407,225	-173,567	524,435	-38,918	-290,261	-112,234
korekta	1,2	112,234	92,229	72,484	52,480	16,757
		0,00	83,02	498,77	890,89	-57,89	-407,22	-173,57	524,44	-38,92	-290,26	-112,23

6.3. Siły osiowe.

	Lgp=	3,6			0,139
	Przekrój	1	2	3		4	5	6	7	8		9	10	19
1951,00		0,64
m	x	0,00	0,77	1,53	2,30	2,30	3,68	5,05	6,43	7,80	7,80	9,18	10,55	21,00
-		0,00	0,21	0,43	0,64	0,64	1,02	1,40	1,79	2,17	2,17	2,55	2,93	5,83
-	Q`	0,00	0,19	0,37	0,52	-0,48	-0,25	-0,09	-0,01	0,03	0,03	0,05	0,04	0,00
kN	Q`	0,000	370,690	721,870	1014,520	-936,480	-487,750	-175,590	-19,510	58,530	58,530	97,550	78,040	0,000
1299,00		nieskończoność
	x	7,80	7,03	6,27	5,50	5,50	4,13	2,75	1,38	0,00	0,00	1,38	2,75	13,30
-		2,17	1,95	1,74	1,53	1,53	1,15	0,76	0,38	0,00	0,00	0,38	0,76	3,69
-	Q`	0,02	0,02	0,02	0,01	0,01	-0,03	-0,13	-0,31	-0,50	0,50	-0,31	-0,13	0,00
kN	Q`	-25,980	-25,980	-25,980	-12,990	-12,990	38,970	168,870	402,690	649,500	-649,500	-402,690	-168,870	0,000
1299,00		nieskończoność
m	x	13,30	12,53	11,77	11,00	11,00	9,63	8,25	6,88	5,50	5,50	4,13	2,75	7,80
-		3,69	3,48	3,27	3,06	3,06	2,68	2,29	1,91	1,53	1,53	1,15	0,76	2,17
-	Q`	0,00	0,00	0,00	0,01	0,01	0,01	0,02	0,02	0,01	0,01	-0,03	-0,13	0,02
kN	Q`	0,000	0,000	0,000	-12,990	-12,990	-12,990	-25,980	-25,980	-12,990	-12,990	38,970	168,870	25,980
1951,00		0,64
m	x	21,10	20,33	19,57	18,80	18,80	17,43	16,05	14,68	13,30	13,30	11,93	10,55	0,00
-		5,86	5,65	5,44	5,22	5,22	4,84	4,46	4,08	3,69	3,69	3,31	2,93	0,00
-	Q`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,04	0,00
kN	Q`	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	-78,040	0,000
		-25,980	344,710	695,890	988,540	-962,460	-461,770	-32,700	357,200	695,040	-603,960	-266,170	0,000	25,980

6.4. Odpór gruntu.

	LGP=	3,6			0,139		1/10*LGP=	0,027778
	Przekrój	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	19
1951,00		0,64
m	x	0,00	0,77	1,53	2,30	3,68	5,05	6,43	7,80	9,18	10,55	21,10
-		0,00	0,21	0,43	0,64	1,02	1,40	1,78	2,17	2,55	2,93	5,86
-	p`	10,80	9,00	7,60	6,80	4,80	3,00	1,60	0,60	0,01	-0,40	0,00
kN/m	p	585,300	487,750	411,878	368,522	260,133	162,583	86,711	32,517	0,542	-21,678	0,000
1299,00		nieskończoność
m	x	7,80	7,03	6,27	5,50	4,13	2,75	1,38	0,00	1,38	2,75	13,30
-		2,17	1,95	1,74	1,53	1,15	0,76	0,38	0,00	0,38	0,76	3,69
-	p`	0,00	0,00	0,10	0,50	2,10	3,80	4,90	5,60	4,90	3,80	0,00
kN/m	p	0,000	0,000	3,608	18,042	75,775	137,117	176,808	202,067	176,808	137,117	0,000
1299,00		nieskończoność
m	x	13,30	12,53	11,77	11,00	9,63	8,25	6,88	5,50	4,13	2,75	7,80
-		3,69	3,48	3,27	3,06	2,67	2,29	1,91	1,53	1,15	0,76	2,17
-	p`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,50	2,10	3,80	0,00
kN/m	p	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	18,042	75,775	137,117	0,000
1951,00		0,64
m	x	21,10	20,33	19,57	18,80	17,43	16,05	14,68	13,30	11,93	10,55	0,00
-		5,86	5,65	5,44	5,22	4,84	4,46	4,08	3,70	3,31	2,93	0,00
-	p`	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	-0,40	10,80
kN/m	p	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	-21,678	585,300
	kN/m	585,300	487,750	415,486	386,564	335,908	299,700	263,519	252,625	253,125	230,878	585,300

7. Wymiarowanie fundamentu.

7.1. Dane.

Beton: B30 f_cd=16,7 MPa

Stal: AIII – RB 400 W f_yd=350 MPa

Otulina: a= 0,05m

Wysokość przekroju: h=0,65 m

Przekrój (punkt)	Moment [kN/m]	Siła tnąca [kN]
I (4)	890,89	988,54
II (6)	-407,22	-32,7
III (8)	524,44	695,04
IV (10)	-290,26	0

7.2. Zbrojenie na ścinanie.

Założono strzemiona czterocięte ze stali A-II o ф=12mm

Słup	ODCINKI					SIŁY		ROZSTAW STRZEMION
	lt	l1	l2		V1		V2	S1	S2
[m]					[kN]		[m]
1L	1,38	0,84	0,54		988,54		681,82	0,119	0,111
1P	1,57	1,03	0,54		988,54		600,05	0,146	0,126
2L	1,21	0,67	0,54		695,04		559,09	0,135	0,136
2P	0,82	0,82	0,00		695,04		-	0,165	-

Na wszystkich odcinkach drugiego rodzaju przyjęto strzemiona w rozstawie 100mm. W pozostałych częściach ławy przyjęto rozstaw 300mm.

7.3. Zbrojenie na zginanie.

I przekrój

- zbrojenie dołem

II przekrój

- zbrojenie górą

III przekrój

- zbrojenie dołem

IV przekrój

- zbrojenie górą

Przyjęte zbrojenie:

	Zbrojenie	Ilość prętów	Ø [mm]	Pole A [cm^2]	Rozstaw [cm]
I	dolne	9	26	47,87	10
	górne	4	26	21,24	22,5
II	dolne	5	26	26,54	18
	górne	4	26	21,24	22,5
III	dolne	5	26	26,54	18
	górne	4	26	21,24	22,5
IV	dolne	5	5	26	26,54
	górne	4	26	21,24	22,5

7.4. Sprawdzenie przebicia w kierunku podłużnym.

Reakcja podłoża:

Nośność przekroju:

Siła przebijająca:

WNIOSEK: Przebicie nie nastąpi w żadnym punkcie.

SPIS TREŚCI

1. Parametry gruntowe. 2

2. Wstępne przyjęcie długości fundamentu L (wsporników) ze względu na najkorzystniejszy rozkład momentów zginających. 3

3. Wstępne przyjęcie wymiarów przekroju poprzecznego fundamentu. 5

3.1. Wyznaczenie poziomu posadowienia: 5

3.2. Określenie szerokości ławy B z warunku stanu granicznego podłoża gruntowego według PN-81/B-03020 5

4. Dobór modelu podłoża gruntowego. 5

4.1.Wyznaczenie zastępczego modułu odkształcenia podłoża: 5

4.2.Określenie obliczeniowej kategorii ławy: 6

5. Wyznaczenie sił osiowych w słupach P_i przy założeniu nieskończenie dużej sztywności nadbudowy. 6

6. Przeprowadzenie szczegółowych obliczeń sił wewnętrznych w belce, przemieszczeń i reakcji podłoża. 7

6.1.Osiadania. 7

6.2. Momenty. 8

kN/m 9

6.3. Siły osiowe. 10

6.4. Odpór gruntu. 11

7. Wymiarowanie fundamentu. 13

7.1. Dane. 13

7.2. Zbrojenie na ścinanie. 13

7.3. Zbrojenie na zginanie. 14

7.4. Sprawdzenie przebicia w kierunku podłużnym. 15