Overview

Sheet 1: CZĘŚĆ 1

PROJEKT Z KONSTRUKCJI BETONOWYCH


		Część nr 1
		Projekt wstępny
___________________________________________________________________________________________

		DANE WYJŚCIOWE:


	H =	3.2	m
	n =	6				n x L =	15	m
	L =	2.5	m
	m =	4				m x B =	26.4	m
	B =	6.6	m
	llewe = lprawe =	tak
	pk =	6	kPa			ciężar objętościowy:
	qf =	0.26	Mpa
	klasa bet.	B25				betonu	24	kN/m3
						żelbetu	25	kN/m3

___________________________________________________________________________________________

		CZĘŚĆ OBLICZENIOWA:

1.0. PŁYTA



	28	, z tabeli 13 normy PN-B-03264				leff = L =	2.5	m

stąd:

d =>	0.089	≈	0.09	m

	cm	, stąd				0.115	m


PRZYJĘTO:		hf =	11	cm
___________________________________________________________________________________________

2.0. ŻEBRO


			(	44	÷	55	)	cm


PRZYJĘTO:		hż =	40	cm

			(	12	÷	20	)	cm

PRZYJĘTO:		bż =	20	cm

___________________________________________________________________________________________

3.0. RAMA

3.1. RYGIEL


			(	150	÷	125	)	cm


PRZYJĘTO:		hr =	130	cm

			(	39	÷	65	)	cm

PRZYJĘTO:		br =	50	cm


3.2. SŁUPY


		50	cm

91	cm	, po uzgodnieniu z prowadzącym przyjęto:				50	cm

Długość obliczeniowa słupa:

			3.85	m

3.85	m	, ponieważ przjęto β = 0



warunek smukłości słupa				7.7	słup nie spełnia wrunku smukłości


3.3. STOPA FUNDAMENTOWA

Zebanie obciążeń na stopę fundamentową:

				1108.8	kN

Przyjmowanie wstępnych wymiarów stopy fundamentowej:


		→	A x B =	7.371	m2


PRZYJĘTO:		stopa fundamentowa o wymiarach 2,7 x 2,7 m

Sheet 2: Plyta

Część nr 2

1.0. PŁYTA

W projekcie przyjęto płytę o grubości i rozpiętości pomiędzy podporami:

hf =

leff = L =

2.7

bż =

0.2

1.1 Zebranie obciążeń (na 1mb płyty żelbetowej)

Nazwa obciążenia

Grubość

Ciężar objętościowy

Obc. Charakteryst.

γf

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]

[kN/mb]

żywica epoksydowa

0.001

0.15

1.2

0.18

wylewka

0.1

2.4

1.1

2.64

płyta żelbet.

0.12

1.1

3.3

tynk cem.-wap.

0.015

0.285

1.3

0.3705

SUMA

qk =

5.835

q =

6.4905

Obc.użytkowe

pk =

7.0

1.2

p =

8.4

Obciążenie zmienne długotrwałe:

pklt =

pk *ψd *1m =

5.6

kPa

dla budownictwa przemysłowego ψd =

0.8

1.2 Schemat statyczny

Płyta ośmioprzęsłowa, obliczenia wykonano dla belki pięcioprzęsłowej za pomocą tablic Winklera.

Obciążenie zmienne jest dowolnie ustawione na belce.

1.3 Momenty zginające w wybranych miejscach od obciążenia zewnętrznego.

1.3.1. Wzór ogólny na oblicznianie momentów przy pomocy tablic Winklera:

gdzie:

αij -

współczynniki z tablic

leff -

długość obliczeniowe równa L

1.3.2. Momenty przęsłowe:

MABmax =

(0,078*6,4905+0,1*8,4)*2,72 =

9.814

kNm

MABmin =

(0,078*6,4905-0,023*8,4)*2,72 =

2.282

kNm

MBCmax =

(0,033*6,4905+0,079*8,4)*2,72 =

6.399

kNm

MBCmin =

(0,033*6,4905-0,046*8,4)*2,72 =

-1.255

kNm

MCCmax =

(0,046*6,4905+0,086*8,4)*2,72 =

7.443

kNm

MCCmin =

(0,046*6,4905-0,039*8,4)*2,72 =

-0.212

kNm

1.3.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,105*6,4905-0,053*8,4)*2,72 =

-8.21

kNm

odp MC =

(-0,079*6,4905-0,039*8,4)*2,72 =

-6.13

kNm

1.3.4. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,105*6,4905-0,12*8,4)*2,72 =

-12.32

kNm

min MC =

(-0,079*6,4905-0,111*8,4)*2,72 =

-10.54

kNm

1.3.5. Momenty krawędziowe:

QBL =

(-0,605*6,4905-0,620*8,4)*2,7 =

-24.66383175

QBP =

(0,526*6,4905+0,598*8,4)*2,7 =

22.780

QCL =

(-0,474*6,4905-0,577*8,4)*2,7 =

-21.393

QCP =

(0,500*6,4905+0,591*8,4)*2,7 =

22.166

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-10.038

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-8.396

kNm

1.3.6. Wartości uśrednione momentów:

uśr MAB = (minMAB +0,5*(odp MB))/2 =

-0.912

kNm

uśr MBC = (minMBC +0,5*(odp MB +odp MC))/2 =

-4.213

kNm

uśr MCC = (minMCC + odp MC)/2 =

-3.169

kNm

1.3.7. Wykres obwiedni momentów (belka piecioprzesłowa:

1.4. Wymiarowanie płyty:

1.4.1 DANE wyjściowe

Obliczenie otuliny zbrojenia:

c =

Do obliczeń wstępnie przyjęto pręty Φ

d =120-20-8/2 =

d =

0.096

, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego

b =

, szerokość pasma obliczeniowego

beton

B25

→

fcd =

13.3

MPa

13300

kPa

stal

A-I

→

fyd =

210

MPa

210000

kPa

αcc =

1.0

fyk =

240

MPa

240000

kPa

1.4.2. Stany graniczne nośności z uwagi na zginanie:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

TO JEST NIEPOTRZEBNE !!!!

chyba

uśr MCC =

3.169

1.0

0.096

0.026

0.0262

1.593

0.17

1.508

0.157

góra

Φ 8

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

uśr MAB =

0.912

1.0

0.096

0.007

0.0075

0.454

0.05

1.005

0.105

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

góra

Φ 8

ξeff.lim =

0.62

uśr MBC =

4.213

1.0

0.096

0.034

0.0350

2.127

0.22

2.011

0.209

góra

Φ 8

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Warunki konstrukcyjne dla płyt jednokierunkowych:

Maksymalny rozstaw zbrojenia dla płyty

o grubości 12 cm wynosi:

1,2 * 12cm =

14.4

Φ - maksymalna średnica pręta

dg - maksymalny wymiar ziarn kruszywa (16 mm)

sI = max

Minimalny rozstaw prętów zbrojenia głównego wynosi 21 mm

2.288

cm2

→ minimalne zbrojenie elementu

zginanego wynosi:

1.248

cm2

As1,min =

2.288

cm2

* UWAGA: Ze względu na zalecenia PN-B-03264:2002, aby dla płyty o grubości 12cm nie przekraczać

rozstawu zbrojenia 14,4 cm, dlatego w przekroju BC dół i CC dół przyjęto 8xΦ8mm

Sprawdzenie czy wymagane jest dozbrojenie górą:

Wc = b*h2/6 =

0.002400

dla betonu B25

fctm =

2.2

MPa

2200

kPa

Mcr = Wc * fctm =

5.280

kNm

|uśr MAB| =

0.912

5.280

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

|uśr MBC| =

4.213

5.280

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

|uśr MCC| =

3.169

5.280

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

M [kNm]

b [m]

d [m]

μcs

ξeff

AS1 [cm2]

ρL [%]

ilość zbr.

AS1 [cm2]

ρL [%]

[sztuki]

MABmax =

9.814

1.0

0.096

0.080

0.0836

5.080

0.53

6.032

0.628

dół

Φ8

MBCmax =

6.399

1.0

0.096

0.052

0.0536

3.262

0.34

4.021

0.419

dół

Φ8

MCCmax =

7.443

1.0

0.096

0.061

0.0627

3.811

0.40

4.021

0.419

dół

Φ8

min MB =

12.316

1.0

0.096

0.100

0.1061

6.452

0.67

6.032

0.628

Φ8

kraw MB =

10.038

1.0

0.096

0.082

0.0856

5.202

0.54

―

min MC =

10.535

1.0

0.096

0.086

0.0900

5.472

0.57

6.032

0.628

Φ8

kraw MC =

8.396

1.0

0.096

0.068

0.0710

4.318

0.45

―

* UWAGA: Ze względu na zalecenia PN-B-03264:2002, aby dla płyty o grubości 12cm nie przekraczać

rozstawu zbrojenia 14,4 cm, dlatego w przekroju BC dół i CC dół przyjęto 8xΦ8mm

1.4.3. Stan graniczny użytkowania:

1.4.3.1. Szerokość rozwarcia rys prostopadłych:

gdzie:

ζ =

0.9

jeżeli

ρL ≤ 0,5 %

ζ =

0.85

jeżeli

0,5 < ρL ≤ 1 %

ζ =

0.8

jeżeli

ρL > 1 %

1.4.3.2. Momenty podporowe - wartości charakterystyczne:

min MB =

(-0,105*5,835-0,12*5,6)*2,72 =

-9.37

kNm

min MC =

(-0,079*5,835-0,111*5,6)*2,72 =

-7.89

kNm

1.4.3.3. Momenty krawędziowe - wartości charakterystyczne:

QBL =

(-0,605*5,835-0,620*5,6)*2,7 =

-18.906

QBP =

(0,526*5,835+0,598*5,6)*2,7 =

17.329

QCL =

(-0,474*5,835-0,577*5,6)*2,7 =

-16.192

QCP =

(0,500*5,835+0,591*5,62,7 =

16.813

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-7.632

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-6.273

kNm

Sprawdzenie ugięcia w przęsle AB

Msd = MABmax =

(0,078*5,835+0,1*5,6)*2,72 =

7.400

kNm

ρL =

0.628

σs<fyd,fyk

σs =

150351.557305273

kPa

210000

kPa

warunek nie przekroczony

σs =

150351.557305273

kPa

240000

kPa

warunek nie przekroczony

Warunek ugięcia płyty:

leff = L =

2.7

d =

0.096

σs =

150351.557305273

kPa

As/bd =

0.628

leff / d =

Przyjęto z tabeli 13 normy PN-B-03264:2002

Dla wewnętrznego przęsła belki ciąglej oraz betonu >B25

leff/d=

28.125

warunek spełniony

Sprawdzenie ugięcia w przęsle BC

Msd = MBCmax =

(0,033*5,835+0,079*5,6)*2,72 =

4.6288

kNm

ρL =

0.419

σs<fyd,fyk

σs =

133228.424123764

kPa

240000

kPa

warunek nie przekroczony

σs =

133228.424123764

kPa

210000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło CC

Msd = MCCmax =

(0,046*5,835+0,086*5,6)*2,72 =

5.468

kNm

ρL =

0.419

σs<fyd,fyk

σs =

157369.7

kPa

240000

kPa

warunek nie przekroczony

σs =

157369.7

kPa

210000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora B

Msd =kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

7.632

kNm

ρL =

0.628

σs<fyd,fyk

σs =

155067.537326555

kPa

240000

kPa

warunek nie przekroczony

σs =

155067.537326555

kPa

210000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora C

Msd = kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

6.273

kNm

ρL =

0.628

σs<fyd,fyk

σs =

127442.433845502

kPa

240000

kPa

warunek nie przekroczony

σs =

127442.433845502

kPa

210000

kPa

warunek nie przekroczony

Zestawienie danych

Przekrój

ρL [%]

σs [MPa]

0.628

150.351557305273

0.419

133.228424123764

0.419

157.4

0.628

155.067537326555

0.628

127.442433845502

Analiza otrzymanych wyników

ρL [%]

σs [MPa]

0.5

0.75

150.351557305273

133.228424123764

157.4

155.067537326555

127.442433845502

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 32 mm, natomiasy największa zaprojektowana to Φ 8 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona- co wynika z komentarza umieszczonego nad tablicą D1

Sheet 3: Żebro

		Część nr 3
		Część nr 3


		2.0 Żebro
		2.0 Żebro

2.1 Zebranie obciążeń

leff = L =	2.7	m	bż =	0.2	m	hż=	0.38	m

qk =	5.835	[KN/mb]	q =	6.4905	[KN/mb]	B=	6.2	m	<-rozpiętość żeber

pk =	7.0	[KN/mb]	p =	8.4	[KN/mb]	Br=	0.5	m	<-szerokość rygla


Obciążenia stałe:
ciężar płyty z wszystkimi elementami:
obciążenie charakterystyczne:

max Rbk =	17.834094	[KN/m]

obciążenie obliczeniowe:

max Rb =	19.8375642	[KN/m]

ciężar własny żebra i tynku:

g1k=	(0,20,3825)+(0,760,01519)=				2.1166	[KN/m]	<-obciażenie charakterystyczne
g1=	(0,20,3825)1,1+(0,760,015*19)1,3=				2.37158	[KN/m]	<-obciażenie obliczeniowe

Suma obciążeń:

gk=	19.950694	[KN/m]	<-obciażenie charakterystyczne
g=	22.2091442	[KN/m]	<-obciażenie obliczeniowe


Obciążenie zmienne:

obciażenie charakterystyczne
pk=max Rbk =(1,21872,7)=			23.0202	[KN/m]

obciażenie obliczeniowe:
p=max Rb =(1,2188,42,7)=			27.62424


2.2.0 Schematy statyczne i wyznaczenie obwiedni sił wewnętrznych:

Obliczenia jak dla belki pięcio przęsłowej:










2.3.1. Wzór ogólny na oblicznianie momentów przy pomocy tablic Winklera:



gdzie:
αij -	współczynniki z tablic
leff -	długość obliczeniowe równa L

2.3.2. Momenty przęsłowe:

MABmax =	(0,0822,20914+0,10127,62424)*6,22 =				175.547	kNm

MABmin =	(0,0822,20914-0,02227,62424)*6,22 =				44.936	kNm

MBBmax =	(0,02522,20914+0,0527,62424)*6,22 =				100.984	kNm

MBBmin =	(0,02522,20914-0,0527,62424)*6,22 =				-31.751	kNm

2.3.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =	(-0,10022,20914-0,0527,62424)*6,22 =				-138.47	kNm

2.3.4. Momenty podporowe:

min MB =	(-0,10022,20914-0,11727,62424)*6,22 =				-209.61	kNm

2.3.5. Momenty krawędziowe:

QBL =	(-0,60022,20914-0,56727,62424)*6,2 =				-179.72826972	kN

QBP =	(0,50022,20914+0,61727,62424)*6,2 =				174.522	kN

kraw MB =	- (\|min MB\| - \|0,5 * bż * minQB\|) =				-192.159	kNm

2.3.6. Wartości uśrednione momentów:

uśr MAB = (minMAB +0,5*(odp MB))/2 =					-12.148	kNm

uśr MBC = (minMBB +0,5*(odp MB ))/2 =					-50.492	kNm

Obwiednie sił tnących:

maxQAp=(0,422,20914+0,4527,62424)*6,2=					132.150307216	kN

minQBLd= -179,728+49,83338*0,72=					-143.848233096	kN

maxQBPd= 174,522-49,83338*0,72=					210.40215134	kN

maxQAPd=maxQAp-49,83338*0,72=					96.270270592	kN


























2.4. Wymiarowanie żebra z uwagi na zginanie:

2.4.1. Szerokość współpracy płyty na momenty- beff











hf=	0.12	m
h=	0.5	m
bw=	0.2	m
lo=	6.2	m

przęsło skrajne:

			0.527	m


beff<6*hf		beff=	0.72	m

beff<0,5*bs		beff=	1.25	m


Suma: beff=(2*0,527+0,2)=			1.254	m

przęsło wewnętrzne:

			0.434	m


beff<6*hf		beff=	0.72	m

beff<0,5*bs		beff=	1.25	m


Suma: beff=(2*0,434+0,2)=			0.868	m

2.4.2. Obliczenie Wx:

dla przęsła skrajnego i wewnętrznego:
A=	0.22648	m2
Sx=	0.02356	m2
Ic=	0.104026845637584
e=	0.1713633	m
Ix=	0.00669918	m4
Wx=Ix/e=	0.03909343482531	m3

2.5. Wymiarowanie żebra:

2.5.1 DANE wyjściowe

Obliczenie otuliny zbrojenia:

c =	20	mm
Do obliczeń wstępnie przyjęto pręty Φ				20	mm

d =500-(20+0,5*20,0)=		470	mm


d =	0.47	m	, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego
b =	1	m	, szerokość pasma obliczeniowego
beton	B25	→	fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
stal	A-III 34GS	→	fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
αcc =	1.0		fyk =	410	MPa	=	410000	kPa

2.5.2. Sprawdzenie położenia osi obojętnej:
wyznaczenie momentu płytowego Mpl
Mf=fcdbeffhf*(d-0,5hf)
przęsło :

Mf=	567.98448	[KNm]
przęsło wewnętrzne:

przęsło AB
Msd=	175.547	<	567.98448		przekrój pozornie teowy

przęsło BC
Msd=	100.984	<	567.98448		przekrój pozornie teowy

2.5.3. Sprawdzenie konieczności zbrojenia żebra górą:

Wc=	0.03909343482531	m4		dla betonu B25		fctm =	2.2	MPa
						=	2200	kPa


Mcr=W*fctm=		86.0055566156814

przęsło AB
\|uśr MAB\| =	12.148	<	86.006		Brak konieczności zbrojenia płyty górą

przęsło BB
\|uśr MBC\| =	50.492	<	86.006		Brak konieczności zbrojenia płyty górą

2.5.4. Stan graniczny nośności - SGN:
ZGINANIE:





Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:




Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

		, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002 dla stali AIII 34GS

ξeff.lim =	0.53

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:





Obliczenie stopnia zbrojenia podłużnego:




Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:


			=	1.311	cm2
						→ minimalne zbrojenie elementu
						zginanego wynosi:
			=	1.222	cm2
						As1,min =	1.311	cm2




Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

		M [kNm]	b [m]	d [m]	μcs	ξeff	AS1 [cm2]	ρL [%]	ilość zbr.	AS1 [cm2]	ρL [%]
									[sztuki]
AB	MABmax =	175.547	0.73	0.446	0.091	0.0959	11.812	0.36	4	12.566	1.409
dół									Φ20
										*
BB	MBCmax =	100.984	0.87	0.47	0.040	0.0404	6.265	0.15	3	9.425	1.003
dół									Φ20

B	min MB =	209.611	0.2	0.47	0.357	0.4647	16.599	1.77	6	18.850	2.005
									Φ20
	kraw MB =	192.159	0.2	0.47	0.327	0.4118	14.711	1.56	―	―	―




2.4.0. Wymiarowanie z uwagi na ścinanie

Do projektu wstępnie przyjęto zbrojenie w postaci 2-cietych strzemion prostokątnych
ze stali AIII-34GS o średnicy Φ8
Ciężar stali :


		1.00530964914873	cm2

Do obliczeń wstępnie przyjęto pręty Φ				8	mm

beton	B25	→	fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
stal	A-III 34GS	→	fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
αcc =	1.0		fyk =	410	MPa	=	410000	kPa
			fctd =	1	MPa	=	1000	kPa
			fck =	20	MPa	=	20000	kPa

d=	0.47	m	bw=	0.2	m	z=0,9*d=	0.423

2.4.1 Podpora A

Vsd=	129.8081381586	kN

Wyznaczenie rodzaju odcinka:

k=1,6-d=	1.13

ρL =	0.013368479376978		przyjęto ρL =		0.01
δcp=	0
VRd1=	59.4832

Odcinek drugiego rodzaju : VRd1<Vsd

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

γ=	0.552
ctgӨ=	1
VRd2=	310.54968

Warunek spełniony VRd2>Vsd
Rozstaw strzemion:
s<=0,75d		s=	0.3525	m
s<=400mm		s=	0.4	m
Przyjęto max. rozstaw strzemion co 35 cm.

Z obwiedni sił tnących z RM-WIN odcinek drugiego rodzaju ma długość:
c=1,46m



			0.114658522699572		Przyjęto rozstaw co 11cm


			0.004383929015826	<= 0,43%


ρw,min=	0.000872611893658	<= 0,087%

smax=	57.603480794534	cm

2.4.2. Podpora BL

Vsd=	182.0704387774	kN

VRd1=	59.4832	kN

Odcinek drugiego rodzaju : VRd1<Vsd

wyznaczenie odcinka drugiego rodzaju:
Z obwiedni sił tnących z RM-WIN odcinek drugiego rodzaju ma długość:
c=	2.58

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:
c1=1,0m		>==>	x=	138.4	kN
c2=1,58m		>==>	x=	138.4	kN

Odcinek c1=1,0m

VRd3=Vsd=	182.0704387774	kN

s1=	0.08174643536639	m	<= s1=	8.17464353663901	cm.	Przyjęto rozstaw co 8cm

ρw=	0.006148950988767	%	<= ρw=	0.614895098876731	%

Odcinek c2=1,58m

VRd3=Vsd=	138.4	kN

s1=	0.107540530026351	m	<= s1=	10.7540530026351	cm.	Przyjęto rozstaw co 11cm

ρw=	0.00467409658899	%	<= ρw=	0.467409658899021	%

Sprawdzenie warunków:
dla c1: Vsd<=VRd3			182.0704387774


2.4.2. Podpora BP:

Vsd=	176.8642837734	kN

VRd1=	59.4832	kN

Odcinek drugiego rodzaju : VRd1<Vsd

wyznaczenie odcinka drugiego rodzaju:
Z obwiedni sił tnących z RM-WIN odcinek drugiego rodzaju ma długość:
	c=	2.19

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:
c1=1,0m		>==>	x=	109.44	kN
c2=1,19m		>==>	x=	109.44	kN

Odcinek c1=1,0m

VRd3=Vsd=	176.8642837734	kN

s1=	0.084152713244897	m	<= s1=	8.41527132448969	cm.	Przyjęto rozstaw co 8cm

ρw=	0.00597312677384	%	<= ρw=	0.597312677383992	%

Odcinek c2=1,19m

VRd3=Vsd=	109.44	kN

s1=	0.135997892504085	m	<= s1=	13.5997892504085	cm.	Przyjęto rozstaw co 14cm

ρw=	0.003696048632219	%	<= ρw=	0.369604863221884	%

2.5.0 Zbrojenie podłużne na odcinkach II-go rodzaju:





wpływ siły poprzecznej




Długość z:
z=	0.423	m

Warunki:



	439.823	kN

2.5.1.1 Podpora A:

Vsd=	129.8081381586	kN	ctgӨ=	1

	64.904	kN

Msd=	0.000	kNm

TD=	64.904	<	439.823	kN	warunek spełniony

2.5.1.2 Podpora BL:

Vsd=	182.0704387774	kN	ctgӨ=	1

	91.035	kN

Msd=	125.139	kNm

TD=	386.872	<	439.823	kN	warunek spełniony

2.5.1.3 Podpora BP:

Vsd=	176.8642837734	kN	ctgӨ=	1

	88.432	kN

Msd=	127.586	kNm

TD=	390.054	<	439.823	kN	warunek spełniony

2.6.Stan graniczny uzytkowania - SGU.

2.6.1 Sprawdzenie ugięcia.

2.7.1.1. Wyznaczenie kombinacji obciążeń :

gk=	19.951	kN/mb
pk=	23.020	kN/mb
0,8*pk=	18.416	kN/mb	na podstawie tab.2
			PN-82/B-02003 współczynnik
			obciążenie długotrwałe

2.7.1.2. Sprawdzenie ugięcia w przęśle A-B :

Wyznaczenie momentu:

Msd=	(0,0819,951+0,10118,416)*6,22 =			132.852	kNm

As1=	12.566	cm2	0.001256637061436	m2

ρ1=	1.409	%

ζ =	0.9	jeżeli	ρL ≤ 0,5 %

ζ =	0.85	jeżeli	0,5 < ρL ≤ 1 %

ζ =	0.8	jeżeli	ρL > 1 %

Przyjęto:

ζ =	0.8

d=	0.47	m

		281170.932950953	kN/m2 <=	281.170932950953	Mpa


281.170932950953	<	410	MPa	warunek spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

	13.1914893617021


		24.896


	24.896	>	13.191	warunek spełniony

2.7.1.3. Sprawdzenie ugięcia w przęśle B-B :

Wyznaczenie momentu:

Msd=	(0,02519,951+0,07518,416)*6,22 =			72.266	kNm

As1=	9.425	cm2	0.000942477796077	m2

ρ1=	1.003	%

Przyjęto:

ζ =	0.9

d=	0.47	m

		181269.594459338	kN/m2 <=	181.269594459338	Mpa


181.269594459338	<	410	MPa	warunek spełniony

	13.1914893617021

Sprawdzenie smukłości przekroju:

		48.2706436570244


48.271	>	13.191	warunek spełniony

2.7.3.1. Sprawdzenie rys prostopadłych podpora B

Obciążenie charakterystyczne (bez długotrwałych):

gk=	19.951	kN/mb
pk=	23.020	kN/mb


Wyznaczenie momentu:

Msd=min MB =(-0,10019,951-0,11723,020)*6,22 =					180.22	kNm

As1=	18.850	cm2	0.001884955592154	m2

ρ1=	2.005	%

d=	0.47	m

ζ =	0.8


		254285.798762654	kN/m2 <=	254.285798762654	Mpa


254.285798762654	<	410	MPa	warunek spełniony


Zestawienie danych
Przekrój	ρL [%]	σs [MPa]
AB	1.409	281.170932950953
BB	1.003	181.269594459338
B	2.005	254.285798762654

Analiza otrzymanych wyników
	ρL [%]
σs [MPa]	0.75	1
175	32	32
200	32	32
225	32	32
250	28	32
275	22	32

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika,
że maksymalna średnica zbrojenia to Φ 32 mm,
natomiast największa zaprojektowana to Φ 22 mm →
maksymalna szerokośc rys wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona-
co wynika z komentarza umieszczonego nad tablicą D1

2.7.3 Sprawdzenie rys ukośnych.

Dane:

ES=	200	GPa
fck=	20	MPa	=	20000	kPa
	1






gk=	19.951	kN/mb
pk=	23.020	kN/mb
0,8*pk=	18.416	kN/mb	na podstawie tab.2
			PN-82/B-02003 współczynnik
			obciążenie długotrwałe

maxQA=	(0,419,951+0,4518,416)*6,2=				100.85880752	kN

Vsd=	71.02462832	kN

minQBL =	(-0,60019,951-0,56718,416)*6,2 =				-150.375312864	kN

Vsd=	120.541133664	kN

maxQBP =	(0,50019,951+0,61718,416)*6,2 =				141.812	kN

Vsd=	111.977619264	kN

η=	0.7	dla prętów żebrowanych

	Vsd	τ	ρw	λ	Wk
A	71.02462832	755.581152340426	0.004383929015826	425.797648622527	0.055450054521789
BLc-1	120.541133664	1282.35248578723	0.006148950988767	303.574816269739	0.081185701082482
BPc-1	111.977619264	1191.25126876596	0.00597312677384	312.510806708804	0.074245486959991

Warunki rys ukośnych = 0,3 mm zostały spełnione

Sheet 4: Rygiel

3.0 Rygiel
3.0 Rygiel

Momenty przęslowe:
max MAB=	1252.44	kNm
min MAB=	156.097	kNm

Momenty podporowe:
min MA=	-327.7	kNm
min MB=	2971.71	kNm

kr MAP=	-275.88	kNm
kr MBL=	-2884.24	kNm
kr MBP=	-2873.91	kNm



DANE wyjściowe		ZGINANIE

Obliczenie otuliny zbrojenia:
lo=	9.12	m	<= z rm-wina
h=	1.3	m
br=	0.5	m
hf=	0.12	m
beff<6*hf		beff=	0.72	m
beff<0,1*lo		beff=	0.912

beff=beff*0,8=			1.8592	m



c =	50	mm
Do obliczeń wstępnie przyjęto pręty Φ oraz :				32	mm
				25	mm

d =			1226	mm
PODPORA	d'=d+br/6=		1234.33	mm

d =	1.226	m	, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego
b =	1	m	, szerokość pasma obliczeniowego
beton	B25	→	fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
stal	A-III 34GS	→	fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
αcc =	1.0		fyk =	410	MPa	=	410000	kPa
			fctm =	2.2	MPa	=	2200	kPa


Sprawdzenie położenia osi obojętnej:
wyznaczenie momentu płytowego Mpl
Mf=fcdbeffhf*(d-0,5hf)
przęsło :

Mf=	3459.8522112	[KNm]

przęsło wewnętrzne:

Msd=	1252.44	<= z rm-wina

Msd=	1252.440	<	3459.8522112		przekrój pozornie teowy

Sprawdzenie konieczności zbrojenia żebra górą:

Obliczenie Wx:
A=	0.7844	m2
Sx=	0.426532	m2
Ic=	0.543768485466599
e=	0.1063	m
Ix=	0.012349	m4
Wx=Ix/e=	0.116171213546566	m3

Wc=	0.116171213546566	m4		dla betonu B25		fctm =	2.2	MPa
						=	2200	kPa

Mcr=W*fctm=		255.576669802446	kNm

Stan graniczny nośności - SGN:
ZGINANIE:





Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:




Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

		, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002 dla stali AIII 34GS

ξeff.lim =	0.53

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:





Obliczenie stopnia zbrojenia podłużnego:




Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:


			=	12.969	cm2
						→ minimalne zbrojenie elementu
						zginanego wynosi:
			=	12.0848	cm2
						As1,min =	12.969	cm2



Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

		M [kNm]	b [m]	d [m]	μcs	ξeff	AS1 [cm2]	ρL [%]	ilość zbr.	AS1 [cm2]	ρL [%]
									[sztuki]
AB(dół)	MABmax =	1252.440	1.86	1.226	0.034	0.0343	29.697	0.13	8	39.270	0.641
									Φ25
A(góra)	MkrAP=	275.88	0.5	1.226	0.027600543342928	0.0280	6.52053301765012	0.11	2	16.085	0.262
									Φ32
A(góra)	MminA	327.7	0.5	1.23	0.032343713503674	0.0329	7.71216040860269	0.12	2	16.085	0.261
									Φ32
B(góra)	MkrBL=	2884.24	0.5	1.23433333333333	0.284672054427329	0.3438	80.6188559342269	1.31	11	88.467	1.433
									Φ32
B(góra)	MBmin=	2971.71	0.5	1.23	0.293305269624663	0.3570	83.7356883561079	1.36	11	88.467	1.433
									Φ32
B(góra)	MkrBP=	2873.91	0.5	1.23433333333333	0.28365249214325	0.3422	80.2549229272935	1.30	10	80.425	1.303
									Φ32



Wymiarowanie z uwagi na ścinanie
Do projektu wstępnie przyjęto zbrojenie w postaci 4-cietych strzemion prostokątnych
ze stali AIII-34GS o średnicy Φ8

Do obliczeń wstępnie przyjęto pręty Φ				8	mm

beton	B25	→	fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
stal	A-III 34GS	→	fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
αcc =	1.0		fyk =	410	MPa	=	410000	kPa
			fctd =	1	MPa	=	1000	kPa
			fck =	20	MPa	=	20000	kPa
			fbd=	2.3	MPa	=	2300	kPa

d=	1.226	m	br=	0.5	m	z=0,9*d=	1.1034	m

		0.00020106192983	m2


Asw2=	0.000490873852123	m2

Podpora A
Wyznaczenie rodzaju odcinka:


k=1,6-d=	0.374		k=	1

ρL =	0.002623972983096

δcp=	0

VRd1=[0,35kfctd(1,2+40ρL)+0,15бcp]br*d=				279.978936140932	kN

z RM-Wina odcinek c wynosi			c=	2.7	m

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1=1,5m
c2=1,3m

Odcinek c1=1,5m

VRd2=٧fcdbrz[ctgØ/(1+ctg2Ø)]

٧=0,6*(1-fck/250)=		0.552

ctgӨ=	1

VRd2=	2025.18036	kN

Vsd=	422.351	kN

Odcinek II rodzaju ponieważ:
Vsd>VRd1

Warunki które należy sprawdzić na odcinkach II rodzaju:

Vrd2=	2025.18036	>	422.351		warunek spełniony

sinα=sin(45)=	0.850903524534118		n=	2
przyjęto rozstaw strzemion: s=			s=	0.25	m
Vrd31=	310.5924267238
Vrd32=	292.380403611412

VRd3=VRd31+VRd32=VRd31+nAsw2fywd2*sinα=				602.972830335211

Vsd<VRd3

s1=	0.25		Przyjęto rozstaw co 25cm

ρw=	0.001608495438638	<= ρw=	0.160849543863797	%

Odcinek c2=1,3m

VRd2=٧fcdbrz[ctgØ/(1+ctg2Ø)]

٧=0,6*(1-fck/250)=		0.552

ctgӨ=	1

VRd2=	2025.18036	kN

Vsd=	341.135	kN

Odcinek II rodzaju ponieważ:
Vsd>VRd1

Warunki które należy sprawdzić na odcinkach II rodzaju:

Vrd2=	2025.18036	>	341.135		warunek spełniony

sinα=sin(45)=	0.850903524534118		n=	2


przyjęto rozstaw strzemion: s=			s=	0.4	m
Vrd31=	194.120266702375
Vrd32=	292.380403611412
VRd3=VRd31+VRd32=VRd31+nAsw2fywd2*sinα=				486.500670313786
Vsd<VRd3

s1=	0.4		Przyjęto rozstaw co 40cm

ρw=	0.001005309649149	<= ρw=	0.100530964914873	%


Podpora BL:
Wyznaczenie rodzaju odcinka:

k=1,6-d=	0.374		k=	1

ρL =	0.014431851407029	przyjęto	ρL =	0.01

δcp=	0

VRd1=[0,35kfctd(1,2+40ρL)+0,15бcp]br*d=				343.28	kN

z RM-Wina odcinek c wynosi			c=	2.7	m

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1=1,5m
c2=1,3m

Odcinek c1=1,5m

VRd2=٧fcdbrz[ctgØ/(1+ctg2Ø)]

٧=0,6*(1-fck/250)=		0.552

ctgӨ=	1

VRd2=	2025.18036	kN

Vsd=	778.85	kN

Odcinek II rodzaju ponieważ:
Vsd>VRd1

Warunki które należy sprawdzić na odcinkach II rodzaju:

Vrd2=	2025.18036	>	778.85		warunek spełniony

sinα=sin(45)=	0.850903524534118		n=	3
przyjęto rozstaw strzemion: s=			s=	0.2	m
Vrd31=	388.240533404749
Vrd32=	438.570605417117
VRd3=VRd31+VRd32=VRd31+nAsw2fywd2*sinα=				826.811138821867
Vsd<VRd3
s1=	0.2		Przyjęto rozstaw co 20cm

ρw=	0.002010619298297	<= ρw=	0.201061929829747	%

Odcinek c2=1,3m

VRd2=٧fcdbrz[ctgØ/(1+ctg2Ø)]

٧=0,6*(1-fck/250)=		0.552

ctgӨ=	1

VRd2=	2025.18036	kN

Vsd=	584.019	kN

Odcinek II rodzaju ponieważ:
Vsd>VRd1

Warunki które należy sprawdzić na odcinkach II rodzaju:

Vrd2=	2025.18036	>	584.019		warunek spełniony

sinα=sin(45)=	0.850903524534118		n=	2
przyjęto rozstaw strzemion: s=			s=	0.25
Vrd31=	310.5924267238
Vrd32=	292.380403611412
VRd3=VRd31+VRd32=VRd31+nAsw2fywd2*sinα=				602.972830335211
Vsd<VRd3

s1=	0.25		Przyjęto rozstaw co 25cm

ρw=	0.001608495438638	<= ρw=	0.160849543863797	%

Podpora BP:
Wyznaczenie rodzaju odcinka:

k=1,6-d=	0.374		k=	1

ρL =	0.014431851407029	przyjęto	ρL =	0.01

δcp=	0

VRd1=[0,35kfctd(1,2+40ρL)+0,15бcp]br*d=				257.46	kN

VRd2=٧fcdbrz[ctgØ/(1+ctg2Ø)]

٧=0,6*(1-fck/250)=		0.552

ctgӨ=	1

VRd2=	2025.18036	kN

Vsd=	1167	kN

Odcinek II rodzaju ponieważ:
Vsd>VRd1

Warunki które należy sprawdzić na odcinkach II rodzaju:

Vrd2=	2025.18036	>	1167		warunek spełniony

sinα=sin(45)=	0.850903524534118
Zbrojenie przekroju tylko w postaci strzemion prostopadłych:

s1=	0.081573760746225		Przyjęto rozstaw co 8cm

ρw=	0.004929573627364	<= ρw=	0.492957362736403	%

Rozstaw strzemion:
s<=0,75d		s=	0.9195	m
s<=400mm		s=	0.4	m

Przyjęto max. rozstaw strzemion co 40 cm.

Połączenie żebra z podciągiem

Vsd>VRd1

Fred=F*hb/h=	79.5992307692308
gdzie, F=	206.958	h=	1.3	m
		hb=	0.5	m

Zastosowano strzemiona 4-ciete o srednicy 8mm.

n=	1.13112598600318
Przyjęto dwa strzemiona 4-cięte

Sprawdzenie ugięcia.

Wyznaczenie kombinacji obciążeń :



Od obciązeń stałych charakterystycznych i częsci długotrwałej obciążeń zmiennych

2.7.1.2. Sprawdzenie ugięcia w przęśle A-B :

Msd=	1130.17	kNm

As1=	39.270	cm2	0.003926990816987	m2

ρ1=	0.641	%

ζ =	0.9	jeżeli	ρL ≤ 0,5 %
ζ =	0.85	jeżeli	0,5 < ρL ≤ 1 %
ζ =	0.8	jeżeli	ρL > 1 %
Przyjęto:

ζ =	0.9

d=	1.226	m

		260826.01708779	kN/m2 <=	260.82601708779	Mpa


260.82601708779	<	410	MPa	warunek spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

	11.0114192495922


26.838


	26.838	>	11.011	warunek spełniony

Sprawdzenie rys prostopadłych podpora B

Obciążenie charakterystyczne (bez długotrwałych):

Msd=	2997.00	kNm

As1=	88.467	cm2	0.008846724912509	m2

ρ1=	1.433	%

d=	1.226	m

ζ =	0.8


		345401.136802757	kN/m2 <=	345.401136802757	Mpa


345.401136802757	<	410	MPa	warunek spełniony


Zestawienie danych
Przekrój	ρL [%]	σs [MPa]
AB	0.641	260.82601708779
B	1.433	345.401136802757

Analiza otrzymanych wyników
	ρL [%]
σs [MPa]	0.75	1
325	18	24
350	16	20


Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika,
że maksymalna średnica zbrojenia to Φ 32 mm,
natomiast największa zaprojektowana to Φ 32 mm →
maksymalna szerokośc rys wynosząca 0,3 mm zostanie przekroczona-
co wynika z komentarza umieszczonego nad tablicą D1

Sprawdzenie rys ukośnych.
Od obciązeń stałych charakterystycznych i częsci długotrwałej obciążeń zmiennych
Dane:

ES=	200	GPa
fck=	20	MPa	=	20000	kPa
	1






		kN

Vsd=	422.351	kN

minQBL =	872.6	kN

Vsd=	778.85	kN

maxQBP =	1187.000	kN

Vsd=	1167	kN

η=	0.7	dla prętów żebrowanych

	Vsd	τ	ρw	λ	Wk
A	422.351	688.990212071778	0.001608495438638	1160.5047933784	0.342494190707197
BL	778.85	1270.55464926591	0.002010619298297	928.403834702723	0.745407534720788
BP	1167	1903.75203915171	0.004929573627364	378.666961439589	0.27839973672

Warunki rys ukośnych = 0,3 mm nie zostały spełnione

Sheet 5: Słup

Słup



lcd=	4.78	m
leff=	13.5	m
hs=	0.5	m
bs=	0.35	m
Ic=	0.001786458333333	m2	<- Ic slupa
d=	0.472	m
Ecm=	30	GPa
br=	0.5	m
hr=	1.3	m
Ic=	0.091541666666667	m2	<- Ic rygla

ka=	18.1434575099881

β=	0.51305929192099

lo=	2.45242341538233

lo/h>7	<-	7.00692404394952


Dla przekroju 1-1

Dla max N-> odp. M

ea=lcol/600=		7.96666666666667	mm =>	0.007966666666667	m
ea=h/30=		16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m
ea=		10	mm

max ea=	16.6666666666667	mm

M=	48.88
Nsd=	1475
ee=	0.033138983050848
eo=	0.049805649717514	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=	1005
Nsd=	1475
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	1.85169491525424
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=			0.296930759560505
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=3*Ø16=	0.0006031857
Ics=	5.52469846344E-05	m2	????????


				24.7012915895098


	1.06350561794661	?????



elot=	0.052968588280057	m	??????????

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000632142857143	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	6.32142857142857	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.266968588280057	m
es2=	0.161031411719943	m

As2=	-6.68929770833251E-05	m2	-0.668929770833251	cm2

As,min>As2

	0.38955

0.53


		0.25016

Przypadek 2.2.1 xeff>2*a2

As1=	-0.000954050691369
As1 jest mniesze od 0 wiec mównimy o małym mimośrodzie,zbrojenie w strefie mniej ściskanej jest zbedne.

	0.757361648945415

Przypadek 3.2



es1=	0.266968588280057
es2=	0.161031411719943
As2=	-0.000817503881304	?????
As1=	0.001318151491369

Dla przekroju 1-1

Dla max M-> odp. N
Nsd=	1397.92
M=	65.994
ea=h/30=	16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m


max ea=	0.016666666666667	m

M=	65.994
Nsd=	1397.92
ee=	0.047208710083553	m
eo=	0.063875376750219	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=	1005
Nsd=	1397.92
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	1.89865657548358
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=			0.296930759560505
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ics=	5.52469846344E-05	m2	????????


				24.499292087196


	1.06051242301641	?????



elot=	0.067740630568462	m	??????????

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000599108571429	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	5.99108571428571	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.281740630568462	m
es2=	0.146259369431538	m

As2=	-6.64198802866067E-05	m2	-0.664198802866067	cm2

As2<As2,min


	0.291619611460935

0.354429882136627


		0.167290904368488

Przypadek 2.2.1 xeff>2*a2

As1=	-0.001169979543328
As1 jest mniesze od 0 wiec mównimy o małym mimośrodzie,zbrojenie w strefie mniej ściskanej jest zbedne.

	0.708823424441288

Przypadek 3.2



es1=	0.281740630568462
es2=	0.146259369431538
As2=	-49.4281808014845
As1=	0.105106766917293

Dla przekroju 2-2

Dla max N-> odp. M

ea=lcol/600=		7.96666666666667	mm =>	0.007966666666667	m
ea=h/30=		16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m
ea=		10	mm

max ea=	16.6666666666667	mm

M=	75.483
Nsd=	1475
ee=	0.051174915254237
eo=	0.067841581920904	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=	1082
Nsd=	1475
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	1.91694915254237
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=			0.296930759560505
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=3*Ø16=	0.0006031857
Ics=	5.52469846344E-05	m2	????????


				24.4232873623178


	1.06427494900652	?????



elot=	0.072202096139392	m	??????????

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000632142857143	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	6.32142857142857	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.286202096139392	m
es2=	0.141797903860608	m

As2=	0.000119014127062	m2	1.19014127061619	cm2

As2<As2,min


	0.314044744322489

0.390155338340146


		0.184153319696549

Przypadek 2.2.1 xeff>2*a2

As1=	-0.001132903705179
As1 jest mniesze od 0 wiec mównimy o małym mimośrodzie,zbrojenie w strefie mniej ściskanej jest zbedne.

	0.71593746154473

Przypadek 3.1



es1=	0.286202096139392
es2=	0.141797903860608
As2=	-0.000280083294307	??????
As1=	0.001

Dla przekroju 2-2

Dla max M-> odp. N
Nsd=	1363
M=	192.36
ea=h/30=	16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m


max ea=	0.016666666666667	m

M=	192.36
Nsd=	1363
ee=	0.141129860601614	m
eo=	0.157796527268281	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=	1082
Nsd=	1363
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	1.992296404989
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=			0.296930759560505
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ics=	5.52469846344E-05	m2


				24.1249376765469


	1.05988066654819	?????



elot=	0.167245488500095	m	??????????

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000584142857143	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	5.84142857142857	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.381245488500095	m
es2=	0.046754511499905	m

As2=	0.00075787067372	m2	7.57870673719723	cm2

As2>As2,min

As1=	1.69851428571426E-05	m2	0.169851428571426	cm2

SŁUP 2

lcd=	4.78	m
leff=	13.5	m
hs=	0.5	m
bs=	0.35	m
Ic=	0.001786458333333	m2	<- Ic slupa
d=	0.472	m
Ecm=	30	GPa
br=	0.5	m
hr=	1.3	m
Ic=	0.091541666666667	m2	<- Ic rygla

ka=	18.1434575099881

β=	0.51305929192099

lo=	2.45242341538233

lo/h>7	<-	7.00692404394952
Wstęonie przyjęto prety:		Ø=	18	mm

Dla przekroju 1-1

Dla max N-> odp. M

ea=lcol/600=		7.96666666666667	mm =>	0.007966666666667	m
ea=h/30=		16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m
ea=		10	mm

max ea=	16.6666666666667	mm

M=	31.92
Nsd=	2122.04
ee=	0.015042129271833
eo=	0.0317087959385	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=0,8*Nsd=	1697.632
Nsd=	2122.04
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	2
eo/h=	0.063417591876999
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=		0.296930759560505		max(eo/h=)	0.296930759560505
eo/h=	0.05
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=2*Ø18=	0.000508938009882	m2
Is=	4.66146502010706E-05	m2


				21.5121924571641


	1.10943905700009



elot=	0.035178976664617	m

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000909445714286	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	9.09445714285714	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.249178976664617	m
es2=	0.178821023335383	m

As2=	0.000817701308161	m2	8.17701308161101	cm2

As2>As2,min

As1=	-0.001826397714286

	0.894852425082757

Przypadek 3.1




As2=	0.000445445844872	m2	4.45445844871915	cm2

As1=	0.001	m2	9.09445714285714	cm2

Dla przekroju 1-1

Dla max M-> odp. N
Nsd=	1796.36
M=	119.83
ea=h/30=	16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m


max ea=	0.016666666666667	m

M=	119.83
Nsd=	1796.36
ee=	0.066707118840322	m
eo=	0.083373785506988	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=0,8*Nsd=	1437.088
Nsd=	1796.36
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	2
eo/h=	0.166747571013976
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=		0.296930759560505		max(eo/h=)	0.296930759560505
eo/h=	0.05
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=2*Ø18=	0.000508938009882	m2
Is=	4.66146502010706E-05	m2


				21.5121924571641


	1.09111256163811



elot=	0.090970184677996	m

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000769868571429	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	7.69868571428571	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.304970184677996	m
es2=	0.123029815322004	m

As2=	0.000942658616856	m2	9.42658616855605	cm2

As2>As2,min

As1=	-0.001035460571429

	0.693292629088727

Przypadek 3.1




As2=	0.00078024333449	m2	7.8024333448975	cm2

As1=	0.001	m2	7.69868571428571	cm2

Dla przekroju 2-2

Dla max N-> odp. M

ea=lcol/600=		7.96666666666667	mm =>	0.007966666666667	m
ea=h/30=		16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m
ea=		10	mm

max ea=	16.6666666666667	mm

M=	18.34
Nsd=	2101.96
ee=	0.008725189822832
eo=	0.025391856489499	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=0,8*Nsd=	1681.568
Nsd=	2101.96
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	2
eo/h=	0.050783712978997
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=		0.296930759560505		max(eo/h=)	0.296930759560505
eo/h=	0.05
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=2*Ø18=	0.000508938009882	m2
Ics=	4.66146502010706E-05	m2


				21.5121924571641


	1.10829133574978



elot=	0.028141574545913	m

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.00090084	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	9.0084	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.242141574545913	m
es2=	0.185858425454087	m

As2=	0.000687977509938	m2	6.87977509937927	cm2

As2<As2,min


	0.358227963649114

0.467511434205605


		0.220665396945046

Przypadek 2.2.1 xeff>2*a2

As1=	-0.002169910220631
As1 jest mniesze od 0 wiec mównimy o małym mimośrodzie,zbrojenie w strefie mniej ściskanej jest zbedne.

	0.94760931129698

Przypadek 3.1



es1=	0.242141574545913
es2=	0.185858425454087
As2=	5.68877874020784E-05	m2	0.568877874020784	cm2	<- Przyjmuje:As2,min/2=		4.5042	cm2
As1=	0.001	m2	9.0084	cm2

Dla przekroju 2-2

Dla max M-> odp. N
Nsd=	1611.63
M=	166.15
ea=h/30=	16.6666666666667	mm	0.016666666666667	m


max ea=	0.016666666666667	m

M=	166.15
Nsd=	1611.63
ee=	0.103094382705708	m
eo=	0.119761049372375	m

Obliczenie wplywu smukłości elementu:
Nsd,lt=0,8*Nsd=	1289.304
Nsd=	1611.63
fcd=	13.3	MPa
Ø(∞,to)=	2.5
klt=	2
eo/h=	0.239522098744749
eo/h=0,50-0,01(lo/h)-0,01fcd=		0.296930759560505		max(eo/h=)	0.296930759560505
eo/h=	0.05
ES=	200	GPa
Ecm=	30	GPa
Ic=	0.001786458333333	m2
Ac=2*Ø18=	0.000508938009882	m2
Ics=	4.66146502010706E-05	m2


				21.5121924571641


	1.08098414321048



elot=	0.129459795345784	m

Wyznaczenie Zbrojenia w elementach ściskanych według założeń metody uproszczonej
Zakładamy przypadek dużego mimośrodu :



ξeff.lim =	0.53
fyd =	350	MPa	=	350000	kPa
fcd =	13.3	MPa	=	13300	kPa
αcc =	1.0
a1=	0.036
a2=	0.036
As,min=	0.000690698571429	m2
As,min=	0.000525	m2	As,min=	0.001	m2	6.90698571428572	cm2
As,max=	0.007	m2
es1=	0.343459795345784	m
es2=	0.084540204654216	m

As2=	0.000979970995787	m2	9.79970995787193	cm2

As2>As2,min

As1=	-0.000586830571429	m2	-5.86830571428572	cm2
As1 jest mniesze od 0 wiec mównimy o małym mimośrodzie,zbrojenie w strefie mniej ściskanej jest zbedne.

	0.594513109603942




es1=	0.343459795345784
es2=	0.084540204654216
As2=	0.000872541646007	m2	8.72541646007436	cm2
As1=	0.001	m2	6.90698571428572	cm2


Wartosć max obliczeniowego przekroju zbrojenia w 4 przypadkach:

maxAs2=	0.000872541646007	m2	8.72541646007436	cm2	<-użyto 4 pretów Ø18
maxAs1=	0.001	m2	9.09445714285714	cm2	<-użyto 4 pretów Ø18

Wartości zbrojenia sa wieksze niż wartości minimalne a nie przekraczaja
wielkości maksymalnych dla przekroju poprzecznego prętów.

Przyjęto strzemiona 4 cięte Ø18
ρ =	1.3	<-	15Ø	27
			b,h	35	50
			400mm	40

smax=	27

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Zaliczeniówka z 29 Maja 2010r, Informatyka, Informatyka semestr IV, 2.Prograowanie strukturalne i ob
kp, ART 13 KP, Wyrok Sądu Najwyższego - Izba Pracy, Ubezpieczeń Społecznych i Spraw Publicznych z dn

więcej podobnych podstron

nowy z 29 maja

Overview

Sheet 1: CZĘŚĆ 1

Sheet 2: Plyta

Sheet 3: Żebro

Sheet 4: Rygiel

Sheet 5: Słup