1. OPIS TECHNICZNY

1. Opis ogólny

Konstrukcja stanowi halę monolityczną, ustuowaną w istniejącym obiekcie przemysłowym, w związku. Elementy konstrukcyjne hali oddylatowane są od istniejącego obiektu

Hale magazynowa stanowi układ plytowo-zebrowy opierający się na ramach . Ze względow termicznych przyjeto dylatacje 20 mm usytuowaną między osiami 5 i 6.

Ramy posadowione są na stopach zelbetowych zagłebionych w poziomie posadowienia istniejącego obiektu. Głębokość posadowienia wynosi 1m., Ponieważ poziom posadzki przyjeto w poziomie posadzki odpowiada 352 m.n.p.m. Przewidziano jedna przerwę roboczą w poziomie „- 0,20m” tzn. w górnym poziomie stop.

Polączenie słupow ze stopami wykonać jako przegubowe z materialu o dużej ścisliwości np. korek.ze wzgledu na dopuszczalne obciązenia dla stropu wynoszace 6,0 kN/m^2.

Poziom wody gruntowej ustalono na podstawie (dokumentacji geologicznej 16.06.2003 br), glebokośc wykopów wykonano do 2 szerokości fundamenyow

Beton B37, Stal 34GS, Klasa środowiska: XC4

Nie stosować niższych klas betonu ze względu na klasę srodowiska

Nie wolno zmieniać klasy stali

Do fundamentow i słupow zastosowac beton o konsystencji K-3. Dla pozostalych elementow konsystencję dostosowac do możliwości transportu pionowego.

Podstawa opracowania

• projekt architektoniczny

• dokumentacja geologiczna

• uzgodnienia z inwestorem

1. Opis szczegółowy

1. Płyta P-1 i P-2

Sa to płyty jednokierunkowo zbrojone o grubści 100mm. Zbrojenie główne o średnicy 6 mm, (rozdzielcz e 6 mm, prostopadle do rygli umieszczone w rozstawach górą i dołem 120mm).

Wzdłuz krawedzi zewnętrznych na płycie wykonać wspornik o wysięgu 150mm.

Rozstaw wkładek w przęsłach jest nastepujący :

• przesłoa skrajne co 90 mm

• przęsła środkowe co 90 mm

• nad podporą skrajna co 120 mm

• nad podpora środkową co 120 mm

Wkladki rozdzielcze dostosowac do rozstawów rzeczywistych w ryglu.

Otuliny ze względu na klasę środowiska min 30 mm

Rozmieszcenie wkladek według rys. K-2/5

• Żebra

Belki drugorzedne o przekroju bxh = 0,18m x 0,45m.Zbrojenie wszystkich zeber jest takie samo.

Średnice wkladek głównych 16mm, strzemiona o średnicy 6mm, rozdzielcze o śr. 10mm

Oruliny gorne 52mm dolne 46mm. Skrajne przęsła zmniejszone są w stosunku do srodkowych w celu wyrownania momentow skrajnych i środkowych. W strefie przypodporowej strzemiona umieszcać w rozstawach co 100mm, w strefach środkowych konsrkcujnie co 250mm. Rozmieszcenie wkladek według rys. K-3/5

• Rygle

Wymiary rygli w częsci wspornikowej i przęslowej wykonac o przekrojach

bxh = 0,30m x 0,65m. Połączenie słupa z ryglem zrealizowac wkładkami nr7 i nr8, połączenie należy wykrąglic na wałkach o r = 460mm.

Średnice wkładek głownych 25mm, montazowych min.12mm.

Rozstaw strzemion w strefie przypodporowej w części wspornikowej i przesłowej 150mm,

rozstaw strzemion w strefiepomiedzy silami skupionymi w części wspornikowej i przesłowej 300mm. Rozmieszcenie wkladek według rys. K-4/5

UWAGA!!!

Na końach wsporników umieścic strzemiona prostopadle do stzremion normalnych o śr.8mm nr13 w rozstawach 100mm. nie należy umieszczac strzemion normalnych w ośi zeber. Dodatkowo pod siłami skupionymi wywolanymi reakcjami z żeber należy zagęscic strzemiona w rozstawach 20mm 70mm 120mm od lica zebra. Nie wykonywac przerwy roboczej wzdłuz dolnej krawedzi rygla.

• Słupy

Przekroj bxh = 0,30m x 0,40m

Połaczenie ze stopą wykona jako przegubowe, za pośrednictwe wkladek nr12 wyprowadzonych ponad powierzchnie stopy o 100mm.

UWAGA!!!

Nie dopuszcza się łączenia wkładek wychodacych zestopy z wkladkami slupa.

Betonowanie slupa wykonac etapami do 1,5m w przerwach nie krotszych niż 1 godz. dla temp. otoczenia 18 C^o i nie dłuższych niż 2 godz.

Wkladki stopy i słupa lączy się wedlug rys. K-5/5

• Stopy fundamentowe

Wykopy pod stopy wykonać ręcznie. Na dnie wykopu ułżyć chudy beton o ok. 10 cm. Wrazie przekopania poniżej projektowanego poziomu posadowienia pogłębiony wykop wypełnić betonem podkładowym.

Stopy fundamentowe należy wykonać zgodnie z rysunkiem K-5/5;

przyjęto otulinę zbrojenia w stopie 50mm.

Poniżej i powyżej przegubu zastosować siatke zbrojeniową o oczkach 10 x 10 cm i śr. 6mm

UWAGA!!!

Po wykonaniu stóp fundamentowych zaleca się wykonanie przerwy technologicznej.

2. OBLICZENIA WSTĘPNE

1. Płyta poz. P - 1

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30mm

• Zestawienie obciążeń:

Przyjęto płytę żelbetową grubości: 100mm (ze względu na przeznaczenie oraz minimalną otulinę wynikającą z klasy środowiska).

Wyszczególnienie warstw	Obciążenia charakterystyczne [kN / m^2]	Współczynniki obciążenia		Obciążenia obliczeniowe [ kN / m^2]
				γf < 1	γf > 1	γf < 1	γf > 1
lastrico 20 mm	0,76	0,8	1,3	0,68	0,91
Gładź cementowa 0,05 × 21	1,05	0,8	1,3	0,84	1,37
styropian M20 0,05 × 0,45	0,023	0,9	1,2	0,021	0,028
Gładź cementowa 0,05 × 21	1,05	0,8	1,3	0,84	1,37
płyta żelbetowa 0,1 × 25	2,50	0,9	1,1	2,25	2,75
tynk cem. - wap. 0,02 × 19	0,380	0,8	1,3	0,304	0,494
OBCIĄŻENIE STAŁE g	5,77	-	-	4,93	6,92
OBCIĄŻENIE ZMIENNE q	6,000	-	1,2	-	7,200
	-	-	-	-	9,19

Grubość i rozpiętość płyty przyjęto na podstawie tabeli 5.3. - skrypt PWr.

• Schemat statyczny




l₁ = 1,585m l₂ = 1,85m _śr = 0,5( 1,585+1,85) = 1,718m

Przyjęto do obliczeń:

Obciążenie stałe: g = 4,93 kN/m²

Obciążenie zmienne zastępcze: q=7,20+( 6,92+4,93)=9,19kN/m²

1. Żebro poz. Ż - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa, fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30 mm,




• Schemat statyczny:




l₁ = 5,295m, l₂ = 6500m ·l_śr = 0,5 (5,295m + 5600) = 5897,5m,

• Zestawienie obciążeń na 1mb żebra:

Wstępnie przyjęto wymiary poprzeczne żebra z warunku sztywności:





Wyszczególnienie warstw	Obciążenia charakterystyczne [kN / m]	Współczynniki obciążenia		Obciążenia obliczeniowe [ kN / m]
				γf < 1	γf > 1	γf < 1	γf > 1
OBCIĄŻENIE OD PŁYTY	-	-	-	-	-
obc. charakterystyczne stałe	10,68	-	-	9,12	12,80
ciężar własny żebra	2,025	0,9	1,1	1,823	2,228
tynk cementowo - wapienny	0,335	0,8	1,3	0,268	0,436
OBCIĄŻENIE STAŁE g	13,04	-	-	11,211	15,367
OBC. ZMIENNE	11,10	-	1,2	-	13,32

Obciążenie stałe: g = 11,211 kN/m²

Obciążenie zmienne zastępcze: q = 13,32+(15,397-11,211) =17,506 kN/m²

• Obliczenie momentów:




Momenty obliczono na podstawie tablic Winklera:




Momenty przęsłowe:













Momenty podporowe:








• Wstępne określenie wymiarów poprzecznych żebra z kryterium ekonomicznego procentu zbrojenia.

Przyjęto stopień zbrojenia:

ρ = 1,0%
















Korekta ze względu na skos ukryty




2. Rygiel poz. R - 2

• Dane wyjściowe

Beton B37 o fcd = 20 MPa,fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 40 mm,




• Schemat statyczny:




l₁ = 7,5m, l₂ = 3,2m, h₁ = 3,0m h₂ = 3,0m

• Zestawienie obciążeń:

Wstępnie przyjęto wymiary poprzeczne rygla z warunku sztywności:





Wyszczególnienie warstw	Obciążenia charakterystyczne [ kN / m]	Współczynniki obciążenia		Obciążenia obliczeniowe [ kN / m]
				γf < 1	γf > 1	γf < 1	γf > 1
ciężar własny rygla	5,625	0,9	1,1	5,063	6,188
tynk cementowo - wapienny	0,608	0,8	1,3	0,486	0,790
OBCIĄŻENIE STAŁE g	6,233	-	-	5,549	6,978

Przyjęto do obliczeń:




• Obliczenie momentów:

Do obliczeń wykorzystano program RM - WIN.

Moment przęsłowy


Momenty podporowe:



Siła osiowa w słupie:


• Wstępne określenie wymiarów poprzecznych rygla

Przyjęto stopień zbrojenia: ρ = 1,0%







Wysokość użytkowa dla rygla:




Przyjęto stopień zbrojenia: ρ = 1,5%










Korekta ze względu na skos ukryty




Przyjęto stopień zbrojenia: ρ = 1,0%







Wysokość użytkowa dla wspornika:




Korekta ze względu na skos ukryty




Przyjęto rygiel o wymiarach: b×h = 0,30×0,65m

2. Słup poz. S - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa, fcd*=16,7MPa, fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 40 mm,

• Wstępne sprawdzenie nośności słupa.


Siła osiowa w słupie:




Wymiar h przyjeto z następującego warunku:




Przyjęto następujące wymiary słupa


2. Stopa poz. F - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa, fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 50 mm,

Warunki gruntowe: piasek gliniasty
(B)

• Parametry geotechniczne gruntu wyznaczone metodą B:





• Przyjęcie wstępnych wymiarów stopy:
  

Przyjęto wymiary stopy: B×L = 2,0×2,0m, a2×a1 = 0,50×0,60m, h = 0,80m, w = 0,30m, Dmin = 1,0m, g = 0,20m.

• Zestawienie obciążeń:

• Ciężar stopy żelbetowej:




• Ciężar gruntu nad fundamentem (ciężar objętościowy gruntu nasypowego przyjęto γ⁽ⁿ⁾ = 18 kN/m³):




• Ciężar posadzki:




• Obciążenie naziomu (q₁ = 6 kN/m2):







• Reakcja przekazywana przez słup z uwzględnieniem ciężaru własnego:


Siła osiowa w słupie:


Ciężar własny słupa:


Tynk cem - wap.:





• Sprawdzenie stanu granicznego nośności podłoża:

Nr = N + Gr = 757,7 +134,72 = 892,42 kN




Współczynniki: N_D = 2,97 N_C = 9,28, N_B = 0,31.

Współczynniki i_C, i_D, i_B: i_C = i_D = i_B =1

Ciężar gruntu obok fundamentu:

















Grunt ma wystarczającą nośność

3. OBLICZENIA TECHNICZNE

3.1. Płyta poz. P - 1

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o f_cd = 20 MPa,

Stal 34GS o f_yd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30 mm,

• Grubość płyty:

Przyjęto płytę żelbetową grubości 100 mm (ze względu na przeznaczenie oraz minimalną otulinę wynikającą z klasy środowiska).

• Schemat statyczny zastępczy:

Płyta jest belką 6 - przęsłową, którą zredukowano do belki 5 - przęsłowej i obliczonej przy pomocy tablic Winklera




l₁ = 1,585 m, l₂ = 1,850 m (wg punktu 2.1.),

l_śr = 0,5 ( 1,585 + 1,850) = 1,718 m

Obciążenie stałe: g =4,93 kN/m²

Obciążenie zmienne zastępcze: q = 7,200 + (6,92- 4,93) = 9,19 kN/m²

• Obliczenie momentów na podstawie tablic Winklera







Momenty przęsłowe:



















Siły poprzeczne:













Momenty podporowe:













• Wymiarowanie z uwagi na moment:

Wysokość użytkowa przekroju w przęśle: otulina 30mm; ∅ = 6mm




Wysokość użytkowa przekroju w osi podpory: otulina 30mm; ∅ = 6mm







Dla ujemnego momentu przęsłowego do obliczeń przyjęto wartość zastępczą:




Przekrój	Momenty [kNm]	sb	ζ	As1^teoret [10^4 m^2]	Przyjęto	As1^rzecz [10^4 m^2]	ρ [%]
A-Bmax	3,276	0,036	0,982	1,422	∅6 co90mm	3,55	0,58
Bmax	-4,756	0,025	0,986	1,421
Bmax,kraw	-3,365	0,037	0,981	1,463	∅6 co90mm	3,55	0,25
B-Cmax	3,034	0,034	0,983	1,316	∅6 co90mm	3,55	0,58
	-1,905	0,021	0,988	0,822	∅6 co120mm	2,36	0,58
Cmax	-4,821	0,026	0,986	1,440
Cmax,kraw	-3,497	0,039	0,980	1,522	∅6 co90mm	3,55	0,25
C-Cmax	3,469	0,039	0,980	1,510	∅6 co90mm	3,55	0,58
	-1,763	0,020	0,989	0,760	∅6 co120mm	2,36	0,58

• Sprawdzenie zarysowania

Dla stopnia zbrojenia ρ = 0,58% W_lim =0,3mm, stal klasy A-III, max.średnica prętów, przy której nie jest przekroczona dopuszczalna szerokość rys wynosi: d_max = 20 mm > ∅ 6mm

• Nośność płyty na ścinanie











Płyta nie wymaga zbrojenia na ścinanie.

• Sprawdzenie ścinania między środnikiem a półkami

a) półka w strefie ściskanej (przęsło żebra):





(rozstaw żeber)




















b) półka w strefie rozciąganej (podpora żebra):




Zbrojenie płyty równoległe do osi żebra stanowią pręty rozdzielcze, ∅8 co około 250mm o
.

















Istniejące w płycie zbrojenie jest wystarczające do przeniesienia ścinania między środnikiem a półkami.

• Sprawdzenie ugięcia płyty

Dla przęsła środkowego:


(tabl. 3.11.)







Dla przęsła skrajnego:


(tabl. 3.11.)







1. Żebro poz. Ż - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa, fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30mm




• Przekrój żebra:

Przyjęto żebro o wymiarach: b×h = 0,18×0,45 m.

• Schemat statyczny:




l₁ = 5,295m, l₂ = 6500m, l_śr = 0,5 (5,295m + 5600) = 5897,5m ,

(wg punktu 2.2.)

Obciążenie stałe: g = 11,211 kN/m²

Obciążenie zmienne zastępcze: q = 13,32+(15,397-11,211) =17,506 kN/m²

• Obliczenia statyczne:

• Momenty zginające i siły poprzeczne:




• Wymiarowanie:

• Z uwagi na moment:

Wysokość użytkowa w przęśle:


Wysokość użytkowa w osi podpory:


Wysokość użytkowa na krawędzi podpory:


Przęsło skrajne:


(rozstaw żeber)








(przekrój pozornie teowy)

Przęsło środkowe:


(rozstaw żeber)








(przekrój pozornie teowy)




Momenty w licu podpory:







Dla ujemnego momentu przęsłowego do obliczeń przyjęto wartość zastępczą:







Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego przy ścinaniu:

Dla maksymalnych wartości sił występujących w licu po stronie lewej podpory C:










Zbrojenie: 4∅16 o A_s1 = 8,04 cm²







Ponieważ
w strefie przypodporowej należy zwiększyć zbrojenie do 5∅16 o A_s1 = 10,05 cm²

Wtedy:


• Z uwagi na siłę poprzeczną:

Podpora skrajna (A):







Do podpory doprowadzono dołem 2∅16 o A_s1=4,02cm²













Nie jest konieczne obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.

Minimalny stopień zbrojenia poprzecznego:


Założono, że będą zastosowane strzemiona dwucięte ∅6mm prostopadłe do osi belki.










Przyjęto konstrukcyjnie strzemiona dwucięte o średnicy 6 mm rozstawione co 15cm na odcinku długości 1,0m.

Podpora (B) - strona lewa:







Do podpory doprowadzono dołem 2∅16 o A_s1=4,02cm²











Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.










Na tym odcinku m znajdują się tylko strzemiona pionowe dwucięte ∅6




Rozstaw strzemion prostopadłych:













Przyjęto strzemiona dwucięte o średnicy 6 mm rozstawione co 10 cm.

Podpora (B) - strona prawa

Ze względu na niewielkie różnice sił tnących zbrojenie na ścinanie przyjęto jak dla podpory B z lewej strony.

Podpora (C) - strona lewa i prawa:







Do podpory doprowadzono dołem 2∅16 o A_s1=4,02cm²













Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.










Na tym odcinku znajdują się tylko strzemiona pionowe dwucięte ∅6




Rozstaw strzemion prostopadłych:













Przyjęto strzemiona dwucięte o średnicy 6 mm rozstawione co 9 cm

Sprawdzenie szerokości rozwarcia rys ukośnych:

Siła tnąca od obciążeń charakterystycznych po lewej stronie podpory B:




Siła tnąca w odległości d od lica podpory:




Stopień zbrojenia strzemionami:


Naprężenia tnące:








Graniczna szerokość rozwarcia rys nie jest przekroczona.

• Sprawdzenie stanu granicznego ugięcia

Dla przęsła skrajnego













Dla przęsła środkowego:














Dla wszystkich przęseł żebra spełniony jest warunek ugięcia.

• Wyznaczenie długości zakotwienia prętów

Podstawowa długość zakotwienia:


Wymagana długość zakotwienia:


Przesunięcie obwiedni momentów:




Zakotwienie zbrojenia dolnego:



(pręty zagięte)













Zakotwienie zbrojenia górnego:

















Dla strzemion (∅ = 6mm) długość odcinka prostego za zgięciem końców pętli wynosi 50 mm.

• Moment jaki przenosi dana liczba wkładek:

W przęśle (3∅20):




Nad podporą B (4∅20):




Nad podporą C (5∅20):




2. Rama

3.3.1. Rygiel poz. R - 2

• Dane wyjściowe

Beton B37 o fcd = 20 MPa,fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30 mm,




• Przekrój poprzeczny rygla:

Przyjęto rygiel o wymiarach: b×h = 0,30×0,65 m

w części przęsłowej i w części wspornikowej.

• Schemat statyczny:




l₁ = 7,5m, l₂ = 3,2m, h₁ = 3,0m h₂ = 3,0m

Do obliczeń wykorzystano program RM - WIN.

• Obliczenie momentów:




Maksymalne momenty :


































• Obliczenie sił tnących:

Minimalne momenty :





































Maksymalne tnące:




























Minimalne tnące:































• Wymiarowanie:

• Z uwagi na moment:

Sprawdzenie teowości w przęśle:

Wysokość użytkowa w przęśle:




Wysokość użytkowa w osi podpory:




Wysokość użytkowa na krawędzi podpory:





(rozstaw ram)








(przekrój pozornie teowy)

Przyjęto przekrój zastępczy:


przęsło
podpora





• Z uwagi na siłę poprzeczną:

Podpora A z prawej strony przęsło :

Odcinek od krawędzi podpory do pierwszej siły skupionej:




Przyjęto, że do podpory zostaną doprowadzone dołem co najmniej 2∅25 o A_s1=9,82cm²













Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie na odcinku l_t = 1,325m.

Odcinek l_t podzielono na dwa odcinki ab= 0,7m i bc=0,625m.

Odcinek ab:

Na tym odcinku przyjęto strzemiona czterocięte ∅8







Strzemiona zaprojektowano na siłę:























Maksymalny rozstaw strzemion:


Przyjęto strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm rozstawione co 12cm

Odcinek bc:

Ze względu na identyczną długość odcinka oraz identyczną wartość siły tnącej przyjęto zbrojenie na ścinanie jak na odcinku ab.

Odcinek od pierwszej siły skupionej do drugiej siły skupionej:







Nie jest konieczne obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.

Minimalny stopień zbrojenia poprzecznego:
(z tabl. 6.2. skrypt Łapko)

Założono, że będą zastosowane strzemiona czterocięte ∅6mm prostopadłe do osi belki.










Przyjęto konstrukcyjnie strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm na odcinku 1,85m rozstawione co 30cm.

Podpora C z lewej strony- przęsło :

Odcinek od krawędzi podpory do pierwszej siły skupionej:




Przyjęto, że do podpory zostaną doprowadzone dołem co najmniej 2∅25 o A_s1=9,82cm²













Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie na odcinku l_t = 0,475m.

Na tym odcinku przyjęto strzemiona czterocięte ∅8







Strzemiona zaprojektowano na siłę:






















Maksymalny rozstaw strzemion:


Przyjęto strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm rozstawione co 11 cm

Odcinek od pierwszej siły skupionej do drugiej siły skupionej:







Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie na odcinku l_t = 1,85m.

Na tym odcinku przyjęto strzemiona czterocięte ∅8

Strzemiona zaprojektowano na siłę:






















Maksymalny rozstaw strzemion:


Przyjęto strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm rozstawione co 17cm.

Odcinek od drugiej siły skupionej do trzeciej siły skupionej:







Nie jest konieczne obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.

Minimalny stopień zbrojenia poprzecznego:


Założono, że będą zastosowane strzemiona czterocięte ∅6mm prostopadłe do osi belki.










Przyjęto konstrukcyjnie strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm na odcinku 1,85m rozstawione co 30cm.

Podpora C z prawej strony- wspornik :

Odcinek od krawędzi podpory do pierwszej siły skupionej:




Przyjęto, że do podpory zostaną doprowadzone dołem co najmniej 2∅25 o A_s1=9,82cm²













Konieczne jest obliczeniowe zbrojenie na ścinanie na odcinku l_t = 1,375m.

Na tym odcinku przyjęto strzemiona czterocięte ∅8







Strzemiona zaprojektowano na siłę:













Maksymalny rozstaw strzemion:











Przyjęto strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm rozstawione co 12 cm

Podpora D z prawej strony- wspornik :

Odcinek od krawędzi podpory do pierwszej siły skupionej:







Nie jest konieczne obliczeniowe zbrojenie na ścinanie.

Minimalny stopień zbrojenia poprzecznego:


Założono, że będą zastosowane strzemiona czterocięte ∅8mm prostopadłe do osi belki.










Przyjęto konstrukcyjnie strzemiona czterocięte o średnicy 8 mm rozstawione co 30cm.

Zbrojenie strefy przekazania siły skupionej na ramę:

Maksymalna reakcja z żebra:


Zredukowana wartość reakcji z żebra:


Przekrój strzemion:


Przyjęto 4 strzemiona czterocięte (po trzy z każdej strony) w odległości 20mm,70mm i 120mm od lica żebra:


Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego przy ścinaniu:

Dla maksymalnych wartości sił występujących w licu podpory po stronie przęsłowej:










Zbrojenie: 6∅25 o A_s1 = 29,45 cm²







• Moment jaki przenosi dana liczba wkładek:

W przęśle (4∅25):




Nad podporą C przęslo (6∅25):




Nad podporą C (4∅25):




Sprawdzenie szerokości rozwarcia rys ukośnych:

Siła tnąca od obciążeń charakterystycznych po przęsłowej stronie podpory:




Stopień zbrojenia strzemionami:


Naprężenia tnące:








Graniczna szerokość rozwarcia rys nie jest przekroczona.

• Sprawdzenie stanu granicznego ugięcia

W przęśle moment zginający od obciążeń charakterystycznych:














Warunek ugięcia jest spełniony.

• Wyznaczenie długości zakotwienia prętów

Podstawowa długość zakotwienia:


Wymagana długość zakotwienia:


Przesunięcie obwiedni momentów:




Zakotwienie zbrojenia górnego:

















Dla strzemion (∅=6mm) długość odcinka prostego za zgięciem końców pętli wynosi 50mm.

3.3.2. Słup poz. S - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa,fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 30 mm

• Przekrój poprzeczny słupa.

Przyjęto wymiary słupa: b×h = 0,30×0,40 m.

• Zestawienie obciążeń




Siła osiowa w słupie:





• Wymiarowanie słupa







Mimośród statyczny:


Mimośród przypadkowy:




Mimośród początkowy:


Sprawdzenie wpływu smukłości:
>7

Ponieważ
przekrój zbrojenia należy obliczać z uwzględnieniem wpływu smukłośći




Zalożono ρ=1,0% a₁ =a₂ = 0,04m d = h- a₁ = 0,4-0,04 = 0,36m





















dla stali 34GS




Przyjeto





Przyjeto 3#16 o A_s2 = 6,03 cm²







Przyjeto 3#22 o A_s1 = 11,4 cm²

• Przegubowe połączenie słupa ze stopą

Wytrzymałość betonu na docisk założono ze stopa będzie zbrojona na docisk
















Przyjęto zbrojenie w postaci siatek o oczkach 10 x 10 cm, pręty o śr. 6 m, siatki w rozstawach pionowych cu = 8 cm, liczba pretow w siatce 4-6




Dla zbrojenia w postaci siatek k = 1,5




Nośność strefy docisku jest wystarczająca.

Zbrojenie łączące stopę fundamentową ze słupem:







Zbrojenie łączącze względu na docisk







Przyjęto: 6∅22 o A_s = 22,81cm²

2. Stopa poz. F - 2

• Dane wyjściowe

• Cechy materiałowe:

Beton B37 o fcd = 20 MPa, fctd = 1,33 MPa

Stal 34GS o fyd = 350 MPa,

Klasa środowiska: XC4

Otulina: 50 mm,

Warunki gruntowe: piasek gliniasty
(B)

• Przyjęcie wymiarów stopy:


Przyjęto wymiary stopy: B×L = 2,0×2,0m, a2×a1 = 0,50×0,60m,,h = 0,80mw = 0,30mDmin = 1,0 mg = 0,20m.

• Parametry geotechniczne gruntu wyznaczone metodą B:




• Zestawienie obciążeń:

• Ciężar stopy żelbetowej:




• Ciężar gruntu nad fundamentem (ciężar objętościowy gruntu nasypowego przyjęto γ⁽ⁿ⁾ = 18 kN/m³):




• Ciężar posadzki:




• Obciążenie naziomu (q₁ = 6 kN/m2):







• Reakcja przekazywana przez słup z uwzględnieniem ciężaru własnego:


Siła osiowa w słupie:


Ciężar własny słupa:


Tynk cem - wap.:





Nr = N + Gr = 757,7 +134,72 = 892,42 kN

• Wymiarowanie stopy fundamentowej

Oddziaływanie podłoża:




Obliczenie zbrojenia na zginanie przeprowadzono metodą wydzielonych wsporników trapezowych:

Moment zginający wspornik:




Zbrojenie równoległe do krawędzi L:




Przyjęto: 7჆12 o A_s = 6,79cm².




Zbrojenie równoległe do krawędzi L:




Przyjęto: 7჆12 o A_s = 6,79cm².

• Sprawdzenie stopy na przebicie:







Przebicie stopy nie nastąpi.

5







---