FISZER, Odwadnianie metodą studzienną, WST˙P

WSTĘP

1 Określenie średniej miąższości węgla .

2 Lokalizacja odkrywki .

3 Określenie postępu robót eksploatacyjnych .

4 Wykonanie mapy położenia zwierciadła wody .

5 Obliczanie dopływów dynamicznych do odkrywki .

6 Obliczanie dopływów statycznych z leja depresji odkrywki .

7 Obliczanie liczby studni odwadniających w danym roku eksploatacji .

8 Obliczanie dopływu wód ze spływu po opadach .

9 Obliczanie liczby pomp w pompowni spągowej .

10 Obliczanie wymiarów zbiorników przy pompowni .

11 Lokalizacja pompowni .

12 Obliczanie średnicy rurociągów ssawnych .

13 Obliczanie średnicy rurociągów tłocznych .

Wybraną metodą odwadniania kopalni jest metoda stydzienna .

1 OKREŚLENIE ŚREDNIEJ MIĄŻSZOŚCI WĘGLA

Z mapy odczytano położenie nad poziomem morza wszystkich otworów badawczych , a ich wartość w pisana do tabeli .

Otwory , w których stwierdzono węgiel nadaje się do włączenia w okręg odkrywki wówczas , gdy stosunek nadkładu - N - do węgla - W - jest mniejszy niż 8 : 1 . Zasoby bilansowe ( czyli takie , w których N/W * 8 ) stwierdzono w 26 otworach .

Nr otworu	mcb miąższość węgla [m.]	głębokość stopu węgla [m.]	N/W	Nr otworu	mcb miąższość węgla [m.]	głębokość stopu węgla [m.]	N/W
11	10	42	4,2	37	6	46	7,7
12	12	42	3,5	38	6	44	7,3
14	7	41	5,9	39	9	40	4,4
15	9	40	4,4	40	8	48	6
16	8	43	5,4	42	7	48	6,8
17	8	46	5,7	43	8	46	5,7
18	6	48	8	44	7	44	6,3
22	6	42	7	45	10	41	4,1
23	10	42	4,2	47	6	42	7
27	9	40	4,4	50	6	44	7,3
32	10	41	4,1	52	6	44	7,3
33	30	17	0,57	53	9	40	4,4
34	6	42	7	54	8	48	6

Średnia miąższość węgla z zasobów bilansowych mcb wynosi :

* mcb 234

mcb = = = 9 m

n 26

2 LOKALIZACJA ODKRYWKI

Aby wybrać miejsce na lokalizacje odkrywki należy sporządzić mapy położenia stropu i spągu węgla z otworów bilansowych .

Należy pamiętać o pozostawieniu filarów ochronnych .

W naszej odkrywce pozostawiono 2 filary :

a ) od strony północnej - filar zabezpieczający drogę ,

b ) od strony zachodniej - filar zabezpieczający przed dopływem wód z rzeki ,

Maksymalna głębokość spągu węgla wynosi 56 m , dlatego przyjęto 5 pięter roboczych : 4 nadkładu

( wysokości 11,5 m. ) i 1 ( wysokości 10 m )

Szerokość pięter przyjęto dla skarp bocznych i skarpy czołowej 20 m , a dla skarpy eksploatacyjnej - 50 m.

3 OKREŚLENIE POSTĘPU ROBÓT EKSPLOATACYJNYCH Sr

wydobycie roczne kopaliny Wr = 1000000 T/ rok

ciężar właściwy kopaliny * = 1,4 T/m3

miąższość węgla mbc = 9 m.

Li - szerokość frontu eksploatacji odczytano z rysunku dla poszczególnych lat eksploatacji .

Sr =

* * mcb *Li

Obliczenie dla 1 roku eksploatacji :

L1 = 900 m

100000

Sr = = 88 m

1,4 * 9 * 900

Rok eksploatacji	Li [ m ]	Sr [ m ]	Rok eksploatacji	Li [ m ]	Sr [ m ]
1	900	88	7	890	89
2	880	91	8	1370	58
3	870	91	9	1360	58
4	870	91	10	1350	59
5	870	91	11	1340	59
6	870	91	12	1330	60

4 WYKONANIE MAPY POŁOŻENIA ZWIRCIADŁA WODY

W planowanej odkrywce występują 2 warstwy wodonośne . Pierwsza o zwierciadle swobodnym ( nad pokładem węgla ) , druga o zwierciadle napiętym ( pod pokładem węgla ) .

Mapa położenia zwierciadła wody jest niezbędne do wyznaczenia ilości wody znajdującej się w warstwach wodonośnych .

Mapa ta zostanie wykonana metodą geometryczną z uwzględnieniem biegów rzek .

Przyjmujemy , że położenie zwierciadła wody napiętego i zwierciadła swobodnego są takie same w 2 warstwach .

5 OBLICZENIE DOPŁYWÓW DYNAMICZNYCH DO ODKRYWKI

5,1 Obliczanie średniego położenia zwierciadła swobodnego wody - Hw

* Hwi

Hw =

Hwi - położenie zwierciadła wody w danym otworze

n - liczba otworów badawczych

Hi - miąższość warstwy wodonośnej w danym otworze

Zw - głębokość położenia zwierciadła wody

Hwi = Hi - Zw

1055,64

Hw = = 18,52 [ m ]

5,2 Obliczanie miąższości warstwy wodonośnej o zwierciadle napiętym - m*

* mi*

m* =

469,11

m* = = 8,23 [ m. ]

mi* - miąższość warstwy wodonośnej o zwierciadle napiętym w danym otworze .

5,3 Wyznaczenie powierzchni odkrywki w kolejnych latach - Fi .

Powierzchnie odkrywki w kolejnych latach wyznaczono dzieląc powierzchnie odkrywki w danym roku na trzy trójkąty i sumując ich powierzchnie .

Rok ekspl .	F [ m2 ]	Rok ekspl .	F [ m2 ]	Rok ekspl .	F [ m2 ]	Rok ekspl .	F [ m2 ]
1	495900	4	764200	7	1039910	10	1287901
2	560100	5	880300	8	1122590	11	1370951
3	677500	6	961160	9	1205281	12	1454951

5,4 Obliczanie zasięgu depresji projektowanej kopalni i dopływów dynamicznych .

Założenia : depresja zwierciadła swobodnego wody - s - jest równa miąższości tej warstwy , gdyż całą ją spompowujemy

depresja zwierciadła napiętego - s* = 2,5 m.

Współczynnik filtracji : dla zwierciadła swobodnego - k = 14 [ m /dobę ] , dla zwierciadła napiętego

k* = 4 [ m / dobę ] .

1000 * Ws

ω =

365 * 86400

1000 * 0,3 * 600

ω = = 6,32 [ dm/s*km2] = 0,0005645 [ m/dodę]

365 * 86400

Ws = 30% P

- opady w roku = 600 mm

Zasięg leja depresji obliczamy ze wzoru :

a ) dla warstwy o zwierciadle swobodnym

k * ( 2 * H - s ) * s

R =

4 * ω

b ) dla warstwy o zwierciadle napiętym

(m*) * (k*)

R = 1,5 * * t

u* = 0,002 współczynnik odsączalności sprężystej

t - czas odwadniania

Promień zastępczy wyrobiska - r - dla wielkiej studni

r =

Całkowity zasięg depresji Rc

Rc = R + r

Dynamiczny dopływ wody do wielkiej studni obliczamy :

a ) przy zwierciadle swobodnym

1,366 * k * s * (2 * H - s )

Q =

lg * Rc - lg * r

b ) przy zwierciadle napiętym

2,73 * (k*) * (m*) * (s*)

Qd* =

lg * (Rc*) - lg * (r*)

Przykład obliczeń dla 1 roku eksploatacji

ad a)

495900

r1 = = 397,3 [m]

3,14

12 * ( 2 * 18,52 - 18,52 ) * 18,52

R = = 1372,14 [m]

4 * 0,00054645

Rc = 1372,14 + 397,3 = 1769,4 [m]

1,366 * 12 * 18,52 * ( 2 * 18,52 - 18,52 )

Qd1 = = 8665,66 [m3/dobę]

log * 1769,4 - log * 397,3

ad b)

8,23 * 4 * 365

R*1 = 1,5 * = 3676,5 [m]

0,002

Rc*1 = 3676,5 * 397,3 = 4073,8 [m]

2,73 * 4 * 8,23 * 2,5

Qd*1 = = 622,3 [m3/ dobę]

lg * 4073,8 - lg * 397,3

Rok eksploa	r [m]	R [m]	Rc [m]	Qd [m3/d]	t [dni]	R* [m]	Rc* [m]	Qd* [m3/d]
1	397,3	1372,14	1769,4	8665,7	365	3676,5	4073,8	622,3
2	422,2	1372,14	1794,4	8946,4	730	5199,3	5621,5	559,5
3	464,4	1372,14	1836,5	9414,5	1095	6367,8	6832,2	538,7
4	493,2	1372,14	1865,3	9730,4	1460	7352,9	7846,1	23,5
5	529,3	1372,14	1901,5	10122,5	1825	8220,8	8750,2	516,3
6	553,1	1372,14	1925,3	10378,2	2190	9005,5	9558,6	508,3
7	575,3	1372,14	1947,5	10615,7	2555	9727,0	10302,4	502,0
8	597,8	1372,14	1969,9	10854,2	2920	10398,6	10996,4	497,4
9	619,4	1372,14	1991,5	11083,1	3285	11029,4	11648,8	493,6
10	640,3	1372,14	2012,4	11303,0	3650	11626,0	12266,3	490,5
11	660,6	1372,14	2032,7	11516,1	4015	12193,5	12854,1	488,0
12	680,5	1372,14	2052,7	11724,5	4380	12735,7	13416,2	485,8

6 OBLICZANIE DOPŁYWÓW STOTYCZNYCH Z LEJA DEPRESJI ODKRYWKI

W obliczeniu dopływów uwzględnić należy ilość wody wypompowanej z leja depresji.

Objętość leja depresji V określamy ze wzoru :

Rc + r

V = 0,8 * π * s * Rc * ( + r )

Mnożąc tą objętość przez u otrzymujemy objętość wody jaka ma być wypompowana w czasie odwadniania :

Dopływ statyczny - Qst - obliczamy :

Vwody V * u

Qst = =

t t

Przykład obliczeń dla 1 roku eksploatacji :

a ) zwierciadło swobodne

1769,4 + 397,3

V1 = 0,8 * 3,14 * 18,52 * 1769,4 * ( + 397,3 ) * 0,12

V1 = 463981,7 [m3]

463981,7 * 0,12

Qst = = 1271,2 [m3/ dobę]

365

Rok ekspl.	Vwody [m3]	Qst [m3/d]	V*wody [m3]	Q*st [m3/d]
1	463981,7	1271,2	217168,8	595,0
2	489262,5	1340,4	382381,8	1047,6
3	564064,0	1460,8	550157,7	1507,3
4	603779,3	1548,4	711727,9	1949,9
5	630505,2	1654,2	877226,7	2403,4
6	630505,2	1727,4	1036241,7	2839,0
7	655900,7	1797,0	1194340,8	3272,2
8	681968,5	1868,4	1352783,4	3706,3
9	707495,0	1938,3	1510973,3	4139,7
10	732510,8	2006,9	1668957,9	4572,5
11	757211,2	2074,6	1826879,1	5005,1
12	781780,3	2141,9	1984875,9	5439,0

7 OBLICZANIE LICZBY STUDNI ODWADNIAJĄCYCH W DANYM ROKU EKSPLOATACJI

Aby obliczyć liczbę studni trzeba najpierw obliczyć całkowity dopływ podziemny do odkrywki Qc

Qc = Qd + Qd* + Qst + Qspł

oraz dopuszczalną ilość wody jaką może wypompować studnia - Qdop

Qdop = 2 * π rs * ls * Vdop

rs - promień studni rs = 0,15 m.

ls - długość studni przez którą woda wpływa do niej ls = 14 m.

Vdop = 65 * 3 k

Vdop = 65 * 3 12 = 28,39 [ m/ d ]

Qdop = 2 * 3,14 * 14 * 28,39 = 294,61 [m3/d ]

Liczbę studni - n - określamy ze wzoru :

n = η *

Qdop

η - współczynnik bezpieczeństwa

η = 1,5

Obliczenia dla 1 roku eksploatacji

Qc1 = 8665,7 + 622,3 + 1271,2 + 595 = 11154,1 [ m3/d ]

11154,1

n1 = 1,5 * = 62

274,61

Rok eksploatacji	Vdop [m/d]	Qdop [m3/d]	Qc [m3/d]	n [szt]
1	28,39	294,61	11154,1	62
2	28,39	294,61	11894,0	71
3	28,39	294,61	12921,2	80
4	28,39	294,61	13749,2	89
5	28,39	294,61	14696,3	98
6	28,39	294,61	15452,9	107
7	28,39	294,61	16186,9	116
8	28,39	294,61	16926,3	125
9	28,39	294,61	17654,7	134
10	28,39	294,61	18372,8	143
11	28,39	294,61	19083,8	152
12	28,39	294,61	19790,2	161

7 OBLICZANIE DOPŁYWU WÓD ZE SPŁYWU PO OPADACH Qspł

Pierwszym etapem jest zaprojektowanie trasy rowów opadowych , odcinających możliwość wlewania się do odkrywki wód spływowych do ziemi spoza odkrywki .

Następną czynnością jest wyznaczenie powierzchni , z której wody opadowe spływać będą do odkrywki . Kolejnym zadaniem jest określenie max. Opadów dobowych o zadanym prawdopodobieństwie występowania i określenie współczynnika spływów w odniesieniu do charakterystyki powierzchni i ich wielkości .

Współczynnik spływu - ψ - określono wg H . Czarnieckiej dla obszaru o typie rzeźby wyżynnej .

ψ = 0,35

Maksymalny dobowy dopływ do odkrywki obliczamy w odniesieniu do opadów maksymalnych dobowych o p.= 10% ( raz na 10 lat )

Qspł = Vs = Pdop=10% * ψ * A

Pdop=10%= 70mm - max opad dobowy o prawdopodobieństwie wystąpienia 1/10 lat [m]

t = 1 doba - czas spływu wody

A - powierzchnia zlewni odkrywki [m3]

Vs - objętość spływu wody [m3]

Przykładowe obliczenia dla 1 roku eksploatacji

0,07 * 0,35 * 495900

Qspł1 = = 12149,6 [m3/d]

Rok eksploat.	Qspł [m3/d]	Rok eksploat.	Qspł [m3/d]	Rok eksploat.	Qspł [m3/d]	Rok eksploat.	Qspł [m3/d]
1	12149,6	4	18722,9	7	25477,8	10	31553,6
2	13722,5	5	21567,4	8	27503,5	11	33588,3
3	16598,8	6	23548,4	9	29529,4	12	35646,3

9 OBLICZANIE LICZBY POMP W POMPOWNI SPĄGOWEJ

Do pompowni dopływają wody z opadów - Qspł - , oraz przyjmujemy , że dopływa 20 % całkowitego dopływu podziemnego - Qc .

Ilość pomp w pompowni musi zabezpieczyć 50 % rezerwę - dlatego stosuje się współczynnik bezpieczeństwa η = 1,5

Liczba pomp - np w pompowni wynosi :

Qcpow

np = 1,5 *

Qcpow = Qspł + 0,2 * Qc

q - wydajność jednej pompy

q = 2 [m3/min] ( dla wszystkich pomp )

Obliczenie dla 1 roku eksploatacji :

Qcpow1 =12149,6 + 0,2 * 11154,1 = 14380,4 [ m3/d ]

14380,4

np = 1,5 * = 7 szt

2 * 60 * 24

Rok ekspl.	Qcpow [m3/d]	np [szt]	Rok ekspl.	Qcpow [m3/d]	np [szt]	Rok ekspl.	Qcpow [m3/d]	np [szt]
1	14380,4	7	5	24506,6	13	9	33060,3	17
2	16101,2	8	6	26639,0	14	10	35228,1	18
3	19183,0	10	7	28715,2	15	11	37405,1	19
4	21472,7	11	8	30888,7	16	12	39604,3	21

10 OBLICZANIE WYMIARÓW ZBIORNIKAÓW PRZY POMPOWNI - Vz , b , l , s

Zbiorniki przy pompach muszą mieć taką objętość , aby pomieścić jednodniowy dopływ wody do kopalni .

Qcpow

Vz =

t - 1 doba

Dla 1 roku eksploatacji :

14380,4

Vz1 = = 14380,4 [m3]

Objętość zbiorników przy pompowni jest co do wartości dopływowi całkowitemu powierzchniowemu a jednostka zmienia się na m3 .

11 LOKALIZACJA POMPOWNI

Pompownia musi być zależna od :

rozwoju frontu eksploatacyjnego i zwałowania wynikających z technologii górniczej
możliwość grawitacyjnego doprowadzenia wód z całego wyrobiska do zbiornika przy pompowni ( miejsce lokalizacji w punkcie gdzie węgiel jest najgłębiej )
możliwość usytuowania zbiornika wyrównawczego i wymaganej wielkości hali pomp , rurociągów tłocznych ,stacji zasilających itp. .
wymaganej stateczności zboczy oraz odpowiedniej wytrzymałości podłoża
zapewnienie dojazdu do pompowni bez względu na warunki pogodowe
zapewnienie możliwości czyszczenia zbiorników wyrównawczo - osadowych

12 ŚREDNICA RUROCIĄGÓW SSAWNYCH

Każda pompa pracuje bez napływu posiada własny rurociąg ssawny .

Zalecana prędkość przepływu wody w rurociągu ssawnym - v - nie powinna być większa od 1,8 m/s .

r =

π * v v = 1,5m/s

2 * 0,006

r = = 0,084 m

3,14 * 1,5

13 ŚREDNICA RUROCIĄGÓWTŁOCZNYCH

Przyjmuję , że średnice rurociągów tłocznych będą wynosiły 300 mm , wówczas prędkość zalecana przepływu wody musi mniejsza niż 3 m/s

Przyjmujemy v = 2,8 m/s

Liczbę rurociągów tłocznych obliczamy dla danego roku

Qcpow

nr =

v * π * r2

Dla 1 roku eksploatacji :

14380,4 * 0,24 * 0,6 * 0,6

nr = = 1 [szt]

2,8 * 3,14 * 0,15 2

Rok eksploat.	nr [szt]	Rok eksploat.	nr [szt]	Rok eksploat.	nr [szt]	Rok eksploat.	nr [szt]
1	1	4	2	7	2	10	3
2	1	5	2	8	2	11	3
3	2	6	2	9	2	12	3

Profile geologiczne otworów

Objaśnienie symboli :

Ż - żwir , P. - piasek , Ps - piasek średnio ziarnisty , Pd - piasek drobnoziarnisty ,

Pπ - piasek pylasty , G - glina zwałowa , Gp - glina piaszczysta , I - ił , Ip - ił piaszczysty

Cb - węgiel brunatny , Łi - łupek ilasty , Pc - piaskowiec .

Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody	Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody
1	158	5,5 12,6 32,0 37,0 42,0 47,0 59,0 62,0	P. G I Pd I Cb Pd Łi	2,0	156	7	159,0	5,6 12,8 16 22 43 47 57 63	Ps Ż P. G I Ip Pd Łi	2,5	156,5
2	158,75	4,5 15 30 35 45 48 57 60	P. G I Pd I Cb Pd ŁI	2,1	156,65	8	163,0	5,4 12,8 15 38 56 65	Ps Ż G I Pd Łi	3,0	160,0
3	163,0	7,0 15 40 45 60 65	P. G I Ps Pd Łi	3,0	160	9	160,0	7,8 17 47 53 62	Ps Ż I Pd Łi	2,5	157,5
4	163,0	12 19 43 46 63 65	P. G I Ps Pd Łi	3,2	159,8	10	157,0	8,3 13,6 17 20 48 56 60	P. Ż Ps G I P. Łi	1,0	156,1
5	162,5	9,5 18 46 48 56 60	P. G I Cb Pd Łi	3,0	159,5	11	157,5	5 13 15 24 42 52 59 65	P. Ż Ps G I Cb P. Łi	1,4	156,1
6	157,5	4,5 10 15 23 48 52 61 63	P. Ż Ps G I Cb Pd Łi	2,5	155,0	12		4,5 11 16 25 42 54 64 67	P. Ż Ps G I Cb Pd Łi	1,7	156,3
Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody	Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody
13	156,25	7,5 12 33 37 43 48 59 62	P. Ż I Pd I Cb Pd Łi	0,8	155,45	20	158,75	4,5 13 15 38 56 65	Ps Ż G I Pd Łi	1,5	157,2
14	157,0	4,8 15 32 35 41 48 57 60	P. Ps+Ż I Pd I Cb Pd Łi	0,8	156,2	21	155,5	7 17 47 53 62	Ps G I Pd Łi	2,0	153,5
15	157,0	12 15 40 49 60 65	Ps G I Cb Pd Łi	0,8	156,2	22	156,5	8,3 13,6 17 42 48 56 60	P. Ż G I Cb P. Łi	2,20	154,3
16	157,0	12 20 43 51 63 65	Ps+Ż G I Cb Pd Łi	1,0	156,5	23	157,25	5 13 15 24 42 52 59 65	P. Ż Ps G I Cb P. Łi	2,5	154,7
17	166,25	5,5 18 46 54 58 60	P. Ps+Ż I Cb Pd Łi	1,4	154,6	24	156,5	5 11 16 25 49 54 64 67	P. Ż Ps G I Cb Pd Łi	2,50	154
18	157,0	4,5 10 15 23 48 54 61 63	P. Ż Ps G I Cb Pd Łi	1,6	155,4	25	157,0	7,8 12 33 37 46 48 59 62	P. Ż I Pd I Cb Pd Łi	2,6	154,4
19	157,50	5,9 12 16 22 43 47 57 63	Ps Ż P. G I Cb Pd Łi	2,5	155	26	159,0	4 15 33 35 47 48 57 60	P. Ps+Ż I Pd I Cb Pd Łi	3,0	156
Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. Wody	Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody
27	158,0	12 15 40 49 60 65	Ps G I Cb Pd Łi	1,7	156,3	35	154,0	5 13 15 24 48 52 59 65	P. Ż Ps G I Cb P. Łi	1,3	152,7
28	157,25	12 20 48 50 63 65	Ps+Ż G I Cb Pd Łi	1,7	155,6	36	153,75	8,5 11 16 25 50 54 64	P. Ż Ps G I Cb Pπ	2,0	151,7
29	156,5	12 20 49 52 58 60	P. G I Cb Pd ŁI	0,0	156,5	37	153,0	12 19 33 37 46 52 59	Ps G I Pd I Cb Pd	1,3	151,7
30	156,0	4,5 10 15 23 48 52 61 63	P. Ż Ps G I Cb Pd Łi	1,1	154,9	38	154,0	13 15 33 35 44 50 57 60	Ps G I Pπ I Cb Pπ Łi	1,8	152,2
31	154	6,9 10 16 22 46 47 57 63	Ps Ż P. G I Cb Pd Łi	1,2	152,8	39	155,0	12 15 40 49 60 65	Ps G I Cb Pd Łi	2,0	153
32	155,0	14 18 41 51 56 65	Ps G I Cb Pd Łi	1,2	153,8	40	156,25	12 20 48 56 63 65	Ps+Ż G I Cb Pπ Łi	2,0	154,2
33	153,75	12 37 47 53 62	Ps I Cb Pd Łi	1,1	152,65	41	152,0	11 20 49 52 58	Ps G I Cb Pd	1,3	150,7
34	153,4	8 13 17 42 48 56 60	P. Ż G I Cb P. Łi	1,3	152,7	42	154,0	6,5 10 15 23 48 55 61 63	P. Ż Ps G I Cb Pπ Łi	1,8	152,2
Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. Wody	Nr otwor	Rzędn terenu	Głęb spągu warstw	Rodzaj warstwy	Głęb . zw. wody	Rzedn zwier. wody
43	153,75	13 24 46 54 62 66	Ps G I Cb Pπ Łi	1,9	151,8	51	155,0	12 19 33 37 46 50 59	Ps G I Pd I Cb Pπ	1,7	152,3
44	155,0	6 10 16 22 44 51 57 63	Ps Ż P. G I Cb Pd Łi	2,2	152,8	52	154	14 15 33 35 44 50 59 62	Ps G I Pπ I Cb Pπ Pc	1,8	152,2
45	153,0	14 19 41 51 56 65	Ps G I Cb P.π Łi	2,5	150,5	53	154	9 15 40 49 62 65	Ps G I Cb Pπ Pc	1,8	152,2
46	152,5	17 43 47 53 62	Ps I Cb Pd Pc	1,5	151	54	153,75	12 20 48 56 63 65	Ps+Ż G I Cb Pπ Łi	2,0	151,7
47	153,0	9 13 17 42 48 56 60	P. Ż G I Cb P. Pc	2,0	152	55	154,0	11 20 49 51 58 62	Ps G I Cb Pd Pc	2,0	152
48	154,0	6,5 13 15 24 48 52 59 65	P. Ż Ps G I Cb Pπ Łi	2,2	151,8	56	155,0	6,5 10 15 23 48 55 61 63	P. Ż Ps G I Pd Pπ Pc	2,1	152,9
49	153,75	8,5 11 46 25 50 54 64	P. Ż Ps G I Cb Pπ			57	154,5	14 24 49 52 62 66	Ps G I Cb Pπ Pc	1,8	152,7
50	153,0	11 14 27 44 50 57 63	Ps Ż G I Cb Pπ Pc	2,8	150,2	58	151,25	7 10 16 22 44 51 57 63	Ps Ż P. G I Pπ Pd Pc

Wyszukiwarka