Poz. 1. Stropy
Poz. 1.1. Stropodach:
Poz. 1.1.1. Dane ogólne
Na podstawie wytycznych projektu budynku 3-kondygnacyjnego przyjęto :
strop niewentylowany
strop Fert-40 :
rozpiętość : 6 m
wysokość : 0.23 m
rozstaw żeber : 0.40 m
strop ocieplany keramzytem
Poz. 1.1.2. Przekrój poprzeczny stropodachu :
Patrz Rys. 8 - szczegóły - gzyms.
Poz. 1.1.3. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe
Poz. 1.1.3.1. Zebranie obciążeń przypadających na metr bieżący stropu
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Śnieg 0.7·0.8·0.40 |
0.224 |
1.4 |
0.313 |
3 x papa na lepiku 0.15·0.40 |
0.06 |
1.3 |
0.078 |
Gładź cementowa 21·0.03·0.40 |
0.252 |
1.3 |
0.3276 |
Keramzyt o śred. grubości = 0.33 m 8·0.33·0.4 |
1.056 |
1.3 |
1.373 |
Styropian 0.45·0.12·0.4 |
0.0216 |
1.2 |
0.0259 |
Paroizolacja |
— |
— |
— |
Konstrukcja stropu Fert-40 3.2·0.4 |
1.28 |
1.1 |
1.40 |
Tynk cementowo-wapienny 19·0.015·0.4 |
0.114 |
1.3 |
1.148 |
Wartość q |
|
|
3.674 |
Poz. 1.1.3.2. Obliczenie wartości momentu zginającego
Mtab = 21.454 kNm
M = 16.1 kNm
Warunek max. momentu zginającego jest spełniony.
Poz. 1.2. Strop międzypiętrowy
Poz. 1.2.1. Strop pod obciążeniem równomiernym
Poz. 1.2.1.1. Dane ogólne
Patrz poz. 1.1.1.
Poz. 1.2.1.2 Zebranie obciążeń przypadających na metr bieżący stropu
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Parkiet (drewno K27) 0.55·0.022·0.40 |
0.048 |
1.2 |
0.058 |
Gładź cementowa 21·0.035·0.40 |
0.294 |
1.3 |
0.38 |
Styropian 0.45·0.03·0.4 |
0.0054 |
1.2 |
0.0064 |
Paroizolacja |
— |
— |
— |
Konstrukcja stropu Fert-40 3.2·0.4 |
1.28 |
1.1 |
1.40 |
Tynk cementowo-wapienny 19·0.015·0.4 |
0.144 |
1.3 |
0.148 |
Wartość q : |
-- |
-- |
2.003 |
Obciążenie zmienne 1.5·0.4 |
0.6 |
1.4 |
0.84 |
Wartość P : |
-- |
-- |
0.84 |
Wartość q + P : |
|
|
2.843 |
Poz. 1.2.1.3. Obliczenie wartości momentu zginającego
Mtab = 21.454 kNm
M = 12.10 kNm
Warunek max. momentu zginającego jest spełniony.
Poz. 1.2.2. Strop obciążony ścianką działową
Poz. 1.2.2.1. Dane ogólne
Patrz poz. 1.1.1. Ścianki działowe z cegły pełnej - 12 cm.
Poz. 1.2.2.2. Zebranie obciążeń przypadających na metr bieżący stropu
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Parkiet (drewno K27) 0.55·0.022·0.37 |
0.044 |
1.2 |
0.053 |
Gładź cementowa 21·0.035·0.37 |
0.27 |
1.3 |
0.35 |
Styropian 0.45·0.03·0.37 |
0.0049 |
1.2 |
0.0059 |
Paroizolacja |
— |
— |
— |
Konstrukcja stropu Fert-40 3.2·0.40+0.12·0.23·24 |
2.56 |
1.1 |
2.81 |
Tynk cementowo-wapienny 19·0.015·0.37 |
0.10 |
1.3 |
0.13 |
Wartość q : |
-- |
-- |
3.36 |
Obciążenie zmienne 1.5·0.37 |
0.55 |
1.4 |
0.77 |
Wartość P : |
-- |
-- |
0.77 |
Wartość q + P : |
|
|
4.14 |
Poz. 1.2.2.3. Obciążenie ścianką działową równoległą do żebra
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Ścianka z cegły pełnej 18·0.12·2.77 |
5.98 |
1.1 |
6.58 |
Tynk cementowo-wapienny 2·19·0.015·2.77 |
1.57 |
1.3 |
2.05 |
Wartość q : |
|
|
8.63 |
Poz. 1.2.2.4. Obciążenie ścianką działową prostopadłą do żebra
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Ścianka z cegły pełnej 18·0.12·2.77·0.26 |
1.55 |
1.1 |
1.06 |
Tynk cementowo-wapienny 2·19·0.015·2.77·0.26 |
0.41 |
1.3 |
1.71 |
Wartość q : |
|
|
2.77 |
Poz. 1.2.2.5. Schemat statyczny
Poz. 1.2.2.6. Obliczenia wytrzymałościowe
Maksymalny moment przy powyższym schemacie M = 58.17 kNm, który w odniesieniu do wartości dopuszczalnej Mtab = 40.883 kNm jest wartością za małą.
Wnioski : Strop nie spełnia wymagań wytrzymałościowych. Strop należy przeprojektować. Proponowane zmiany to zmniejszenie grubości ścianek działowych do 6.5 cm.
Poz. 1.2.3. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych
Ciężar m2 ścianki działowej wraz z wyprawką :
Rodzaj obciążenia |
Wartość |
Ścianka z cegły pełnej 18·0.12·1·1 |
2.16 |
Tynk cementowo-wapienny 2·19·0.015·1·1 |
0.57 |
Wartość q : |
2.73 |
Wnioski : nie można przyjąć obciążenia zastępczego od ścianek działowych.
Poz. 1.3. Strop altrenatywny - drewniany
Poz. 1.3.1. Dane ogólne
Strop wykonany z drewna klasy K-27. Belki stropowe o wymiarach 20-26. Długość obliczeniowa belek stropowych równa się lo= 6.02m. Rozstaw belek 0.8 m.
Ścianki działowe z cegły pełnej - 12cm.
Poz. 1.3.2. Przekrój poprzeczny stropu
Poz. 1.3.2.1. Zebranie obciążeń na 1mb belki stropowej
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Parkiet (drewno K27) 5.5·0.022·0.80 |
0.096 |
1.2 |
0.11 |
Gładź cementowa 21·0.035·0.80 |
0.588 |
1.3 |
0.76 |
Polepa 12·0.1·(0.80-0.2) |
0.72 |
1.3 |
0.93 |
Wsuwka - ślepy pułap 5.5·0.019·(0.8-0.2) |
0.0627 |
1.2 |
0.075 |
Łaty drewniane 2·5.5·0.05·0·04 |
0.022 |
1.2 |
0.026 |
Belka stropowa 5.5·0.2·0.26 |
0.286 |
1.1 |
0.31 |
Deska boazeryjna 5.5·0.01·0.80 |
0.044 |
1.1 |
0.04 |
Wartość g : |
-- |
-- |
2.28 |
Obciążenie zmienne 1.5·0.8 |
1.2 |
1.4 |
1.68 |
Wartość P : |
-- |
-- |
1.68 |
Wartość g + P : |
|
|
3.96 |
Poz. 1.3.2.2. Sprawdzenie dopuszczalnych naprężeń w belce stropowej
, gdzie :
,
Ix = 0,000292933333m4
Rdm= 13 000kPa
q = P + g = 3.96 kN/m
lo = 6,02m
M = 17.97 kNm
h = 0,26m
ρ = 7963.50 kPa < Rdm= 13 000kPa
Warunek został spełniony.
Poz. 1.3.2.3. Sprawdzenie strzałki ugięcia belki.
E = 9 000 000kPa
qk = Pk + gk = 3.01 kN/m
f = 0,01958 < 0,02408
Warunek został spełniony.
Poz. 1.3.2.4. Obciążenie deski podłogowej
Zebranie obciążeń
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Deska podłogowa (drewno K27) 5.5·0.032·0.50 |
0.088 |
1.1 |
0.096 |
Obciążenie zmienne 1.5·0.5 |
0.75 |
1.4 |
1.05 |
Wartość g : |
|
|
1.146 |
Poz. 1.3.2.5. Sprawdzenie dopuszczalnego ugięcia deski podłogowej
E = 9 000 000kPa
qk = Pk + gk = 3.01 kN/m
f = 0,01958 < 0,02408 m
Warunek został spełniony.
Poz. 1.3.3. Przekrój poprzeczny stropu obciążonego ścianką działową
rys
Poz. 1.3.3.1. Żebro poszerzone pod ścianką działową
Zebranie obciążeń na pasmo 1m [kN/mb]
Rodzaj obciążenia |
Wartość charakterystyczna |
γf |
Wartość obliczeniowa |
Ścianka z cegły pełnej 18·0.12·2.77 |
5.98 |
1.1 |
6.58 |
Tynk cementowo-wapienny 2·19·0.015·2.77 |
1.57 |
1.3 |
2.05 |
Papa |
-- |
-- |
-- |
Element walcowany - I220 0.311 |
0.55 |
1.4 |
0.77 |
Wartość g : |
|
|
8.976 |
Poz. 1.3.3.2. Sprawdzenie wartości naprężeń dopuszczalnych w kształtce stalowej
, gdzie :
,
lo = 1.05·ls = 6.0438 m
Wx = 0,000278 m3
Ra= 215 000 kPa
M = 40.98 kNm
ρ = 147427.13 kPa < Ra= 215 000 kPa
Poz. 1.3.2.3. Sprawdzenie ugięcia belki stalowej
E = 9 000 000kPa
qk = gk = 7.8731 kN/m
f = 0.0218047 < 0,024175 [m]
Warunek został spełniony.