SPIS TREŚCI:

I. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI DŹWIGARA PREFABRYKOWANEGO HALI MAGAZYNOWEJ W POZNANIU

1. Podstawa opracowania

2. Zakres opracowania

3. Opis obiektu

4. Opis konstrukcji dachu

5. Zastosowane materiały

II. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

1.0 Założenia i dane projektowe

1.1. Schemat statyczny

1.2. Dane

1.3. Parametry wytrzymałościowe

2.0 Zebranie obciążeń

2.1. Zebranie obciążeń na płytę

a) Obciążenia zmienne w całości krótkotrwałe

b) Obciążenie stałe od warstw dachu na płytę żelbetową

2.2 Zebranie obciążeń - sytuacje

Sytuacja początkowa

Sytuacja przejściowa

Sytuacja trwała

3.0 Przyjmuje przekrój belki dwuteowej

4.0 Projektowanie ze względu na trzy naprężenia graniczne - wymagany wskaźnik wytrzymałości, mimośród i siła sprężająca

5.0 Obliczeniowa liczba splotów i wstępne sprawdzenie naprężeń

6.0 Wstępne sprawdzenie SGN w sytuacji trwałej

7.0 Przekrój poprzeczny i rozmieszczenie splotów

8.0 Doraźne straty sprężenia

8.1 Charakterystyka przekroju

8.2 Początkowa siła sprężająca

8.3 Relaksacja stali przed zwolnieniem naciągu

8.4 Straty wywołane sprężystym skróceniem betonu

8.5 Siła po stratach doraźnych

9. Sprawdzenie wymagań w sytuacji początkowej

10.0. Straty opóźnione

10.1. Wpływ skurczu

10.2. Relaksacja stali po zwolnieniu naciągu

10.3. Miarodajny wymiar

10.4. Naprężenia na poziomie środka ciężkości cięgien

10.5. Wpływ pełzania

10.6. Łączne straty opóźnione i zestawienie sił sprężających

11.0. Sprawdzenie wymagań w sytuacji trwałej

11.1. SGN w przekrojach normalnych

11.2. SGU w przekrojach normalnych - zarysowanie

11.3. Ugięcie

11.4. Ścinanie

11.5. Naprężenia główne

11.6. Zakotwienie cięgien i strefa zakotwienia

III. RYSUNKI TECHNICZNE

K-1 Rzut poziomy - Hali magazynowej

K-2 Przekrój poprzeczny - Hali magazynowej

K-3 Rysunek dźwigara

K-4 Dźwigar - przekrój poprzeczny A-A

K-5 Dźwigar - przekrój poprzeczny B-B

K-6 Zestawienie stali zbrojeniowej

I. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI DŹWIGARA PREFABRYKOWANEGO HALI MAGAZYNOWEJ W POZNANIU

1. PODSTAWA OPRACOWANIA

1.1. Zlecenie Zakładu Mechaniki i Konstrukcji Budowlanych SGGW w celach dydaktycznych.

1.2. Wytyczne projektowe przekazane podczas zajęć.

1.3. Polskie Normy oraz przepisy prawne z zakresu budownictwa:

- PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości”,

- PN-82/B-02001 „Obciążenia budowli. Obciążenia stałe”,

- PN-82/B-02003 „Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne”,

- PN-80/B-02010 „Obciążenia śniegiem”,

- PN-77/B-02011 „Obciążenia wiatrem”,

- PN/B-03264:1999 „Konstrukcje żelbetowe. Obliczenia statyczne i wymiarowanie”.

1.4. Literatura

„Konstrukcje z betonu sprężonego” Andrzej Ajdukiewicz, Jakub Mames

2. ZAKRES OPRACOWANIA

Zakres obejmuje projekt dźwigara dachowego hali magazynowej o przekroju dwuteowym w tym:

1. Dobór przekroju poprzecznego dźwigara.

2. Oszacowanie wielkości początkowej siły sprężającej, wyznaczenie strat sprężania.

3. Sprawdzenie SG naprężeń w stali sprężającej i betonie.

4. Sprawdzenie SG nośności i SG użytkowalności w zakresie rozwarcia rys prostopadłych i ugięć.

5. SG nośności ze względu na ścinanie, zakotwienie cięgien.

3. OPIS OBIEKTU

1. Rodzaj konstrukcji:

Konstrukcja hali przemysłowej złożona jest z 18 dźwigarów prefabrykowanych o przekroju dwuteowym wysokość 1,2m, półka górna szer. 0,7m, pólka dolna szer.0,5m, o długości 16,2 m ułożonych na 24 słupach prefabrykowanych. Słupy prefabrykowane mają wysokość: 7,5 m. Słupy oparte są na monolitycznych stopach kielichowych.

2. Gabaryty:

Konstrukcja dachu składa się z elementów prefabrykowanych. Rozpiętość konstrukcyjna osiowa podpór dźwigara wynosi 16,2 m, każdy dźwigar ma tą samą długość - zgodnie z częścią rysunkową dokumentacji. Na całkowitą szerokość obiektu składają się 3 dźwigary i wynosi ona 48,6 m. Długość obiektu wynosi 50 m, a wysokość 9,33 m.

3. Pokrycie dachu:

Obliczenia dźwigara przeprowadzono dla pokrycia:

• Papa

• Szlichta 4 cm

• Wełna mineralna 32 cm

• Paraizolacja

• Płyta SP 270

• Ciężar instalacji 0,4 kN/m²

4. OPIS KONSTRUKCJI DACHU

Konstrukcję dachu stanowią dźwigary sprężone o dwuteowe z betonu B60 o parametrach statycznych zgodnych z katalogiem Ergonu. Belka składa się z 20 splotów 7 drutowych o średnicy 15,2 mm ze stali zwykłej klasy A-III. Przy podporze sploty są zabezpieczone przed korozja. Dźwigary opierają się na wspornikach słupów prefabrykowanych po wcześniejszym rozłożeniu pasków neoprenowych.

5. ZASTOSOWANE MATERIAŁY

Dźwigar wykonano z betonu B 60 z cięgien sprężających 7 drutowych o średnicy 15,2 mm i ze stali A-IIIN. Nadbeton o grubości 40 mm na płycie SP 270 i słup prefabrykowany wykonano z betonu B50, natomiast stopę kielichową z betonu B37.

Elementy prefabrykowane powinny posiadać podkładki neoprenowe o wymiarach

określonych na szczegółach rysunków wykonawczych.

II. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Zaprojektować prefabrykowany, strunobetonowy dźwigar dachowy hali przemysłowej (produkcyjnej) o przekroju dwuteowym, podparty swobodnie na słupach żelbetowych.

1.0 Założenia i dane projektowe

1.1.Schemat statyczny

1.2. Dane:

- lokalizacja obiektu: Poznań

- szerokość obiektu ( w osiach konstrukcyjnych): 3x16,2m

- długość obiektu ( w osiach konstrukcyjnych): 5x10,0m

- wysokość obiektu ( w osiach konstrukcyjnych): 8,1m

- beton dźwigara: B60

- stal: A-III

- sploty: cięgna typu 15,2mm - cięgna sprężające 7-drutowe o średnicy 15,2mm o normalnej wytrzymałości na rozciąganie 1860MPa i polu przekroju 139,5+2% mm²; siła naciągu 19,0T;

A_s=0,0001395 m²

- nadbeton: B50

- przewidywany poziom strat sprężenia:

- straty doraźne 5,0% początkowej siły sprężającej, ΔP₁=0,050

- straty długotrwałe 18,0% siły w sytuacji początkowej (po stratach doraźnych)

ΔP₂=0,18

- obciążenia:

- ciężar własny dźwigara (γ_f=1,1)

- ciężarem przekrycia dachowego wg inwencji studenta

- ciężar instalacji 0,4 KN/m² , (γ_f =1,4)

-ciężar śniegu przy założeniu strefy śniegowej dla miejscowości „ Poznań” , (γ_f =1,5)

1.3.Parametry wytrzymałościowe

- klasa betonu: B60

f_c,cube= 60 MPa

f_ck= 50 MPa

f_cd= 33,3 MPa

f_ctd= 1,93 MPa

f_ctk= 2,9 MPa

f_ctm =4,1 MPa

f_cm = 0,85* f^G_c,cube = 0,85 * 60MPa = 51 MPa

- klasa nadbetonu: B50

f_cd= 26,7 MPa

f_ctd= 1,67 MPa

f_ctk= 2,5 MPa

- stal sprężająca:
15,2 mm

A_s=139,5mm²=0,0001395m²

f_pk = 1860 MPa

- stal zbrojeniowa A-III : f_yk = 400 MPa

f_yd = 350 MPa

- moduł sprężystości betonu: E_cm = 37 GPa

- moduł sprężystości stali: E_s = 200 GPa

- moduł sprężystości nadbetonu: E_cm = 35 GPa

- moduł sprężystości stali sprężającej: E_p = 190 GPa

2.0 Zebranie obciążeń

2.1. Zebranie obciążeń na płytę

a) Obciążenia zmienne w całości krótkotrwałe

- śnieg: strefa II , (Poznań) wg PN-80/B-02010 / Az1

S_k=Q_k*c=0,9 kN/m² * 0,8=0,72 kN/m²

S_d=S_k* γ_f =0,72 kN/m² * 1,5=1,08 kN/m²

Obciążenie S₀ na 1 mb dźwigara:

Sd	Rozstaw dźwigarów	S0
1,08 kN/m^2	10,0 m	10,8 kN/m

- wiatr: strefa I

Obciążenie pominięto zgodnie z pkt. 2.7. PN-77/B-02011

b) Obciążenie stałe od warstw dachu na płytę żelbetową

Lp	Opis warstw	Obciążenie charakterystyczne qk [kN/m^2]	Wsp. obciążęnia	Obciążenie obliczeniowe qd [kN/m^2]
1	Papa termozgrzewalna	0,1	1,2	0,12
2	Szlichta (gr. 4cm) 0,04*22 kN/m^2	0,88	1,3	1,14
3	Wełna mineralna (gr. 32cm) 0,32*1,5 kN/m^2	0,48	1,2	0,57
4	Folia paraizolacyjna	0,01	1,2	0,01
5	Płyta żelbetowa SP 270 wg. Katalogu „ERGON” 4,37 kN/m /1,2m /1,0m=3,64 kN/m^2	3,64	1,1	4,0
6	Instalacje	0,4	1,4	0,56
	RAZEM	qk=5,51		qd=6,4

- Obciążenie q₀ na 1mb dźwigara:

qd	Rozstaw dźwigarów	q0
6,4 kN/m^2	10,0 m	64,0 kN/m

2.2 Zebranie obciążeń - sytuacje

Sytuacja początkowa

Lp	Rodzaj obciążenia	obc. charakt.	współczynnik obc.	obc. obliczeniowe
1	-dźwigar 0,395m^2 * 25	9,88	1,1	10,87

Sytuacja przejściowa

Lp	Opis warstw	Obciążenie charakterystyczne qk [kN/m]	Wsp. obciążęnia	Obciążenie obliczeniowe qd [kN/m]
1	-dźwigar 0,395m^2 * 25	9,88	1,1	10,87
2	Płyta żelbetowa SP 270 wg. Katalogu „ERGON” 4,37 kN/m /1,2m /1,0m=3,64 kN/m^2 3,64 kN/m^2 *10m	36,4	1,1	40,0
	RAZEM

Sytuacja trwała

Lp	Opis warstw	Obciążenie charakterystyczne qk [kN/m]	Wsp. obciążęnia	Obciążenie obliczeniowe qd [kN/m]
1	-dźwigar 0,395m^2 * 25	9,88	1,1	10,87
2	Papa termozgrzewalna 0,1 kN/m^2 *10m	1,0	1,2	1,2
3	Szlichta (gr. 4cm) 0,04*22 kN/m^2 * 10m	8,8	1,3	11,4
4	Wełna mineralna (gr. 32cm) 0,32*1,5 kN/m^2 * 10m	4,8	1,2	5,7
5	Folia paraizolacyjna 0,01 kN/m^2 *10m	0,1	1,2	0,1
6	Płyta żelbetowa SP 270 wg. Katalogu „ERGON” 4,37 kN/m /1,2m /1,0m=3,64 kN/m^2 3,64 kN/m^2 *10m	36,4	1,1	40,0
7	Instalacje 0,4 kN/m^2 *10m	4,0	1,4	5,6
8	Śnieg 0,72 kN/m^2 *10m	7,2	1,5	10,8
	RAZEM

3.0 Przyjmuje przekrój belki dwuteowej

4.0 Projektowanie ze względu na trzy naprężenia graniczne - wymagany wskaźnik wytrzymałości, mimośród i siła sprężająca

- w przypadku gdy przyjmiemy:

k_0t = f_ctk= 2,9 MPa

k_0c = 07 f_cm = 0,7 * (0,85 * f ^G_c,cube ) = 0,7 * 0,85 * 60 = 35,7 MPa

możemy nie sprawdzać SG w sytuacji początkowej

- w przypadku gdy przyjmiemy:

k_∞t = f_ctm = 4,1 MPa

możemy nie sprawdzać SG szerokości rys w sytuacji trwałej

Z wymagań nałożonych wzorów na trzy rozpatrywane tu naprężęnia i ze wzoru:

wynika wzór na minimalny wskaźnik wytrzymałości (rozpatrujemy przekrój symetryczny)

w którym

M₀ = 0

- straty długotrwałe 18,0% siły w sytuacji początkowej (po stratach doraźnych)

a zatem [100-18=82%]

potrzebny wskaźnik przekroju betonu wynosi:

>

DO OBLICZEŃ PRZYJĘTO:

A= 0,395m² , W= 0,115m³

Wskaźnik przekroju sprowadzonego:

-dolny W_p = 1,06W=1,06*0,115=0,1219 m³

-górny W_p^'=1,02W=1,02*0,115=0,1173 m³

Promień rdzenia:

Wymagany mimośród jest zawarty między:

i

Przyjęto: z_cp =0,375m

Siła sprężająca powinna spełniać warunek:

P_m0 = 3,600 MN = 3600 kN - średnia siła sprężająca po stratach doraźnych

Przyjęto że siła początkowa P₀ jest o około 5 % większa ( o straty doraźne) od P_m0

P₀ = 1,05*3600=3780 kN - siła początkowa

1,1P_m0 = 1,1*3,600= 3,960 MN - miarodajna siła w SGU w sytuacji początkowej

0,9P_m∞ =0,9*0,82*3,600= 2,657 MN - miarodajna siła w SGU w sytuacji trwałej

- założono straty opóźnione 18%

5.0 Obliczeniowa liczba splotów i wstępne sprawdzenie naprężeń

Jeżeli naprężenia w splotach pod wpływem P₀ osiągją maksymalną dopuszczalną wartość, to potrzeba

splotów

dla splotów 7- drutowych o średnicy fi 15,2 mm F_pk = 248 kN (oczytałem z tabelce 2-9 w książce „Konstrukcje z betonu sprężonego” A. Ajdukiewicz, J. Mames)

F_pk - charakterystyczna siła zrywająca

Przyjęto 20 splotów i naprężenia początkowe mniejsze od 0,8 f_pk

Naprężenia początkowe

OK.

Naprężenia w skrajnych włóknach

Sytuacja początkowa: N_pd =1.1P_m0 = 3,960 MN , M=0

- w dolnych włóknach

< k_0c = 35,7 MPa

- w górnych włóknach

/-2,88/ < k_0t =2,9 MPa

Sytuacja trwała: N_pd =0,9P_m∞ = 2,657MN , M_3k=2,3679 MNm

- w dolnych włóknach

/-4,03/ < k_∞t = 4,1MPa

- w górnych włóknach

< f_cd =33,3 MPa

6.0 Wstępne sprawdzenie SGN w sytuacji trwałej

Obliczeniowa siła graniczna w jednym splocie

Siła graniczna w 20 splotach - 20*198,4=3968 kN

Nośność ze względu na stal

zatem przekrój jest pozornie teowy a zasięg strefy ściskanej wynosi x =0,170 m

Obliczeniowa granica plastyczności stali sprężającej

Przyjęto że naprężenie w cięgnach po stratach wyniesie (p.7.1.2. str70 wzór [132])

Przyrost odkształceń stali sprężającej (PN str.79 wzór [163], [161])

Graniczny zasięg strefy ściskanej (p.7.1.8.1. normy str. 79)

Moment statyczny strefy ściskanej:

7.0 Przekrój poprzeczny i rozmieszczenie splotów

S_d = 1,395*[5*(3cm+9cm+15cm)]=188,325

S_g = 1,395*(5+15+25+35+x)=188,325

111,6+1,395x=188,325

1,395x=76,725

x=55cm

8.0 Doraźne straty sprężenia

8.1 Charakterystyka przekroju

Pole splotów: A_p=20*A_s =20*139,5=2790mm² = 27,9*10^-4 m² =0,00279 m²

Charakterystyki przekroju bez cięgien:

,
,

Charakterystyki przekroju sprowadzonego:

A_csp=0,395+0,014327=0,4093m²

Dolny wskaźnik wytrzymałości (zakładano: 0,1219m³ )

Górny wskaźnik wytrzymałości (zakładano: 0,1173m³ )

8.2 Początkowa siła sprężająca

Przyjęto

Naprężenie początkowe

i

Siła początkowa: P₀=2790*1432,2=399584N ≈ 3995,8 kN

8.3 Relaksacja stali przed zwolnieniem naciągu

Przyjęto, że od naciągnięcia cięgien do ich zwolnienia upływa 100 godzin. Wg tab. 16 normy straty wynoszą wówczas 55% strat 1000 - godzinnych (rys. 35 normy), które przy
wynoszą około

Pozostaje siła P=P₀ -
=3780-89,3= 3690,7 kN

8.4 Straty wywołane sprężystym skróceniem betonu

8.5 Siła po stratach doraźnych

P_m0=P-ΔP_c =3690,7-238,0=3452,7 kN (zakladano 3600)

wg.poz. 4,0

9.0 Sprawdzenie wymagań w sytuacji początkowej

1,1P_m0=1,1*3452,7=3798,0 kN

w górnych włóknach

/-2,77/ < k_0t =2,9 MPa

w dolnych włóknach

< k_0c = 35,7 Mpa

10.0 Straty opóźnione

10.1 Wpływ skurczu

Z tablicy B1 normy przyjęto (we wnętrzu RH=50%)

0,50‰+0,08‰=0,58‰

10.2 Relaksacja stali po zwolnieniu naciągu

Zakłada się że przy t → ∞ straty będą dwa razy większe niż przy t = 1000 godzin. Naprężenie początkowe wynosi 1237,5 MPa ≈ 0,75f_pk . wg. poz 8.5

Wg rys 35 PN straty po 1000 godzin wynoszą 2,5%, a zatem, po odjęciu strat, które zaszły przed zwolnieniem naciągu, przyrost strat od relaksacji wyniesie:

10.3 Miarodajny wymiar

0,17556 m - miarodajny wymiar przekroju stykający się z powietrzem

10.4 Naprężenia na poziomie środka ciężkości cięgien

Naprężenia od ciężaru własnego dźwigara:

w górnych włóknach

w dolnych włóknach

1. Wpływ pełzania

Z tablicy A1 PN str 134 dla betonu B60, RH=50% , 14 dni, h₀=175,56mm stosując interpolację otrzymujesię:

2. Łączne straty opóźnione i zestawienie sił sprężających

Naprężenia w cięgnach po stratach

P_m∞=δ_p*A_p =1033,3*0,00279 = 2,8829MN = 2882,9kN

Siły sprężające:

- siła początkowa

P₀ = 3780 kN wg. poz. 4.0

- miarodajna siła w SGU w sytuacji początkowej

P_m0 = 3452,7 kN 1,1P_m0 = 3798,0 kN (zakładano 3960,0 kN)

wg. poz. 8.5 wg. poz. 4.0

- miarodajna siła w SGU w sytuacji trwałej

P_m∞ = 2882,9 kN 0,9P_m∞ =2594,6kN (zakładano 2657,0 kN)

wg. poz. 4.0

11.0 Sprawdzenie wymagań w sytuacji trwałej

11.1 SGN w przekrojach normalnych

Obliczeniowa granica plastyczności stali sprężającej

Naprężenie w cięgnach

σ_pmt= 1033,3 MPa wg. Poz. 10.6

Przyrost odkształceń stali sprężającej (PN str.79 wzór [163], [161])

Graniczny zasięg strefy ściskanej (p.7.1.8.1. normy str. 79)

Siła w strefie ściskanej:

(0,2*0,7+0,2154*0,15)*33,3=5,738 MN

Siła w strefie rozciąganej:

0,00279*1488
4,152 MN

5,738 > 4,152 MN, a zatem nastąpi zniszczenie ze względu na stal

Obliczeniowa siła graniczna w jednym splocie

Siła graniczna w 20 splotach - 20*198,4=3968 kN

Nośność ze względu na stal

zatem przekrój jest pozornie teowy a zasięg strefy ściskanej wynosi x =0,170 m

Obliczeniowa granica plastyczności stali sprężającej

11.2 SGU w przekrojach normalnych - zarysowanie

Naprężenia od sprężania (0,9P_m∞ =2594,6 kN ) wg. poz 10.6

Naprężenia od momentu

Naprężenie w dolnych włóknach |-2,6| , f_ctm = 4,1 MPa - nie trzeba sprawdzać szerokości rys.

Zasięg strefy rozciąganej

a więc strefa rozciągana mieści się w półce dolnej.

A_ct = 0,16*0,5 = 0,08 m²

Z tablicy 18 normy dla Ø15,2 mm σ_s,lim≈ 200 MPa

0,00082m² (wg PN str 61 wzór [111])

W strefie rozciąganej mieści się 10 splotów

A_s = 10*A = 10*0,0001395=0,001395m² >0,00082m²

11.3 Ugięcie

wg poz 10.5

N_pd=0,9P_m∞ =2594,6kN = 2,5946MN wg. poz 10.6

z_cp=0,375m

l_eff=16,2m

wg poz 8.1

wg poz 3.0

l/250 wg PN str 31 tablica 8 → 16200/250=64,8mm

26,1mm < 64,8mm

11.4 Ścinanie

k = 1,6-d = 1,6-0,955
0,645 m

N_pd=0,9P_m∞ =2594,6kN = 2,5946MN wg poz 10.6

A_c1= 0,395 m² wg poz 3.0

Przyjmując ρ_L=0 otrzymano:

V_Rd1=[0,35∙k∙f_ctd∙(1,2+40ρ_L)+0,15σ_cp]∙b_w∙d= (wg PN str 46 wzór [67])

=[0,35*0,645*1,93(1,2+40*0)+0,15*6,57]*0,15*0,955 = 0,21607 MN=216,07 kN

q³=72,18kN/m wg. poz. 2.0 w sytuacji trwałej

V_sd = 0,5*72,18*16,2=584,66 kN > V_Rd1 = 216,07kN

odcinek drugiego rodzaju, więc należy obliczyć zbrojenie poprzeczne - strzemiona

wg PN str 46 wzór [71]

z = 0,9∙d = 0,9*0,955 = 0,8595 m

0 < σ_cp = 6,57 MPa < 0,25*f_cd = 0,25*33,3 = 8,33 MPa (wg. PN str 44 wzór 61a)

więc α_c = (1+ σ_cp/f_cd)= (1+6,57/33,3)=2,2

V_Rd2,red =α_c*ν*f_cd*b_w*z*[cotθ/(1+cot²θ)] = (wg. PN str 44 wzór 60)

=2,2*15,98*0,15*0,8595*[2/(1+2²)] = 1,8130MN=1813,0kN

V_Rd2,red = 1813,0 kN > V_sd = 584,66 kN

Strzemiona dwucięte Φ 8 mm, stal A-III : → f_yd =350 MPa

A_sw1*f_ywd1 = 1,00*350*10^-4 = 0,035 MN

Przyjęto rozstaw s₁=0,1m.

- Odcinek drugiego rodzaju zagęszczenia strzemion

c_o =
> z*cotθ = 0,8595*2 = 1,72m

W projekcje poza odcinkiem drugiego rodzaju przyjęto rozstaw strzemion s=0,28m

11.5 Naprężenia główne

Siła poprzeczna w SGU: V_sd = 0,5*72,18*16,2 = 584,66 kN=0,58466MN

q³=72,18kN/m wg. poz. 2.0 w sytuacji trwałej

wg poz 3.0

Największe naprężenie styczne:

Przyjmując korzystny wpływ siły sprężającej należy przyjąć, że

σ_t,max = τ_xy = 4,05 MPa < f_ctm = 4,1MPa i rysy ukośne nie powstaną.

(jesli ten warunek nie zostanie spełniony należy policzyć rysy ukośne)

11.6 Zakotwienie cięgien i strefa zakotwienia

Długość zakotwienia splotów (tab. 17, przyjęto f_ck(t0) = 30 MPa - sploty i druty naginane)

l_bp - długość zakotwienia na której następuje pełne przekazanie początkowej siły sprężającej na beton

l_bpd - obliczeniowa długość zakotwienia

l_p,eff - efektywna długość rozkładu, poza którą naprężenia w przekroju poprzecznym zmieniają się w sposób liniowy

wg. PN str. 75 i 76 wzory: [153], [154], [155]

l_bp = β*Φ = 70*15,2 = 1064 mm

l_bpd = 0,8÷1,2*l_bp = 1,2*1064 = 1276,8 mm

Maxmalna siła sprężająca: P_d = F_pk = 20*248 = 4960 kN=4,96MN

dla splotów 7- drutowych o średnicy fi 15,2 mm F_pk = 248 kN (oczytałem z tabelce 2-9 w książce „Konstrukcje z betonu sprężonego” A. Ajdukiewicz, J. Mames)

F_pk - charakterystyczna siła zrywająca

Zbrojenie strzemionami 2x Φ 8 mm, stal A-III , 34,GS - A_swf_ywd = 0,035 MN

Potrzebna liczba strzemion

Przyjęto 29 strzemion o rozstawie 40mm

Rozmieszczenie strzemion przyjęto zgodnie z pkt 8.2.6 PN str 109

29

SGGW - Robert Paterek

WRZEIEŃ 2009

2009

PROJEKT DŹWIGRA SPRĘŻONEGO

NAZWA OBIEKTU: HALA MAGAZYNOWA

LOKALIZACJA: POZNAŃ

CZĘŚĆ: KONSTRUKCJA DŹWIGARA SPRĘŻONEGO

OPRACOWANIE: INŻ. ROBERT PATEREK

---