Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe

1. Założenia ogólne
– Obiekt projektuje się dla klasy obciążeń „E”
– Użytkowa szerokość pomostu

0

,

11

0

,

2

2

0

,

7









w

b

m

2. Projektowanie pokładu jezdni



Nawierzchnia asfaltobetonowa o minimalnej grubości 4 cm (pokład nośny podłużny)
ułożona na dylinie

10

8



cm i

14

8



cm, układane rombem.

2.1 Obciążenie stałe na jeden dyl o szer. 8 cm

Wyszczególnienie

Wymiar Wymiar

Ciężar

objętościowy

Obciążenie

charakter.

Wsp.

obc.

γ

f

Obciążenie

obliczeniowe

[ m ]

[ m ]

[ kN/m

3

]

[ kN/m]

[ kN/m]

Asfaltobeton

0,08

0,115

23,0

0,2116

1,5

0,3174

Dyl sosnowy

0,08

0,1

6,0

0,048

1,2

0,0576

Suma obc.stałych

0,2596

0,375

g

0

= 0,375 kN/m

2.2 Obciążenia zmienne
2.2.1. Rozkład obciążenia kołem

– Równolegle do osi mostu

– Prostopadle do osi mostu

C

1

= 20 cm

C

2

= 60 cm

h

1

= 10 cm

h

2

= 14 cm

h = 21,5 cm

6

2

14

10

2

1

2

2

1

2

1































 





h

h

h

śr

cm









51

6

5

,

21

2

20

2

1

1



















śr

h

h

C

b

cm









91

6

5

,

21

2

60

2

2

2



















śr

h

h

C

b

cm

2.2.2. Obciążenie taborem samochodowym „K”

Wg. PN – S – 10030 , 1985r. „Obiekty mostowe. Obciążenia” dla klasy obciążenia „E”
„K”= 240 kN , nacisk na oś – 60 kN

2.2.3. Obciążenie pojazdami samochodowymi „S”

Wg. PN – S – 10030 , 1985r. „Obiekty mostowe. Obciążenia” dla klasy obciążenia „E”
„S”= 150 kN , nacisk na osie: P

1

= 50 kN P

2

= 100 kN a = 1,5 m

Obciążenie równomiernie rozłożone jezdni wynosi:

q

j

= 1,2 kN / m

2

Obciążenie tłumem chodników

q

t

= 2,5 kN / m

2

Nacisk koła taboru samochodowego „K”

P

k

=

30

8

240

8





K

kN

Nacisk koła pojazdu samochodowego „S”

P

S1

=

25

2

50

2

1





P

kN

P

S2

=

50

2

100

2

2





P

kN

Do dalszych obliczeń przyjęto nacisk P

S2

= 50 kN

Obciążenie równomiernie rozłożone przypadające na jeden dyl:

l = 1,15 m
l

0

= 0,95 m

l

t

= 1,05 l

0

=0,9975 m

Współczynnik dynamiczny dyla

φ = 1,35 – 0,005l

t



1,325

φ = 1,35 – 0,005



0,9975 = 1,345



1,325 nierówność niespełniona przyjmuję φ = 1,325

Intensywność obciążenia dyla od koła pojazdu samochodowego „S”

P

S2

= 50 kN b

1

= 0,51 m b

2

= 0,91 m γ

f

= 1,5

– Obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchni

2

1

b

b



124

,

214

91

,

0

51

,

0

5

,

1

325

,

1

50

2

1

2



















b

b

P

q

f

S





kN / m

2

– Obciążenie równomiernie rozłożone przypadające na jeden dyl o szerokości 8 cm

13

,

17

08

,

0

124

,

214

1











a

q

q

kN / m

2

2.3. Obliczenie sił wewnętrznych ( M, Q )

Moment zginający w środku przęsła:

η

1

=

2494

,

0

4

9975

,

0

4





t

l

η

2

=

1219

,

0

4

51

,

0

9975

,

0

4

1









b

l

t













































 













2

9975

,

0

2494

,

0

375

,

0

2

51

,

0

1219

,

0

2494

,

0

13

,

17

2

2

1

0

1

2

1

1

max

t

l

g

b

q

M







= 1,669kNm


Siła tnąca na podporze:

η

1

= 1

η

2

=

489

,

0

9975

,

0

51

,

0

1

1

1









t

l

b





















 























 















2

9975

,

0

1

375

,

0

2

51

,

0

489

,

0

1

13

,

17

2

2

1

0

1

2

1

1

t

A

A

l

g

b

q

Q

R







=6,691 kN

2.4. Sprawdzenie nośności dyla

2.4.1.Charakterystyki geometryczne przekroju:

- moment bezwładności:

4

3

3

0

667

,

666

12

10

8

12

cm

h

b

I

x











- wskaźnik wytrzymałości:

3

2

2

0

333

,

133

6

10

8

6

cm

h

b

W

x











- moment statyczny brutto połowy przekroju
względem osi Xo:

3

0

100

4

10

2

10

8

4

2

cm

h

h

b

S

x















2.4.2. Nośność dyla na zginanie:

kNm

M

669

,

1

max



3

0

333

,

133

cm

W

x



%

15

,

27

0

,

13









w

K

MPa

R

dm

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:

PN-92/S-10082

MPa

cm

kN

W

M

x

52

,

12

/

01252

,

0

333

,

133

669

,

1

2

0

max











MPa

R

MPa

dm

0

,

13

52

,

12









2.4.3. Nośność dyla na ścinanie:

kN

Q

A

691

,

6



3

0

100cm

S

x



4

0

667

,

666

cm

I

x



MPa

R

dv

4

,

1



%

15

,

27







w

K

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:

PN-92/S-10082

cm

b

8



MPa

cm

kN

b

J

S

Q

x

x

26

,

1

/

1255

,

0

8

667

,

666

100

691

,

6

2

0

0

max



















MPa

R

MPa

dv

4

,

1

26

,

1









warunek został spełniony

3.Projektowanie poprzecznicy

3.1. Obciążenia stałe na 1 m długości poprzecznicy

Wyszczególnienie:

Wymiar

[m]

Wymiar

[m]

Ciężar

objętościowy

[kN/m

3

]

Obciążenie

charakterystyczne

[kN/m]

Współcz.

obc.

f



obciążenie

obliczeniowe

[kN/m]

Asfaltobeton

1,15

0,095

23,0

2,51

1,5

3,765

Dyl sosnowy

1,15

0,12

6,0

0,828

1,5

1,242

Poprzecznica

0,20

0,26

6,0

0,312

1,2

0,3744

Suma obc. stałych

3,65

5,381

m

kN

g

/

381

,

5

0



3.2. Obciążenia zmienne
3.2.1. Rozkład obciążenia kołem

 

2

s

P

- Równolegle do osi mostu (na długości b

1

)

1





778

,

0

15

,

1

2

51

,

0

1

2

1

1













l

b



Współczynnik dynamiczny dla poprzecznicy:

325

,

1

005

,

0

35

,

1









t

l



l

0

= l

p

– 0,3 = 1,5 – 0,3 = 1,2 m

l

p

= 1,5 m – rozstaw osiowy dźwigarów

26

,

1

2

,

1

05

,

1

05

,

1

0











l

l

t

325

,

1

344

,

1







przyjmuję:

325

,

1





Obciążenie równomiernie rozłożone na długości b

1

kN

P

s

50

2



m

b

51

,

0

1



5

,

1



f



m

kN

b

P

g

f

s

x

/

853

,

194

51

,

0

325

,

1

5

,

1

50

1

2



















Obciążenie przypadające na poprzecznicę









kN

b

g

P

x

582

,

89

2

51

,

0

778

,

0

1

853

,

194

2

1

2

1

0























- Prostopadłe do osi mostu ( na długości b

2

)

m

h

h

C

b

p

29

,

1

26

,

0

215

,

0

2

6

,

0

2

2

2



















m

h

p

26

,

0



m

h

215

,

0



m

l

t

26

,

1



Obciążenie zmienne równomiernie rozłożone przypadające na jednostkę długości
poprzecznicy:

m

kN

b

P

q

p

/

443

,

69

29

,

1

582

,

89

2

0







3.3. Obliczenie sil wewnętrznych w poprzecznicy (M, Q):

- Moment zginający w połowie rozpiętości:









kNm

l

q

q

M

t

p

8488

,

14

8

26

,

1

381

,

5

443

,

69

8

2

2

0

max















- siła tnąca na podporze:









kN

l

q

q

Q

t

p

139

,

47

2

26

,

1

381

,

5

443

,

69

2

0

max















3.4. Sprawdzenie nośności poprzecznicy

3.4.1. Charakterystyki geometryczne
przekroju:

- moment bezwładności

4

3

3

0

333

,

29293

12

26

20

12

cm

h

b

I

x











- wskaźnik wytrzymałości

3

2

2

0

333

,

2253

6

26

20

6

cm

h

b

W

x











- moment statyczny brutto połowy

przekroju względem osi X

0

3

2

2

0

1690

8

26

20

8

cm

h

b

S

x











3.4.2. Nośność poprzecznicy na zginanie

kNm

M

6923

,

14

max



3

0

333

,

2253

cm

W

x



MPa

R

dm

0

,

13





%

15

,

27





w

K

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:
PN-92/S-10082

MPa

W

M

x

591

,

6

2253

14849

0

max









MPa

R

MPa

dm

0

,

13

591

,

6









- warunek został spełniony

3.4.3. Nośność poprzecznicy na ścinanie

kN

Q

642

,

46

max



4

0

333

,

29293

cm

I

x



3

0

1690cm

S

x



MPa

R

dr

4

,

1





%

15

,

27





w

k

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:

PN-92/S-10082

cm

b

20



MPa

cm

kN

b

I

S

Q

x

x

36

,

1

1360

,

0

20

333

,

29293

1690

139

,

47

2

0

0

max

























dr

R

MPa

36

,

1



1,4 MPa

- warunek został spełniony

4. Projektowanie dźwigarów głównych.
4.1. Obciążenia stałe na 1m przęsła mostu:

Wyszczególnienie:

Wymiar

[m]

Wymiar

[m]

Ciężar

objętościowy

[kN/m

3

]

Obciążenie

charakterystyczne

[kN/m]

Współczynnik

odciążający

γ

f

Obciążenie

obliczeniowe

[kN/m]

Współczynnik

obciążający

γ

f

Obciążenie

obliczeniowe

[kN/m]

I JEZDNIA:
-asfaltobeton
-dyl sosnowy
-poprzecznica sosnowa

1/1,15

1,0
1,0

0,18

0,095

0,12
0,24

23,0

6,0
6,0

2,185

0,72

0,225

0,9
0,9
0,9

1,9665

0,648

0,2025

1,5
1,5
1,5

3,2775

1,08

0,3375

Suma stałe:

3,13

2,817

g

jd

4,695

II CHODNIK:
-pokład sosnowy
-bal poprzecznic chod.
-bal podłużnic chod.
-poprzecznica sosnowa

1/1,15

2/2

1/1,15

1,0

0,16
0,16
0,18

0,06
0,20
0,22
0,24

6,0
6,0
6,0
6,0

0,36

0,167

0,2112
0,2254

0,9
0,9
0,9
0,9

0,324

0,1503
0,1901
0,2029

1,5
1,5
1,5
1,5

0,54

0,2505
0,3168
0,3381

Suma stałe:

0,9636

0,8673

g

chd

1,4454

III PORĘCZE:

G

p

0,5

0,9

0,45

1,5

0,75

IV DŹWIGAR HEB 500

1,3

G

dź

2,431

0,9

2,1879

1,2

2,9172

4.2. Obciążenia zmienne na 1m przęsła mostu:
Współczynnik dynamiczny dla dźwigara:

325

,

1

274

,

1

2

,

15

005

,

0

35

,

1

2

,

15

325

,

1

005

,

0

35

,

1

























m

l

l

t

t

przyjęto:

274

,

1





Obciążenie charakterystyczne:

kN

S

kN

K

m

kN

q

m

kN

q

t

j

75

0

,

50

0

,

25

240

60

4

/

5

,

2

/

0

,

2

2

2

















Obciążenie obliczeniowe:
-obciążenie równomiernie rozłożone w obrębie jezdni:

m

kN

q

m

kN

q

jd

jn

f

/

8

,

1

5

,

1

2

,

1

/

2

,

1

5

,

1













-obciążenie tłumem na chodnik:

m

kN

q

m

kN

q

td

tn

f

/

25

,

3

3

,

1

5

,

2

/

5

,

2

3

,

1













-nacisk koła taboru samochodowego „K”:

kN

P

kN

P

P

d

k

k

n

k

f

33

,

57

5

,

1

22

,

38

22

,

38

274

,

1

30

5

,

1























-nacisk koła pojazdu samochodowego S”:

kN

P

P

kN

P

P

kN

P

P

kN

P

P

f

n

S

d

S

S

n

S

f

n

S

d

S

S

n

S

f

55

,

95

5

,

1

7

,

63

7

,

63

274

,

1

50

775

,

47

5

,

1

85

,

31

85

,

31

274

,

1

25

5

,

1

2

2

2

2

1

1

1

1





















































4.3. Rozdział poprzeczny obciążenia na 1,0m przęsła:

4.3.1. Dla dźwigara „A”:

m

kN

g

m

kN

g

kN

G

kN

G

jd

chd

dź

p

/

695

,

4

/

4454

,

1

9172

,

2

75

,

0









713

,

1

5

,

1

57

,

2

1

2

2











667

,

1

5

,

1

5

,

2

1

3

3











333

,

0

5

,

1

5

,

0

1

4

4











133

,

0

5

,

1

2

,

0

1

5

4











η

1

= 1

η

2

= 1,713

η

3

= 1,667

η

4

= 0,333

η

5

= 0,133

-obciążenia stałe:









kN

g

g

G

G

G

jd

chd

dź

p

A

48

,

7

5

,

0

5

,

0

333

,

0

695

,

4

5

,

0

0

,

2

667

,

1

333

,

0

4454

,

1

0

,

1

9172

,

2

713

,

1

75

,

0

5

,

0

5

,

0

5

,

0

0

,

2

4

3

4

1

2





































































-obciążenia zmienne:

m

kN

q

m

kN

q

jd

td

/

8

,

1

/

25

,

3













kN

q

q

Q

jd

td

A

65

,

6

5

,

0

5

,

0

333

,

0

8

,

1

5

,

0

0

,

2

333

,

0

667

,

1

25

,

3

5

,

0

5

,

0

5

,

0

0

,

2

4

4

3















































od obciążenia pojazdem samochodowym „S”:

kN

P

d

S

775

,

47

1



kN

P

P

d

S

A

S

354

,

6

133

,

0

775

,

47

5

2

"

"

1













kN

P

d

S

55

,

95

2



kN

P

P

d

S

A

S

708

,

12

133

,

0

55

,

95

5

2

"

"

2













4.3.2. Dla dźwigara „B”:

η

1

= 1

η

2

= 0,713

η

3

= 0,667

η

4

= 0,667

η

5

= 0,9

-obciążenia stałe:

m

kN

g

m

kN

g

kN

G

m

kN

g

kN

G

jd

chd

dź

chd

p

/

695

,

4

/

4454

,

1

9172

,

2

/

8673

,

0

45

,

0























kN

g

g

g

G

g

G

G

jd

jd

chd

dź

chd

p

B

267

,

8

5

,

0

5

,

1

1

695

,

4

5

,

0

5

,

0

667

,

0

1

695

,

4

1

5

,

0

667

,

0

4454

,

1

0

,

1

9172

,

2

5

,

0

1

667

,

0

8673

,

0

713

,

0

45

,

0

5

,

0

5

,

1

5

,

0

5

,

0

1

5

,

0

5

,

0

1

1

4

1

4

1

3

2



















































































































-obciążenia zmienne:
od obciążenia równomiernie rozłożonego:

m

kN

q

m

kN

q

jd

td

/

8

,

1

/

25

,

3













kN

q

q

q

Q

jd

jd

td

B

184

,

3

5

,

0

5

,

1

1

8

,

1

5

,

0

5

,

0

667

,

0

1

8

,

1

0

,

1

5

,

0

667

,

0

25

,

3

5

,

0

5

,

1

5

,

0

5

,

0

0

,

1

5

,

0

1

4

1

4

































































od obciążenia taborem samochodowym „K”:

kN

P

d

k

33

,

57



kN

P

P

d

k

B

k

597

,

51

9

,

0

33

,

57

5

"

"













od obciążenia pojazdem samochodowym „S”:

kN

P

d

S

775

,

47

1



kN

P

P

d

S

B

S

775

,

47

1

775

,

47

1

2

"

"

1













kN

P

d

S

55

,

95

2



kN

P

P

d

S

B

S

55

,

95

1

55

,

95

1

2

"

"

2













4.3.2. Dla dźwigara „C”:

1

1





-obciążenia stałe:

m

kN

g

kN

G

jd

dź

/

695

,

4

9172

,

2





kN

g

G

G

jd

dź

C

96

,

9

2

5

,

0

5

,

1

1

695

,

4

1

9172

,

2

2

5

,

0

5

,

1

1

1



































-obciążenia zmienne:
od obciążenia równomiernie rozłożonego:

m

kN

q

jd

/

8

,

1



kN

q

Q

jd

C

7

,

2

2

5

,

0

5

,

1

1

8

,

1

2

5

,

0

5

,

1

1

























od obciążenia taborem samochodowym „K”:

kN

P

d

k

33

,

57



kN

P

P

d

k

C

k

33

,

57

1

33

,

57

1

"

"













od obciążenia pojazdem samochodowym „S”:

kN

P

d

S

775

,

47

1



kN

P

P

d

S

C

S

775

,

47

1

775

,

47

1

2

"

"

1













kN

P

d

S

55

,

95

2



kN

P

P

d

S

C

S

55

,

95

1

55

,

95

1

2

"

"

2













4.3.4 Dla dźwigara „D”:
Rodzaj poprzecznicy i obciążenia jest identyczny jak dla dźwigara „C”

Pomijam obliczanie reszty dźwigarów znajdujących się w drugiej części przekroju, gdyż ich
położenie jest symetryczne i siły w nich nie ulegną zmianie.

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Nr dźwigara

A

B

C

G

Q

P

k

P

S

1

P

S

2

7,48

6,65

0

6,354

12,708

8,267

3,184

51,597

47,775

95,55

9,96

2,7

57,33

47,775

95,55

Do dalszych obliczeń przyjmuję dźwigar „C

4.4. Obliczenie sił wewnętrznych w dźwigarze (M,T):

4.4.1. Obciążenie pojazdem „K”:
a.) moment zginający w połowie rozpiętości dźwigara:

8

,

3

4

2

,

15

4

1







t

l



6

,

2

6

,

7

2

,

5

8

,

3

2

2











2

,

3

6

,

7

4

,

6

8

,

3

2

3











2

,

3

6

,

7

4

,

6

8

,

3

4

4











η

1

= 3,8

η

2

= 2,6

η

3

= 3,2

η

4

= 3,2

kN

P

kN

Q

kN

G

kC

C

C

33

,

57

7

,

2

96

,

9



















kNm

P

l

Q

G

M

i

i

kC

t

C

C

445

,

1099

2

,

3

2

,

3

6

,

2

8

,

3

33

,

57

5

,

0

2

,

15

8

,

3

7

,

2

96

,

9

5

,

0

4

1

1

max















































b.) siła tnąca na podporze:

η

1

= 1

η

2

= 0,92

η

3

= 0,84

η

4

= 0,76

4.4.2. Obciążenie pojazdem samochodowym „S”:
a.) moment zginający w połowie rozpiętości dźwigara:

kN

P

kN

Q

kN

G

kC

C

C

33

,

57

7

,

2

96

,

9



















kN

P

l

Q

G

T

i

i

kC

t

C

C

018

,

298

76

,

0

84

,

0

92

,

0

1

33

,

57

5

,

0

2

,

15

0

,

1

7

,

2

96

,

9

5

,

0

4

1

1

max















































kN

P

kN

P

kN

Q

kN

G

C

S

C

S

C

C

55

,

95

775

,

47

7

,

2

96

,

9

2

1









8

,

3

4

2

,

15

4

1







t

l



0

,

2

6

,

7

4

8

,

3

2

2











η

1

= 3,8

η

2

= 2,0

b.) siła tnąca na podporze:

kN

P

kN

P

kN

Q

kN

G

C

S

C

S

C

C

55

,

95

775

,

47

7

,

2

96

,

9

2

1









η

1

= 1

η

2

= 0,773

Do dalszych obliczeń przyjęto obciążenie taborem samochodowym „K”, ponieważ wywołuje
znacznie większe obciążenie niż pojazd samochodowy „S”:

kNm

M

445

,

1099

max



kN

T

018

,

298

max



kNm

P

P

P

l

G

M

C

S

C

S

C

S

t

C

285

,

746

8

,

3

55

,

95

0

,

2

775

,

47

5

,

0

2

,

15

8

,

3

96

,

9

5

,

0

3

3

1

2

2

1

1

max

















































kN

P

P

l

G

T

C

S

C

S

t

C

176

,

208

0

,

1

55

,

95

773

,

0

775

,

47

5

,

0

2

,

15

1

96

,

9

5

,

0

1

2

2

1

1

max











































4.5. Sprawdzenie nośności dźwigara głównego:

4.5.1. Nośność dźwigara na zginanie:
Przyjęcie dźwigara ze stali 18G2A o R = 280MPa
Wstępne wyznaczenie wymaganego wskaźnika wytrzymałości na zginanie:

3

max

607

,

3926

28

109945

cm

R

M

W







Przyjęto dźwigar HEB 500, którego
W

x

= 4290cm

3

, I

x

= 107200 Wartość odczytane z „Tablic do projektowania konstrukcji

stalowych” Władysław Bogucki, Mikołaj Żuburtowicz

Sprawdzenie naprężeń:

MPa

m

kN

W

M

przyj

256

628

,

25

4290

109945

2

max











MPa

R

MPa

280

256









warunek został spełniony

4.5.2. Nośność dźwigara na ścinanie:

kN

T

018

,

298

max



cm

h

cm

t

w

50

45

,

1





Sprawdzenie naprężeń:

MPa

m

kN

h

t

T

w

11

,

41

111

,

4

50

45

,

1

018

,

298

2

max















MPa

R

MPa

168

6

,

0

11

,

41











warunek został spełniony

4.5.3. Sprawdzenie ugięcia:

Maksymalna wartość momentu zginającego od obciążeń charakterystycznych:

m

l

m

l

kN

P

m

kN

q

p

t

k

j

5

,

1

,

2

,

15

,

30

,

2

,

1

2









Zgodnie z punktem 4.4.1:

2

,

3

,

2

,

3

,

6

,

2

,

8

,

3

4

3

2

1





















kNm

P

l

l

q

M

i

k

t

p

j

zch

984

,

435

2

,

3

2

,

3

6

,

2

8

,

3

30

2

,

15

2

8

,

3

5

,

1

2

,

1

2

1









































-dopuszczalna strzałka ugięcia:

cm

l

f

t

dop

1

,

5

300

1520

300







-rzeczywista strzałka ugięca:

GPa

E

m

l

I

kNm

M

t

x

zch

205

,

2

,

15

,

107200

;

984

,

435









cm

I

E

l

M

f

x

t

zch

rz

14

,

3

072

,

1

205

48

2

,

15

984

,

435

5

48

5























cm

f

cm

f

dop

rz

1

,

5

14

,

3







warunek został spełniony .

5. Projektowanie poręczy

5.1. Zestawienie obciążeń:

m

kN

q

m

kN

q

kN

P

/

0

,

1

/

5

,

0

3

,

0

2

1







P =0,39kN

d

g =0,141kN/m

d

q =0,65kN/m

1d

P =0,39kN

d

q =1,3kN/m

2d

A) obciążenia stałe:

m

kN

h

b

g

f

d

/

141

,

0

2

,

1

0

,

6

14

,

0

14

,

0

0

,

6





















B) obciążenie zmienne:

P=0,3kN

q

1

=0,5kN/m

q

2

=1,0kN/m

- pionowe równomiernie rozłożone:

m

kN

q

q

f

d

/

65

,

0

3

,

1

5

,

0

1

1













-poziome równomiernie rozłożone:

m

kN

q

q

f

d

/

3

,

1

3

,

1

0

,

1

2

2













-skupione pionowe i poziome:

m

kN

p

p

f

d

/

39

,

0

3

,

1

3

,

0













5.2 Obliczenie momentów zginających:

- od obciążenia pionowego:

m

kN

l

p

l

q

g

M

d

d

d

x

/

747

,

0

224

,

0

523

,

0

4

3

,

2

39

,

0

8

3

,

2

)

65

,

0

141

,

0

(

4

8

)

(

2

2

1

max





























- od obciążenia poziomego:

m

kN

l

p

l

q

M

d

d

y

/

084

,

1

224

,

0

86

,

0

4

3

,

2

39

,

0

8

3

,

2

3

,

1

4

8

2

2

2

max























5.3 Sprawdzenie nośności poręczy:

- wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie:

3

2

2

33

,

457

6

14

14

6

cm

h

b

W

x











3

2

2

33

,

457

6

14

14

6

cm

h

b

W

y











-
Sprawdzenie naprężeń zginających:

M

max

x

=0,747kN/m

M

max

y

=1,084kN/m

-od obciążenia pionowego:

MPa

cm

kN

W

M

x

x

6

,

1

/

16

,

0

3

,

457

7

,

74

2

max

1











MPa

R

MPa

dm

0

,

13

6

,

1

1









Warunek spełniony Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:

PN-92/S-10082

- od obciążenia poziomego

MPa

cm

kN

W

M

y

4

,

2

/

24

,

0

3

,

457

4

,

108

2

max

2











MPa

R

MPa

dm

0

,

13

4

,

2

2









Warunek spełniony

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:
PN-92/S-10082

Naprężenia sumaryczne:

MPa

R

MPa

dm

0

,

13

0

,

4

4

,

2

6

,

1

2

1

















Warunek spełniony

Graniczna wartość odczytana z polskiej normy:
PN-92/S-10082