45
3.4.2. Wymiarowanie przekroju z uwagi na cinanie.
Dane:
- Szeroko ebra: b
w
= b
= 0,2 m
- Wysoko uyteczna przekroju: d = 0,356 m
- Ramie sił wewntrznych: z = 0,9·d = 0,320 m
- Wytrzymało charakterystyczna betony na ciskanie: f
ck
= 25 MPa
C
Rd,c
=
.,-
<
=
.,-
,]
= 0,13
c
= 1,4
a
n
= 0,5
b
p
= 0,15
k = 1+
..
7
< 2,0
k = 1+
..
HI0
= 1,75 < 2,0
k
1
= 0,15
J
cp
=
h
= 0
min
= 0,035
k
3/2
f
ck
1/2
=0,035
1,75
3/2
25
1/2
= 0,405 kN
Wymiarowanie przy podporze A
- Siła poprzeczna w osi podpory V
Ed
= V
Ap
= 49,42 kN
A
s1
= 6,03 cm
2
(3
116mm)
k
&
h
l)
6
7
=
0.H
.HI0
= 0,85% 2%
V
Rd,c
= [C
Rd,c
· k · (100
l
· f
ck
)
1/3
+ k
1
·
J
cp
]
b
w
· d
V
Rd,c
= [0,13·1,75·(0,85·25)
1/3
]
0,2 · 0,356] = 0,04487 MN = 44,87 kN
lecz nie mniej ni:
V
Rd,c
= (
min
+ k
1
·
J
cp
)
b
w
· d
V
Rd,c
= 0,405
0,2 · 0,356 = 0,02884 MN = 28,84 kN
V
Ed
= 49,42 kN > V
Rd,c
= 44,87 kN
Jest wymagane zbrojenie na cinanie.
46
- Długo odcinka cinania.
>
7
=
7L
.
:
.
=
3
= [
= =
l
s
= 0,05 m
ctg
¡ = 2
V
Ed
= 49,42 – 22,33
(0,15 + 0,05) = 44,87 kN
- Zastosowano strzemiona dwuramienne
16 o A
sw
= 0,56 cm
2
ze stali RB300
s
h
l
$
z
¢L?£¤
¥
=
.I00..H
]]-m
= 0,208 m
- Przyjto strzemi
16 w odległoci 50 mm
Wymiarowanie przy podporach B i C
Ze wzgldu na zblione wartoci sił poprzecznych po obu stronach podpór B i C
ograniczono si do najgorszego układu sił tncych, a otrzymane wyniki zastosowano po
obu stronach podpór B i C.
- Siła poprzeczna w osi podpory V
Ed
= V
Bl
= 71,99 kN
A
s1
= 4,02 cm
2
(2
116mm)
k
&
h
l)
6
7
].
.HI0
n 2,0%
V
Rd,c
= [C
Rd,c
· k · (100
l
· f
ck
)
1/3
+ k
1
·
J
cp
]
b
w
· d
V
Rd,c
= [0,13·1,75·(0,56·25)
1/3
]
0,2 · 0,356] = 0,03904 MN = 39,04 kN
lecz nie mniej ni:
V
Rd,c
= (
min
+ k
1
·
J
cp
)
b
w
· d
V
Rd,c
= 0,405
0,2 · 0,356 = 0,02884 MN = 28,84 kN
V
Ed
= 71,99 kN > V
Rd,c
= 39,04 kN
Jest wymagane zbrojenie na cinanie.
47
- Długo odcinka cinania.
>
7
=
7L
.
:
.
=
3
[ =
= ¦
l
s1
= 0,50 m
ctg
¡ = 1,3 V
Ed
= 71,99 – 22,33 · (0,15 + 0,50) = 57,48 kN
l
s2
= 0,50 m
ctg
¡ = 1,3 V
Ed
= 57,48 – 22,33 · 0,50 = 46,32 kN
l
s3
= 0,33 m
ctg
¡ = 1,3 V
Ed
= 46,32 – 22,33 · 0,33 = 38,95 kN
- Zastosowano strzemiona dwuramienne
16 o A
sw
= 0,56 cm
2
ze stali RB300.
s
1
h
l
$
z
¢L?£¤
¥
=
.I00..H,H
Im]-
= 0,105 m
s
2
h
l
$
z
¢L?£¤
¥
=
.I00..H,H
]0H
= 0,131 m
s
3
h
l
$
z
¢L?£¤
¥
=
.I00..H,H
H-/I
= 0,156 m
- Przyjto rozstaw strzemion
16 na odcinkach:
s
1
i s
2
= 100 mm
s
3
= 110 mm
Maksymalna nono na odcinkach z wymaganym zbrojeniem na cinanie,
zbrojonych samymi strzemionami.
Sprawdzenie maksymalnej nonoci obliczamy dla wszystkich podpór jednoczenie,
poniewa panuj na nich identyczne warunki.
§ =
P
LY
=
¨
cw
= 1,0 - dla konstrukcji niespronych.
7%@^
©
6
¢ª$
L?£¤*?£¤
..H.I],m/
,H*.mm
K«
V
Ed
= V
Bl
= 71,99 kN < V
Rd,max
= 298,85 kN
48
Maksymalny rozstaw strzemion.
k
¬
h
l
>6
.I]
,m.
n x k
¬%3
f$
q
$
z
n
s 170mm
a _ a
%@^
[ Z [
- Przyjto maksymalny rozstaw strzemion, jak i rozstaw na odcinkach nie wymagajcych
zbrojenia na cinanie równy: s = 170mm
3.5. Okrelenie długoci zakotwienia prtów głównych.
3.5.1. Zakotwienie prtów gór w podporze skrajnej.
- Wytrzymało obliczeniowa betonu C25/30 na rozciganie: f
ctd
= 1,3 MPa
-
1
= 0,7 słabe warunki przyczepnoci.
-
2
= 1,0
1<32mm
P
67
®
,
®
P
L?7
P
67
[ d¯
- Obliczeniowa granica plastycznoci stali RB500: f
yd
=
$
zq
<
l
=
I..
,,I
= 435 MPa
- A
req
= 4,02 cm
2
– wymagane prty na pocztku odcinka. (2
116)
- A
prov
= 6,03 cm
2
– zastosowane prty. (3
116)
N
>
P
X7
R
9#°
R
9±²
d¯
- Podstawowa długo zakotwienia prtów
116mm.
69°7
u N
>7
P
67