45

3.4.2. Wymiarowanie przekroju z uwagi na cinanie.

Dane:

- Szeroko ebra: b

w

= b

= 0,2 m

- Wysoko uyteczna przekroju: d = 0,356 m

- Ramie sił wewntrznych: z = 0,9·d = 0,320 m

- Wytrzymało charakterystyczna betony na ciskanie: f

ck

= 25 MPa

C

Rd,c

=

.,-

<

“

=

.,-

,]

= 0,13

”

c

= 1,4

a

n

= 0,5

b

p

= 0,15

k = 1+

•

..

7

< 2,0

k = 1+

•

..
HI0

= 1,75 < 2,0

k

1

= 0,15

J

cp

=

–

—˜

h

“

= 0

™

min

= 0,035

k

3/2

f

ck

1/2

=0,035

1,75

3/2

25

1/2

= 0,405 kN

Wymiarowanie przy podporze A

- Siła poprzeczna w osi podpory V

Ed

= V

Ap

= 49,42 kN

A

s1

= 6,03 cm

2

(3

116mm)

k

&

h

l)

6

š

7

=

0.H

.HI0

= 0,85% 2%

V

Rd,c

= [C

Rd,c

· k · (100

›

l

· f

ck

)

1/3

+ k

1

·

J

cp

]

b

w

· d

V

Rd,c

= [0,13·1,75·(0,85·25)

1/3

]

0,2 · 0,356] = 0,04487 MN = 44,87 kN

lecz nie mniej ni:

V

Rd,c

= (

™

min

+ k

1

·

J

cp

)

b

w

· d

V

Rd,c

= 0,405

0,2 · 0,356 = 0,02884 MN = 28,84 kN

V

Ed

= 49,42 kN > V

Rd,c

= 44,87 kN

Jest wymagane zbrojenie na cinanie.

46

- Długo odcinka cinania.

>

œ

7

=œ

ž7L

Ÿ

.

: 

.

=

3

= [

= =

l

s

= 0,05 m

ctg

¡ = 2

V

Ed

= 49,42 – 22,33

(0,15 + 0,05) = 44,87 kN

- Zastosowano strzemiona dwuramienne

16 o A

sw

= 0,56 cm

2

ze stali RB300

s

h

lš

$

z˜

¢L?£¤

¥

—˜

=

.I00..H

]]-m

= 0,208 m

- Przyjto strzemi

16 w odległoci 50 mm

Wymiarowanie przy podporach B i C

Ze wzgldu na zblione wartoci sił poprzecznych po obu stronach podpór B i C

ograniczono si do najgorszego układu sił tncych, a otrzymane wyniki zastosowano po

obu stronach podpór B i C.

- Siła poprzeczna w osi podpory V

Ed

= V

Bl

= 71,99 kN

A

s1

= 4,02 cm

2

(2

116mm)

k

&

h

l)

6

š

7

].

.HI0

n 2,0%

V

Rd,c

= [C

Rd,c

· k · (100

›

l

· f

ck

)

1/3

+ k

1

·

J

cp

]

b

w

· d

V

Rd,c

= [0,13·1,75·(0,56·25)

1/3

]

0,2 · 0,356] = 0,03904 MN = 39,04 kN

lecz nie mniej ni:

V

Rd,c

= (

™

min

+ k

1

·

J

cp

)

b

w

· d

V

Rd,c

= 0,405

0,2 · 0,356 = 0,02884 MN = 28,84 kN

V

Ed

= 71,99 kN > V

Rd,c

= 39,04 kN

Jest wymagane zbrojenie na cinanie.

47

- Długo odcinka cinania.

>

œ

7

=œ

ž7L

Ÿ

.

: 

.

=

3

[ =

= ¦

l

s1

= 0,50 m

ctg

¡ = 1,3 V

Ed

= 71,99 – 22,33 · (0,15 + 0,50) = 57,48 kN

l

s2

= 0,50 m

ctg

¡ = 1,3 V

Ed

= 57,48 – 22,33 · 0,50 = 46,32 kN

l

s3

= 0,33 m

ctg

¡ = 1,3 V

Ed

= 46,32 – 22,33 · 0,33 = 38,95 kN

- Zastosowano strzemiona dwuramienne

16 o A

sw

= 0,56 cm

2

ze stali RB300.

s

1

h

lš

$

z˜

¢L?£¤

¥

—˜

=

.I00..H,H

Im]-

= 0,105 m

s

2

h

lš

$

z˜

¢L?£¤

¥

—˜

=

.I00..H,H

]0H

= 0,131 m

s

3

h

lš

$

z˜

¢L?£¤

¥

—˜

=

.I00..H,H

H-/I

= 0,156 m

- Przyjto rozstaw strzemion

16 na odcinkach:

s

1

i s

2

= 100 mm

s

3

= 110 mm

Maksymalna nono na odcinkach z wymaganym zbrojeniem na cinanie,

zbrojonych samymi strzemionami.

Sprawdzenie maksymalnej nonoci obliczamy dla wszystkich podpór jednoczenie,

poniewa panuj na nich identyczne warunki.

§ =

P

LY

=

¨

cw

= 1,0 - dla konstrukcji niespronych.

œ

ž7%@^

©

“š

6

š

¢ª$

“˜

L?£¤*?£¤

..H.I],m/

,H*.mm

K«

V

Ed

= V

Bl

= 71,99 kN < V

Rd,max

= 298,85 kN

48

Maksymalny rozstaw strzemion.

k

¬

h

lš

>6

š

.I]

,m.

n x k

¬%3

f$

“q

$

z˜

n

s 170mm

a _ a

%@^

[ Z [

- Przyjto maksymalny rozstaw strzemion, jak i rozstaw na odcinkach nie wymagajcych

zbrojenia na cinanie równy: s = 170mm

3.5. Okrelenie długoci zakotwienia prtów głównych.

3.5.1. Zakotwienie prtów gór w podporze skrajnej.

- Wytrzymało obliczeniowa betonu C25/30 na rozciganie: f

ctd

= 1,3 MPa

-

­

1

= 0,7 słabe warunki przyczepnoci.

-

­

2

= 1,0

1<32mm

P

67

®

,

®

P

L?7

P

67

[ d¯

- Obliczeniowa granica plastycznoci stali RB500: f

yd

=

$

zq

<

l

=

I..

,,I

= 435 MPa

- A

req

= 4,02 cm

2

– wymagane prty na pocztku odcinka. (2

116)

- A

prov

= 6,03 cm

2

– zastosowane prty. (3

116)

N

>

P

X7

R

9#°

R

9±²

d¯

- Podstawowa długo zakotwienia prtów

116mm.

69°7

u N

>7

P

67