POLITECHNIKA POZNAC
SKA
WYDZIAA
BUDOWNICTWA I INśYNIERII ŚRODOWISKA
STUDIA ZAOCZNE
PROJEKT
ESTAKADY
PRZEMYSA
OWEJ.
WYKONAA
:
MARCIN MENDEL
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI
1. Ogólny opis konstrukcji
1.1. Podstawa opracowania
Podstawę niniejszego opracowania stanowi temat wydany przez Politechnikę Poznańską,
Zakład Budownictwa.
1.2. Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania jest projekt estakady przemysłowej 1 - suwnicowej do obsługi
składu otwartego.
1.3. Dane wyjściowe do projektu
W estakadzie przewidziano 1 nawę, obsługiwana przez suwnice o nośności: 160 / 50 KN.
Rozstaw słupów: 6,0 m.
Gabaryty przestrzeni obsługiwanej przez hak suwnicy:
- h = 6,0 m
- s = 25,0 m
- l = 46,0 m
1.4. Ustalone zało\
enia do projektu
Belki podsuwnicowe projektuje się jako stalowe jednoprzęsłowe o długości przęsła 6,0 m.
Fundamenty i słupy projektuje się jako \
elbetowe prefabrykowane.
2. Warunki geotechniczne
2.1. Ukształtowanie powierzchni terenu
Teren przewidziany pod projektowaną estakadę ma charakter płaski.
2.2. Budowa podło\
a gruntowego
Podło\
e gruntowe stanowi warstwa nasypu humusu o grubości 0,30 m; poni\
ej zalega
warstwa piasku drobnego Pd o grubości 1,6 m o ID = 0,33; kolejną warstwę stanowi piasek
średni Ps o grubości 2,2 m i stopniu zagęszczenia ID = 0,49; ostatnią warstwą jest \
wir ś
o stopniu zagęszczenia ID = 0,58. Humus nale\
y usunąć.
2
2.3. Warunki wodne
Woda gruntowa poni\
ej głębokości -5,80 m poni\
ej poziomu i nie wykazuje wahań
poziomu. Poziom posadowienia fundamentu przewidziano na głębokości 1,20 od poziomu
terenu, czyli powy\
ej poziomu wody gruntowej.
2.4. Słupy
Słupy skrajne projektuje się o wymiarach 50�60 cm
Słupy przewidziano w rozstawie osi modularnych 6,0 m. Słupy wykonuje się z betonu B 25
i zbroi stalą A - IIIN 34GS. Strzemiona ze stali A - IIIN 34GS. Przy osadzaniu słupa nale\
y
wykonać w kielichu stopy podlewkę z betonu B30 gr. 5,0 cm.
2.5. Belki podsuwnicowe
Belki podsuwnicowe projektuje się jako belki stalowe o przekroju z dwuteownika 500 PN
z pasem górnym wzmocnionym dwoma kątownikami 150 x 100 x 12.
2.6. Suwnice
Przyjęto jedną suwnice o nośności 160 / 50 kN  dwudz
wigarową, dwuhakową ogólnego
przeznaczenia, GNP A4.
3. Obcią\
enia u\
ytkowe
- obcią\
enie stałe - wywołane cię\
arem własnym
- obcią\
enie zmienne:
- obcią\
enie wiatrem  I strefa
- obcią\
enie suwnicami
Obcią\
enie stałe przyjęto zgodnie z normą PN-82/B-02001
Obcią\
enie suwnicami przyjęto na podstawie normy PN-86/B-02005
Obcią\
enie suwnicy wiatrem przyjęto zgodnie z normą PN-86/B-06514
4. Materiały konstrukcyjne
4.1. Beton
- w słupach klasy B25
- w stopach klasy B25
- połączenie słupów ze stopami - beton klasy B30
3
4.2. Stal
- Belki podsuwnicowe - stal St3S
- Słupy:
- pręty konstrukcyjne: stal A - IIIN 34GS
- strzemiona: stal A - IIIN 34GS
- Stopy fundamentowe: stal A - IIIN 34GS
5. Wytyczne monta\
u
5.1. Kolejność monta\
u
- Wykonanie monolitycznej stopy kielichowej na warstwie chudego betonu B15,
- Monta\
słupa prefabrykowanego,
- Monta\
belek podsuwnicowych,
- Monta\
suwnic z wykonaniem pomostów,
- Wykonanie posadzki,
5.2. Charakterystyka połączeń
Słup projektuje się jako utwierdzony w stopie. Przy osadzaniu słupa wykonać w kielichu
stopy podlewkę z betonu B30 gr. 5,0 cm.
5.3. Cię\
ary i gabaryty elementów prefabrykowanych
Cię\
ary:
- cię\
ar belki podsuwnicowej  214,00 kg/m
- cię\
ar słupa: 9,20 tony
- cię\
ar stopy skrajnej  26,82 tony
Wymiary:
- belka podsuwnicowa: szerokość  48,5 cm
wysokość - 50 cm;
- słup skrajny: wysokość  10,20 m
przekrój  60 x 50 cm
- stopa pod słup skrajny: podstawa 5,40 x 2,40 m,
wysokość - 1,60 m
5.4. Posadzka
Do wykonania posadzki u\
yć opiłków stali ( kryształki karborundu), aby uzyskać posadzkę
o zmniejszonej ścieralności. Posadzkę z zaprawy umieszcza się na podkładzie
betonowym gr .10 cm nadając spadek 0,5% w kierunku poprzecznym. Podkład na le\
y
wykonać na ubitym gruncie.
4
6. Wstępne przyjęcie kształtu i wymiarów elementów
konstrukcji estakady
6.1. Obliczamy poziom główki szyny (p.g.s.)
p.g.s = h +H , gdzie:
h- wysokość przestrzeni obsługiwanej przez hak suwnicy,
H- wysokość pomiędzy najni\
szym poło\
eniem haka suwnicy, a poziomem główki szyny
p.g.s = 6,0m+ 0,5m = 6,50m
p.g.s= h + 0,2 +p, gdzie:
h- wysokość przestrzeni obsługiwanej przez hak suwnicy,
p- wysokość pomiędzy dolną krawędzią suwnicy, a poziomem główki szyny
p.g.s = 6,0m + 0,2m + 0,2m= 6,4m
Przyjęto główkę szyny na poziomie 6,50m
Obliczamy rozpiętość suwnicy (S):
Se" F+s+E, gdzie:
F,E- minimalne odległości haków od osi szyny
s- szerokość przestrzeni obsługiwanej przez hak suwnicy,
Se" 2,20m+25,0m+0,64m= 27,84m
Przyjęto rozpiętość suwnicy S= 28,00m
Obliczamy długość całkowitą suwnicy (Le):
n* ls= Le>l +2x, gdzie:
n- ilość przęseł pomiędzy słupami (przyjęto 10 przęseł)
ls- odległość pomiędzy słupami
l- długość przestrzeni obsługiwanej przez hak suwnicy,l=46m
x- wartość wyliczona z następującego wzoru
x= a+b+c+0,5m+R/2, gdzie:
a=1,3m
b=0,6m
c=0,7m
R/2=2,50
x=1,3+0,6+0,7+0,5+2,5 =5,6
8*6 = 48=Le>48 +2*5,6 = 59,2
Przyjęto długość suwnicy L= 60,00m
5
1. ZEBRANIE OBCI
śEC

Suwnica dwudz
wigarowa dwuhakowa do pracy na wolnym powietrzu
- cię\
ar całkowity suwnicy G = 35,6 kN
- max. nacisk na koło suwnicy Pmax = 190 kN
- udz
wig suwnicy Q = 160/50 kN
- grupa natę\
enia pracy A4 wg PN-91/M-06503 wg normy PN-79 M-06503 jest 2-gą
grupą natę\
enia pracy tak wiec � = 1,2 (dla belki toru jezdnego) � =1,1 (dla konstrukcji
wsporczych)
- rozpiętość L = 28 m
- rozpiętość rolek suwnicy e = 5,05 m
- osiowy rozstaw słupów Lo = 6,0 m
P = 0,5 (G + Q - 2 P ) = 0,5 (356 + 160 - 2 *190) = 68 kN
min max
Obcią\
enie Współczynnik Obcią\
enie
charakterystyczne obcią\
enia obliczeniowe
1. Pionowe
Rmaxk = �*Pmax
�= 1,2  wsp. dyn.
Rmaxk= 1,2*190= 228 kN 1,1 Rmax = 250 kN
Rmink= �*Pmin
Rmink= 1,2*68= 82 kN 1,1 Rmin = 90 kN
2. Poziome prostopadłe do toru
Hpk= k*Pmax,
L= 28,0 m, e= 5,05m
L/e= 4,8 => k= 0,25
1,1 Hp = 52,25 kN
Hpk= 0,25*190= 47,5 kN
3. Poziome równoległe do toru
HRk= 0,12*Pmax
HRk= 0,12*190= 22,8kN
1,1 HR = 25,08 kN
6
" wiatrem
Obcią\
enie Współczynnik Obcią\
enie
charakterystyczne obcią\
enia obliczeniowe
4. Równoległe do toru
a) obcią\
enie stanu roboczego
- na most suwnicy
h= 2,00 m
L/h= 28,0/2,00= 14,00
a= 0,5m
h/a= 2,00/0,5= 4,00
stąd C1= 1,80
R1/h= 2,50/2,00= 1,25, Ćo= 1,0
stąd �=0,19=>C2=1,80*0,19= 0,34
A= L*h_= 28,0*2,0 = 56,0 m2
qr= 0,25 kN/m2
WR1k= A*(C1+C2)*qr=
=56,0 (1,80+0,34)*0,25=30,0 kN
1,3 WR1 = 9,75 kN
Na jedno koło = 30,0 / 4 = 7,50 kN
- na ładunek
C= 1,2
A= 12,5 m2 (powierzchnia kontenera)
WR2k= C*A*qr= 1,2*12,5* 0,25= 3,75 kN
1,3 WR2 = 2,50 kN
Na jedno koło = 3,75 / 2 = 1,88 kN
- na kabinę sterowniczą
Lk = 2,045 m Dk = 2,96 (wg tablic profili stal)
Ak = Lk *Dk = 2,045 * 2,96 = 6,05 m2
WR3k= C*A*qr= 1,0*6,05* 0,25= 1,5 kN
1,3 WR3 = 0,98 kN
Na jedno koło = 1,5 / 2 = 0,75 kN
b) obcią\
enie stanu spoczynku
qs = 350 Pa
- na most suwnicy
Wsk= (C1+C2)*Ce*CT*�*qs*A
Ce= 1,0 (teren A, wys. dz
wignicy <10m)
CT= 1,05 (punkt 4.2.8. normy M-06515)
�= 2,0 (punkt 4.2.9.normy M-06515)
WS1k=(1,80+0,34)*1,0*1,05*2,0*0,35*56,0
WS1k= 75,40 kN
Na jedno koło = 75,40 / 4 = 18,8 kN
1,3 WS1 = 24,54 kN
- na kabinę sterowniczą
WS2k= C1*Ce*CT*�*qs*A = 1,0*1,0* 0,9* 2,0
0,35* 6,05 = 3,81 kN
1,3 WS2 = 2,47 kN
Na jedno koło = 3,81 / 2 = 1,90 kN
5. Prostopadłe do toru
a) obcią\
enie stanu roboczego
- na most suwnicy
h = 0,7 m
L= R+2s= 5,05+2*0,695= 6,44
7
L/h= 6,44/0,70= 9,3
a= 0,5m
h/a= 0,7/0,5= 1,4
stąd C1= 1,70
A= L*h= 6,44*0,7= 4,4 m2
qr= 0,25 kN/m2
WR4k= A*C1qr= 4,4*1,70*0,25 = 1,87 kN
1,3 WR4 = 1,22 kN
Na jedno koło = 1,87 / 2 = 0,935 kN
- na ładunek
C= 1,2
A= 12,5 m2
WR5k= C*A*qr= 1,2*12,5* 0,25= 3,75 kN
1,3 WR5 = 1,22 kN
Na jedno koło = 3,75 / 4 = 0,94 kN
- na kabinę sterowniczą
Lk = 2,045 m, Sk = 1,50 (wg tablic profili stal)
Ak = Lk *Dk = 2,045 *1,50 = 4,38 m2
WR6k= C*A*qr= 1,0*4,4 0,25= 1,09 kN
1,3 WR6 = 0,35 kN
Na jedno koło = 1,09 / 4 = 0,27 kN
b) obcią\
enie stanu spoczynku
- na most suwnicy
WS3k= C1*Ce*CT*�*qs*A
Ce= 1,0 (teren A, wys. dz
wignicy <10m)
CT= 0,90 (punkt 4.2.8. normy M-06515)
�= 2,0 (punkt 4.2.9.normy M-06515)
WS3k=1,70*1,0*0,90*2,0*0,35*4,4
WS3k= 4,72 kN
Na jedno koło = 4,72 / 2 = 2,36 kN 1,3 WS3 = 3,06 kN
- na kabinę sterowniczą
WS4k= C1*Ce*CT*�*qs*A
WS4k=1,0 *4,38 *0,35 *0,9 *2,0 *1,0= 2,75 kN
1,3
Na jedno koło = 2,75 / 4 = 0,68 kN WS4 = 0,89 kN
8
2. BELKA PODSUWNICOWA
2.1 Siły wewnętrzne
�! Wpływ cię\
aru własnego oraz obcią\
eń na pomoście remontowym uwzględnia się
poprzez zastosowanie współczynników:
dla momentów zginających => L1 = 1,03
dla sił tnących => L2 = 1,02
�! Ustawienie kół suwnicy dla max wartości momentów i odpowiadających im sił
poprzecznych:
e = 5,05
Lo=6,00
e / Lo = 5,05 / 6,00 = 0,841 > 0,586
�! Schemat statyczny dla max wartości V i M:
9
W +W +W + W > W + W
R1 R2 R3 R S1 S2
W +W +W + H > W + W
R4 R5 R6 P S3 S4
Do obliczeń przyjęto stan roboczy pracy suwnicy.
�! Wypadkowe sił działających na belkę:
" Pionowa => V = Vmax = 250 kN
" Pozioma równoległa do toru
char
HR = W +W +W + H = 9,75+2,50+0,98+25,08 = 38,31 kN (HR = 32,93 kN)
R1 R2 R3 R
" Pozioma prostopadła do toru
char
HP = W +W +W + H = 1,22+1,22+0,35+52,25 = 55,04 kN (HP = 49,65 kN)
R4 R5 R6 P
�! Siły przekrojowe w belce  wiatr działa prostopadle do belki
Mx = V (L/4) L = 250 *6,00/4* 1,03 = 386,25 kNm
1
Vx = (V/2) L = (250 /2)* 1,02 = 127,5 kN
2
My = HP (L/4) = 52,25 * 6,00/4 = 78,38 kNm
Vy = (HP/2) = 52,25 /2 = 26,12 kN
�! Siły przekrojowe w belce  wiatr działa równolegle do belki
Mx = V (L/4) L = 250 *6,00/4* 1,03 = 386,25 kNm
1
Vx = (V/2) L = (250 /2)* 1,02 = 127,5 kN
2
N = HR= 25,08 kN
�! Do obliczeń belki podsuwnicowej przyjęto, \
e będzie ona wykonana ze stali St3S o
fd=205MPa
W = Mx / fd = 386,25 / 205000 = 1884,14 cm3
x potrz
W = My / fd = 78,38 / 205000 = 382,34 cm3
y potrz
10
2.2 Wstępnie przyjęto I500 PN z pasem górnym wzmocnionym 2 kątownikami
150x100x12.
2.3 Parametry geometryczne belki podsuwnicowej:
2.3.1. Przekrój zastępczy pasa górnego  na obcią\
enia poziome.
�! Moment bezwładności względem osi y-y
J = 0,5 � J + 2 � [J + A � x2]
y, zast y, dwuteow. y, kątownika katownika
J = 0,5 � 2480 + 2 � [650 + 28,7 (9,25 + 15  4,89)2 ]
y, zast
J = 24054,07 cm4
y, zast
�! Wskaz
nik wytrzymałości  punkt 1.
x = 9,25 + 15 = 24,25 cm
J
24054,07
y,zast.
Wy,zast. = = = 991,92cm3
x 24,25
�! Pole przekroju
Azast=0,5 * Adwuteow.+2 * Akątownika= 0,5* 180 + 2 * 28,7= 147,4 cm2
�! Promień bezwładności:
J
24054,07
y, zast
iy = = = 12,77cm
Azast 147,4
11
2.3.2 Charakterystyka całego przekroju  na obcią\
enia pionowe.
�! Środek cię\
kości:
Adwuteow. * 25 + 2* Akąątownik
180* 25 + 2* 28,7 * (50 - 2,42)
ey = = = 30,45cm
Adwuteow + 2 * Akąątownik 180 + 2* 28,7
�! Momenty bezwładności:
J = J + A � (25-30,45)2 + 2 [J + A � (50  2,42  30,45)2]
x x, dwuteow dwuteow x, kątownika kątownika
J = 68740 + 180 � (25  30,45)2+ 2 [232 + 28,7 � (50  2,42  30,45)2]
x
J = 91393,72 cm4
x
J = J y, dwuteow. + 2 � [J y, kątownika + A � x2]
y kątownika
J = 2480 + 2 � [650 + 28,7 (9,75 + 15  4,89)2]
y
J = 25294,07 cm4
y
�! Wskaz
niki
- Górny:
Ix 91393,72
Wxg = = = 4274,8cm3
y 19,55
- Dolny:
Ix 91393,72
Wxd = = = 3001,43cm3
y 30,45
12
2.4. Ustalenie klasy przekroju:
2.4.1. W płaszczyz
nie pionowej:
- środnik
h - 2t - 2r1 500 - 2 * 27 - 2* 271
b
f
= = = 21,7 < 66� = 67,5
t tw 18
I klasa przekroju.
- pas górny:
0,5* (bf - 2r1 - tw) + bkatownika - r1,katownika - tkatownika
b
= =
t 0,5*(t + t )
f
0,5*(185 - 2 * 27 -18 ) +150 -13 -12
b
= = 9,30 < 14� = 14,33
t 0,5* (27 +12)
II klasa przekroju.
- pas dolny
0,5* (bf - 2r1 - tw) 0,5* (185 - 2 * 27 -18 )
b
= = = 2,09 < 9� = 9,18
t t 27
f
I klasa przekroju.
Wniosek  cały przekrój w II klasie.
2.4.2. W płaszczyz
nie poziomej:
- środnik
bf + 2bkatownika - 2r1,katownika - 2tkatownika ) 185 + 2 *150 - 2 *13 - 2 *12
b
= = = 22,30 < 66� = 67,5
t 0,5(t + t ) 0,5* (27 +12)
f
I klasa przekroju.
- pasy
b akatownika 100
= = = 8,33 < 9� = 9,18
t tkatownika 12
I klasa przekroju.
Wniosek  cały przekrój w I klasie.
2.4.3. Warunek smukłości na ścinanie:
�! Płaszczyzna pionowa:
h
b - 2t - 2r1 500 - 2 * 27 - 2 * 27
f
= = = 21,7 < 70� = 71,4
t tw 18
Wniosek => Ć = 1,0
pv, x
�! Płaszczyzna pionowa:
bf + 2bkatownika - 2r1,katownika - 2tkatownika
b 185 + 2 *150 - 2 *13 - 2 *12
= = = 22,30 < 50� = 51,0
t 0,5(t + t ) 0,5* (27 +12)
f
Wniosek => Ć = 1,0
pv, y
13
2.5 Nośności przekroju:
2.5.1. Nośność na ścinanie  płaszczyzna pionowa:
V = 0,58 � A � Ć � fd
RX vx pv, x
V = 0,58 � 50 � 1,8 � 10-4� 1,0 � 205000 = 1070,1 kN
RX
Vx 127,5
= = 0,12 <1,0 - warunek nośności spełniony.
VRX 1070,1
Poniewa\
0,3 � V = 0,3 � 1070,1 = 321,03 > VX = 127,5kN, nie jest konieczne redukowanie
RX
nośności na zginanie ze względu na ścinanie.
2.5.2. Nośność na ścinanie  płaszczyzna pozioma:
V = 0,58 � A � Ć � fd
RY vy pv, y
V = 0,58 � [(15 � 1,2) � 2 + (18,5 � 2,7)] � 10-4� 1,0 � 205000 = 1021,94 kN
RY
Vy 26,12
= = 0,03 < 1,0 warunek nośności spełniony.
VRY 1021,94
Poniewa\
0,3 � V = 0,3 � 1021,94 = 306,58 > VY = 26,12 kN, nie jest konieczne
RY
redukowanie nośności na zginanie ze względu na ścinanie.
2.5.3. Nośność na ściskanie:
N = A � � � fd = 1,0 � 237,4� 10-4 *205000 = 4866,7 kN
RC
2.5.4. Nośność na zginanie w płaszczyz
nie pionowej  punkt 1.
M 1 =W � fd = 4274,8 � 10-6� 205000 = 876,33 kNm
RX xg
2.5.5. Nośność na zginanie w płaszczyz
nie pionowej  punkt 2.
2
M = W � fd = 3001,43 � 10-6� 205000 = 615,29 kNm
RX xd
2.5.6. Nośność na zginanie w płaszczyz
nie poziomej  punkt 1.
1
M =W � fd = 991,92 � 10-6� 205000 = 203,34 kNm
RY y,zast
2.6 Sprawdzenie nośności w górnym pasie belki podsuwnicowej:
2.6.1 Nośność na zginanie w obu kierunkach:
M
M
y
x
+ < fd
�L *Wxg Vy, zast
M
R
L = 1,15*
MCR
�! Do obliczeń współczynnika zwichrzenia konieczne jest wyznaczenie zastępczego
pasa górnego:
b = 2 � b + b = 18,5 + 2 � 15 = 48,5 cm
zast katownika dwuteow
A = 2 � A + A = 2 � 27,8 + 2,7 � 18,5 = 105,55 cm2
zast katownika dwuteow
Azast 105,55
tzast = = = 2,17cm
bzast 48
MCR = ą A0 * Ny + (A0 * NY )2 + B2 *is2 * Ny * Nz
"2 *E * J
(3,14)2 * 205000000 * 24054,07 *10-8
y
Ny= = = 13505,10kN
(�y * L)2 (1,0 * 6,0)2
1 "2 *E * J�
Nz= ( ) + G * JT )
(�� * L)2
is 2
14
- moment bezwładności górnego pasa względem środka cię\
kości:
tzast *bzast 3 2,17 * (48,5)3
J1= = = 20630,21cm4
12 12
- moment bezwładności dolnego pasa względem środka cię\
kości:
t *bf 3 2,7 *(18,5)3
f
J2= = = 1424,61cm4
12 12
- odległość środka cię\
kości pasa górnego od środa cię\
kości całej belki:
e = h  e  0,5 � t = 50  30,45  0,5 � 2,17 = 18,46 cm
y zast
- odległość między środkami cię\
kości pasów
h = h  0,5 � t  0,5 � t = 50  0,5 � 2,7  0,5 � 2,17 = 47,56 cm
0 f zast
- współczynnik ścinania
J2 1424,61
ys= e- * ho = 18,54 - * 47,56 = 15,78cm
25294,07
J
y
- wycinkowy moment bezwładności:
J1 * J2 * h0 2 20630,21*1424,61* (47,56)2
J� = = = 3014253,76cm6
J1 + J2 1424,61+ 20630,21
- moment bezwładności przy skręcaniu:
Jt= S!(b1*t13+ b2*t23+ b3*t33)= S![48,5*(2,17)3+18,5*(2,7)3+(50-2,17-2,7)*(1,8)3 = 374,30 cm4
- ramię asymetrii:
1 t3
rx= *[ ys * J + b1 *t1 * e3 - b2 *t2 * (h0 - e)3 + (e4 - (h0 - e)4]
y
4
Jx
1
rx = *[15,78* 25294,07 + 48,5* 2,70 *(18,46)3 -18,5* 2,7 * (47,56 -18,46)3 +
91393,72
1,8
+ (18,46)4 - (47,56 -18,46)4] = -3,04cm
4
�! biegunowy moment bezwładności:
i0 = ix2 + iy 2
91393,72
Jx
ix = = =19,60cm
Adwutow. + 2* Akatownika 237,4
J 25294,07
y
iy = = =10,32cm
Adwutow. + 2 * Akatownika 237,4
i0 = (19,60)2 + (10,32)2 = 22,15cm
- biegunowy moment bezwładności względem środka ścinania:
i0 = (i02 + ys 2 = (22,15)2 + (15,78)2 = 27,19cm
�! Wyboczenie skrętne:
15
1 (3,14)2 *205000000*3014253*10-12
Nz = [ + 80*106 *374,30*10-8 ]
(0,2719)2 (1,0*6,0)2
Nz = 6339,47kN
�! Współrzędna punktu przyło\
enia obcią\
enia względem środka cię\
kości:
a = h  e = 50-30,45 = 19,55 cm
0 y
�! Ró\
nica współrzędnych środka ścinanie i punkt przyło\
enia obcią\
enia:
a = y  a = 15,78  19,55 = -3,77
s s 0
�! Z tabeli Z.1-2 odczytano:
A = 0,55 A = 0,76 B = 1,37
1 2
b = y
y s  0,5 � r = 15,78  0,5 � (-3,04) =17,30 cm
x
A = A � b + A � a = 0,55 � 17,30 + 0,76 � (-3,77) = 6,64 cm
0 1 y 2 s
�! Moment krytyczny:
MCR= ą0,066*9922,12 (0,066 *9922,12)2 + (1,37)2 * (0,2719)2 *9922,12 *5732,07
MCR=3539,41kNm
�! Smukłość względna:
MR 615,29
L=1,15* =1,15* = 0,48
MCR 3539,41
tabela 11, krzywa  a  => Ć = 0,990
0 L
�! Sprawdzenie nośności:
M
M
y
x
+ < fd
� *Wxg Wy,zast
386,25 78,38
+ < 205MPa
0,990*4274,8*10-6 991,92*10-6
170 < 205MPa (83% nośności)
2.6.2 Nośność na zginanie w osi pionowej ze ściskaniem
M N
x
+ < fd
�L *Wxg �y1 * A1
�! Współczynnik wyboczeniowy pasa górnego belki:
NR
L=1,15*
NCR
"2 *E * J
(3,14)2 * 205000000 * 24054,07 *10-8
y
NCR = = = 13505,14kN
(�y * L)2 (1,0 * 6,0)2
16
4866,7
NR
L=1,15* =1,15* = 0,70
NCR 13505,14
tabela 11, krzywa  c => � = 0,68
�! Sprawdzenie nośności:
M N
x
+ < fd
�L *Wxd �y1 * A1
386,25 25,08
+ < 205MPa
0,990 * 4274,8*10-6 0,68*147,4 *10-4
94 < 205 MPa (45% nośności)
2.7 Sprawdzenie nośności w dolnym pasie belki podsuwnicowej:
M
x
< fd
�L *Wxd
386,25
< 205MPa
0,990 *3001,43*10-6
130 < 205 MPa (63% nośności)
Wszystkie warunki nośności belki podsuwnicowej są spełnione.
2.8 Sprawdzenie ugięć.
2.8.1 Ugięcie pionowe
- c. własny stali
g = 78,5 KN / m3
A = 237,4 cm2
belki
A = 36,0 cm2
szyny
A = 237,4 + 36,0 = 273,4 cm2
całkowite, belki
ch
g = 273,4 � 10-4� 78,5 = 2,14 KN/m
belki
2.8.1.1 Ugięcie od cię\
aru własnego belki
5* 2,14*(6,0)4 5* 2,14*(6,0)4
fx1 = = = 0,00019m
384* 205*106 *91393,72*10-8
384EJx
2.8.1.2 Ugięcie od oddziaływania suwnicy
ch
V = 228 kN
max
Vmax * (6,0)3 228 * (6,0)3
fx2 = = = 0,0055m
48EJ
48 * 205 *106 * 91393,72 *10-8
x
2.8.1.3 Całkowite ugięcie pionowe
fx = 0,00019 + 0,0055 = 0,0056 m = 0,56 cm
f dop = 600/600 = 1,00 cm
f x < f dop => 0,56 cm < 1,00 cm
2.8.2 Ugięcie poziome
f dop = 600/1000 = 0,60 cm
char
HP = W +W +W + H = 49,65 kN
R4 R5 R6 P
49,65 *(6,0)3
HPchar *(6,0)3
f = = = 0,0043m
y
48*205*106 *25294,07*10-8
48EJ
y
f y < f dop => 0,43 cm < 0,60 cm
17
3. SA
UP śELBETOWY SKRAJNY
ob.
V = 228*1,1*1,0 = 250 kN
max
ob.
V = 82*1,1*1,0 = 90 kN
min
3.1 Siły wewnętrzne  reakcje na słup
3.1.1 Reakcja od suwnicy:
R1 = 5,05 m
L - R1 = 1,0 m
R = (V 1,0 + V 6,0) / 6,0= 1,16* V = 1,16* 250 = 290 kN
Amax max max max
R = (V 1,0+ V 6,0) / 6,0= 1,16* V = 1,16* 90 = 105 kN
Amin min min min
3.1.2 Reakcja od cię\
aru własnego belki i szyny
max
G = q *6,0 = 2,14 *6,0 *1,1 = 14,12 kN
b ob
min
G = q *6,0 = 2,14 *6,0 *0,9 = 11,55 kN
b ob
3.1.3 Cię\
ar własny słupa
max
G = h* B* L* 25* 1,1 = 1,1 *25 *0,5 *0,6 *5,9 = 48,68 kN
s
min
G = h* B* L* 25* 0,9 = 0,9 *25 *0,5 *0,6 *5,9 = 39,83 kN
s
3.1.4 Siła pionowa przypadająca na słup
N = R + G + G = 290 + 14,12 + 48,68 = 352,8 kN
max Amax b S
N = R + G + G = 105 + 11,55 + 39,83 = 156,33 kN
min Amin b S
3.1.5 Reakcja na słup  siła prostopadła do toru
18
Rp = [(WR4 + WR5 + WR6 + HP) 6,0 + (WR4 + WR5 + WR6) 5,05] / 6,0
Rp = [55,04* 6,0 + 2,8*5,05] / 6,0 = 58,18 kN
3.1.6 Reakcja na słup  siła równoległa do toru
Przyjęto \
e 20% siły przekazuje się na jeden słup:
Rr = 0,2* HR = 25,08* 0,2 = 5,02 kN
3.1.7 Siły przyło\
one w głowicy słupa
Do ustalenia momentów zginających u podstawy słupa przyjęto wysokość sumie
wysokości słupa od poziomu gruntu do spodu belki (5,90 m), wysokości belki oraz szyny
(0,60m) oraz głębokości zagłębienia słupa w grunt (0,55m) to jest łączna wysokość 6,45m.
Nmax = 352,8 kN
Nmin = 156,33 kN
My = Rp *lcol = 58,18 *6,45 = 375,26 kNm
Mx = Rr *lcol = 5,02 *6,45 = 32,38 kNm
3.2 Dane materiałowe i przekrojowe
Beton B25 => fcd = 13,3 MPa
Stal A-III => fyd = 350 MPa
�! wstępnie przyjęto przekrój:
b = 0,5 m
h = 0,6 m
�! wysokość teoretyczna
l col = 6,45 m
l ox = �x *lcol = 1,8 *6,45 = 11,61 m
l oy = �y *lcol = 2,0 *6,45 = 12,90 m
Zestawienie sił przekrojowych [kN] [kNm]
N = 352,8 M = 375,26
max y-y
N = 156,33 M = 375,26
min y-y
N = 352,8 M = 32,38
max x-x
N = 156,33 M = 32,38
min x-x
19