Micha³ Kucharski ¯elbet cz.B i C GregorK

55,7

20,2

L =

27,85

2785

l sk =

0,9 l

s =

h =

484

591

631,5

693

179,5

(169,5+10)

231

205,25

104,75

9,0

wys.

ebra

400

szer.

ebra

200

Długo

ść

połowy hali magazynowej z dylatacj

i ociepleniemi

rodkowy l

r,x

Pasmo zbierania

obci

ąŜ

ebro

skrajne z3 = 0,5 * (k

+ b) =

przyskrajne z2 = 0,5 * (k

+ k

) =

rodkowe z1 = k

Rozstaw

eber

skrajne k

2.3 Przyj

to warstwy stropowe

Zebranie obci

ąŜ

jest uniwersalne - dla ka

dego układu ramowego, ale dalsza cz

ęś

ci oblicze

dotyczy wymiarowania układu

rodkowego (skrajne ramy przyj

to jak

rodkowe).

rodkowe k

Szeroko

ść

słupa zało

ono równ

szeroko

ci podci

Rozstaw osiowy ram (kierunek x)

skrajny l

sk,y

rodkowy l

r,y

Rozstaw osiowy słupów w ramie (y)

skrajny l

sk,x

ęść

B Układ Ramowy - konstrukcja monolityczna,

słupy z podci

gami

2.1 Rozplanowanie + korekta wymiarów przyj

tych w cz

ęś

ci A

Długo

ść

budynku L=

Szeroko

ść

budynku B =

Dylatacja

Ocieplenie budynku

2. Zebranie Obci

ąŜ

ciana zewn

trzna

2.2 Rozstawy elementów konstrukcyjnych w magazynie

gress

gład

cementowa

styropian

płyta

elbetowa

(z cz

ęś

ci A)

obci

ąŜ

enie zmienne urzytkowe

Ustalono kierunek x - w obr

bie ramy i kierunek y - prostopadle do układu

Zało

ono na kieunku x "prz

sło" skrajne w przybli

eniu 0,9 prz

sła

rodkowego ( w

wietle )

[kN/m2]

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

10,37

g =

12,17

q k =

20,79

q =

24,95

g + q =

37,12

2.4.1

ebro

rodkowe Z1

2.4 Zebranie Obci

ąŜ

ebro

2.4 Zebranie Obci

ąŜ

ebro

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z1 =

2,31

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

0,60

1,20

0,72

2,66

1,30

3,45

4,62

1,10

5,08

0,05

1,20

0,06

1,60

1,10

1,76

0,84

1,30

1,09

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

20,79

1,2

24,95

Uwaga: Obci

ąŜ

enie

ciankami działowymi zostało pomini

te, gdy

przyj

e w

magazynie ich nie b

dzie.

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

9,41

g =

11,04

q k =

18,47

q =

22,17

g + q =

33,21

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

2.4.2

ebro przyskrajne Z2

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z2 =

2,0525

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

0,54

1,20

0,64

2,36

1,30

3,07

0,05

1,20

0,06

4,11

1,10

4,52

1,60

1,10

1,76

0,77

1,30

1,00

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

18,47

1,2

22,17

Uwaga: Obci

ąŜ

enie

ciankami działowymi zostało pomini

te, gdy

przyj

e w

magazynie ich nie b

dzie.

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

ciana Osłonowa 30 cm

0,30*3,3*10

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

15,58

g =

17,50

q k =

9,43

q =

11,31

g + q =

28,82

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

2.4.3

ebro skrajne Z3

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z3 =

1,0475

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

0,27

1,20

0,33

1,20

1,30

1,57

0,02

1,20

0,03

2,10

1,10

2,30

1,60

1,10

1,76

0,48

1,30

0,63

11,31

9,90

1,10

10,89

Uwaga: Obci

ąŜ

enie ci

głe od

ciany zewn

trznej (równoległej do układu)

przekazywane bezpo

rednio na podci

g uwzdl

dniono przy wymiarowaniu podci

gu w

postaci dodatku

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

Uwaga: Obci

ąŜ

enie

ciankami działowymi zostało pomini

te, gdy

przyj

e w

magazynie ich nie b

dzie.

Uwaga: Zewn

trzna

ciana Osłonowa o szeroko

ci 0,30 m wykonana z betonu

komórkowego została uwzgl

dniona w obliczeniach, a ci

ęŜ

ar obj

ciowy betonu

komórkowego 9 kN/m3 zwi

kszono o 1 kN/m3 ze wzgl

du na obci

ąŜ

enie styropianem

i elewacj

zewn

trzn

. Wysoko

ść

cianki przyj

to równ

wyskoko

ci kondygnacji bez

redukcji o wysoko

ść

podci

gu,

ebra i płyty równ

3,3 m

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

9,43

1,2

g (Z1) = 10,37

g (Z2) = 9,41

g (Z3) = 15,58

q (Z1) = 20,79

q (Z2) = 18,47

q (Z3) = 9,43

La = 2,57

Lb = 5,375

Lc = 5,91

P1a (Z1)

26,66
53,43

P1b (Z1)

55,75

111,75

P1c (Z1)

61,30

122,87

P2a (Z1)

26,66
53,43

P2a (Z2)

24,20
47,47

P2a (Z3)

40,03
24,23

P2b (Z1)

55,75

111,75

P2b (Z2)

50,60
99,29

P2b (Z3)

83,73
50,67

P2c (Z1)

61,30

122,87

P2c (Z2)

55,64

109,17

P2c (Z3)

92,06
55,72

2.5.1 Podział podci

gu na cz

ęś

Wg = g (Z2) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

2.5 Zebranie Obci

ąŜ

- Podci

2.5 Zebranie Obci

ąŜ

- Podci

Ze wzgl

du na poło

enie:

rodkowa cz

ęść

podci

gu (w osiach słupów) 693 [cm]

skrajna cz

ęść

podci

gu (w osiach słupów z cz

ęś

słupa zewn

trznego)

531,5+20=551,5 [cm]

Ze wzgl

du długo

ść

ęś

ebra z której przekazane jest obci

ąŜ

enie na podci

podci

g zewn

trzny, siła z połowy rozpi

ci w

wietle

ebra skrajnego i

szeroko

ci słupa 454/2 + 30 = 257 [cm]

podci

g skrajny, siła z połowy rozpi

ci w

wietle

ebra skrajnego i

rodkowego oraz szeroko

ci słupa (454+561)/2 + 30 = 537,5 [cm]

podci

rodkowy, siła z rozstawu osiowego

eber

rodkowych

561+30=591[cm]

2.5.2 Obliczenie obci

ąŜ

enia w postaci sił skupionych przenoszonego z

poszczególnych

eber na dan

ęść

podci

gu z podziałem na składowe

od obci

ąŜ

stałych Wg i zmiennych Wq [kN]

Wg = g (Z1) * La =
Wq = q (Z1) * La =
Wg = g (Z1) * Lb =
Wq = q (Z1) * Lb =

Wg = g (Z1) * Lc =

Wq = q (Z1) * La =

Wq = q (Z1) * Lc =

Wg = g (Z3) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

Wg = g (Z1) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

Wq = q (Z3) * La =
Wg = g (Z1) * Lb =

Wq = q (Z2) * La =

Wg = g (Z2) * Lb =
Wq = q (Z2) * Lb =

Wq = q (Z1) * Lb =

Wq = q (Z3) * Lb =

Wg = g (Z1) * Lc =
Wq = q (Z1) * Lc =
Wg = g (Z2) * Lc =

Wg = g (Z3) * Lb =

Wq = q (Z2) * Lc =
Wg = g (Z3) * Lc =
Wq = q (Z3) * Lc =

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

7,87

g =

8,91

q k =

4,39

q =

6,58

g + q =

15,49

2.6 Zebranie Obci

ąŜ

ebro Dachowe

2.6.1

ebro

rodkowe dachowe Z1'

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z1 =

2,31

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

[kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

5,08

0,28

1,20

0,33

0,12

0,42

1,20

0,50

1,20

0,14

4,62

1,10

1,60

1,10

1,76

0,84

1,30

1,09

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

2,08

1,5

3,12

2,31

1,5

3,47

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

przyj

to zawy

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąŜ

enia warstw

wełny mineralnej - przyj

to na całej rozpi

ci dachu warstw

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąŜ

enie Technologiczne przyj

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąŜ

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

e zwi

ksza bezpiecze

stwo.

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

7,19

g =

8,14

q k =

3,90

q =

5,85

g + q =

13,98

2.6.2

ebro przyskrajne dachowe Z2'

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z2 =

2,0525

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

Współczynnik

Materiałowy

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

0,25

1,20

0,30

0,37

1,20

0,44

0,10

1,20

0,12

4,11

1,10

4,52

1,60

1,10

1,76

0,77

1,30

1,00

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

1,85

1,5

2,77

2,05

1,5

3,08

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

przyj

to zawy

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąŜ

enia warstw

wełny mineralnej - przyj

to na całej rozpi

ci dachu warstw

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąŜ

enie Technologiczne przyj

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąŜ

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

e zwi

ksza bezpiecze

stwo.

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

ęŜ

ar Własny

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

cianka Kolankowa 30 cm

0,30*0,24*10

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

5,26

g =

5,92

q k =

1,99

q =

2,99

g + q =

8,91

2.6.3

ebro skrajne dachowe Z3'

Zebranie Obci

ąŜ

na 1 mb

ebra z pasma o

szeroko

ci b = z3 =

1,0475

Rodzaj Obci

ąŜ

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

Współczynnik

Materiałowy

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

0,13

1,20

0,15

0,19

1,20

0,23

0,05

1,20

0,06

2,10

1,10

2,30

1,60

1,10

1,76

0,48

1,30

0,63

0,94

0,72

Uwaga:

cianka kolankowa ma wysoko

ść

potrzebnej warstwy ocieplenia przy okapie,

czyli około 20 cm … Zdecydowano si

ciank

kolankow

, po to

eby była

liwo

ść

monta

u instalacji opadowej i dobre odprowadzenie wody opadowej.

Uwaga: Obci

ąŜ

enie ci

głe od

ciany zewn

trznej (równoległej do układu),

uwzdl

dniono przy podci

gu w postaci dodatku

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

1,5

1,41

1,05

1,5

1,57

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

przyj

to zawy

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąŜ

enia warstw

wełny mineralnej - przyj

to na całej rozpi

ci dachu warstw

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąŜ

enie Technologiczne przyj

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąŜ

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

e zwi

ksza bezpiecze

stwo.

1,10

0,79

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

g (Z1') = 7,87

g (Z2') = 7,19

g (Z3') = 5,26

q (Z1') = 4,39

q (Z2') = 3,90

q (Z3') = 1,99

La = 2,57

Lb = 5,375

Lc = 5,91

P1a (Z1')

20,22
11,28

P1b (Z1')

42,30
23,59

P1c (Z1')

46,51
25,94

P2a (Z1')

20,22
11,28

P2a (Z2')

18,48
10,02

P2a (Z3')

13,52

5,11

P2b (Z1')

42,30
23,59

P2b (Z2')

38,65
20,96

P2b (Z3')

28,29
10,70

P2c (Z1')

46,51
25,94

P2c (Z2')

42,50
23,05

P2c (Z3')

31,10
11,76

Wg = g (Z2') * La =

Wg = g (Z1') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

2.7 Zebranie Obci

ąŜ

- Podci

g Dachowy

2.7.1 Podział podci

gu na cz

ęś

Ze wzgl

du na poło

enie:

rodkowa cz

ęść

podci

gu (w osiach słupów) 606 [cm]

skrajna cz

ęść

podci

gu (w osiach słupów z cz

ęś

słupa zewn

trznego)

544+20=564 [cm]

Ze wzgl

du długo

ść

ęś

ebra z której przekazane jest obci

ąŜ

enie na podci

podci

g zewn

trzny, siła z połowy rozpi

ci w

wietle

ebra skrajnego i

szeroko

ci słupa 454/2 + 30 = 257 [cm]

podci

g skrajny, siła z połowy rozpi

ci w

wietle

ebra skrajnego i

rodkowego oraz szeroko

ci słupa (454+561)/2 + 30 = 537,5 [cm]

podci

rodkowy, siła z rozstawu osiowego

eber

rodkowych

561+30=591[cm]

2.7.2 Obliczenie obci

ąŜ

enia w postaci sił skupionych przenoszonego z

poszczególnych

eber na dan

ęść

podci

gu z podziałem na składowe

od obci

ąŜ

stałych Wg i zmiennych Wq [kN]

Wq = q (Z1') * La =
Wg = g (Z1') * Lb =
Wq = q (Z1') * Lb =

Wg = g (Z1') * Lc =

Wq = q (Z1') * La =

Wq = q (Z1') * Lc =

Wg = g (Z3') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wg = g (Z1') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wq = q (Z3') * La =
Wg = g (Z1') * Lb =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wq = q (Z2') * La =

Wq = q (Z1') * Lb =
Wg = g (Z2') * Lb =
Wq = q (Z2') * Lb =
Wg = g (Z3') * Lb =
Wq = q (Z3') * Lb =

Wg = g (Z1') * Lc =
Wq = q (Z1') * Lc =
Wg = g (Z2') * Lc =
Wq = q (Z2') * Lc =
Wg = g (Z3') * Lc =
Wq = q (Z3') * Lc =

P2c (Z1)

Wg = 61,30

P2c (Z1')

Wg = 46,51

Wq = 122,87

Wq = 25,94

P2c (Z2)

Wg = 55,64

P2c (Z2')

Wg = 42,50

Wq = 109,17

Wq = 23,05

P2c (Z3)

Wg = 92,06

P2c (Z3')

Wg = 31,10

Wq = 55,72

Wq = 11,76

qk = 0,3
ce = 0,95

= 1,8

czn = 0,7

czz = 0,4

0,5*(Lc+Lc )=

591

NAWIETRZNA

Q k,n =

2,12

ZAWIETRZNA

Q k,z =

1,21

NAWIETRZNA

Q k,n =

3,18

ZAWIETRZNA

Q k,z =

1,82

OBLICZENIOWE [kN/m]

Umiejscowienie hali magazynowej: PŁOCK - Strefa II

nawietrznej

Parcie charakterystyczne wiatru [kPa]

zawietrznej

2.8 Zebranie Obci

ąŜ

- Układ

rodkowy

Jak wcze

niej wspomiano, w projekcie ograniczono si

do policzenia tylko

rodkowego układu

ramowego, a pozostałe ramy zostan

przyj

te takie same jak

rodkowe.

Siły skupione z

eber przenoszone na podci

g układu ramowego s

zebrane z pól P1c oraz

P2c { z tym,

e P1c(Z1) = P2c(Z1) }, które obliczono wcze

niej i które wynosz

[kN] :

Kondydnacja

rodkowa

Zadaszenie

Siły skupione od ci

ęŜ

aru własnego

cian zewn

trznych, równoległych do układu ramowego,

przenoszonych przez podci

gi zewn

trzne (ram zewn

trznych) bezpo

redno na słupy

pomin

to z uwagi na fakt wymiarowania

rodkowej ramy a nie ramy zewn

trznej.

Uwzgl

dniono natomiast, przy zbieraniu obi

ąŜ

ebro zewn

trzne Z3, ci

ęŜ

ar własny

cian

osłonowych prostopadłych do układu ramowego.

Działanie Wiatru

Budynki do 20m wysoko

ci, teren typu B, wsp. Ekspozycji

Budynek nie podatny na dynamiczne działanie wiatru

współczynnik ci

nienia

zewn

trznego dla strefy:

Obci

ąŜ

enie ci

głe zebrano na 1m długo

ść

słupa, Rozstaw Ram

rodkowych w osiach czyli

szeroko

ść

działania parcia wiatru na

cian

zewn

trzn

wynosi:

qk * ce *

* czz * Lc =

CHARAKTERYSTYCZNE [kN/m]

qk * ce *

* czn * Lc =

1,5 * qk * ce *

* czn * Lc =

1,5 * qk * ce *

* czz * Lc =

Uwaga: Działanie Wiatru na dach jest korzystne - w postaci ssania - postanowiono go nie

uwzgl

dnia

co upraszcza obliczenia, a zabieg jest na korzy

ść

bezpiecze

stwa.

Uwaga: Parcie Gruntu pomini

to poprzez uwzgl

dnienie Parcia Wiatru na całej długo

słupa, ł

cznie z cz

ęś

znajduj

w gruncie.

1,17

1,13

0,75

1,5

Schemat Rozmieszczenia Obci

ąŜ

w Postaci Sił Skupionych od Obci

ąŜ

Zmiennych

ytkowych w Prz

słach

Opis Grup Obci

ąŜ

Kombinacja obci

ąŜ

jest typu,

e znak /

wyklucza obci

ąŜ

enia, a + sumuje

ZMIENNE WIATR W LEWO

ZMIENNE WIATR W PRAWO

Siły skupione (od

eber) bezpo

rednio przenoszone z

eber na słupy (osiowo) zostały

podzielone na dwa a ich obecno

ść

rozpatrywana jest programem w zale

ci od tego czy

prz

sło jest obci

ąŜ

one obci

ąŜ

eniem zmiennym u

ytkowym czy nie jest obci

ąŜ

one.

Współczynnik Obci

ąŜ

enia dla grup A i B wyznaczono jako najwi

kszy ze stosunków sum

obci

ąŜ

obliczeniowych do charakterystycznych q/qk dla poszczególnych

eber

ZMIENNE

NIEGIEM + TECHNOLOGICZNE

(DACH)

Współczynnik

długotrwało

obci

ąŜ

enia dla

obci

ąŜ

zmiennych

Grupy

Obci

ąŜ

Współczynnik

Obci

ąŜ

enia

2.8 Zebranie Obci

ąŜ

- Układ

rodkowy cd

F,G,H,I, J,K

ZMIENNE U

YTKOWE

1,2

0,8

STAŁE DACH

STAŁE

1,5

obci

ąŜ

enie

niegiem + obci

ąŜ

enie technologiczne

Chodzi tu konkretnie o obci

ąŜ

enie zmienne z pola P2c (Z1), czyli sił

Wq=122,87 kN któr

zamieniono na dwie siły 61,44 kN po jednej na s

siaduj

e prz

sła

A+B+C+D/E+F+G+H+I+J+K