55,7

m

20,2

m

4

cm

12

cm

25

cm

L =

27,85

m

=

2785

cm

l sk =

0,9 l

ś

r

s =

30

cm

h =

40

cm

484

cm

591

cm

631,5

cm

693

cm

179,5

cm

(169,5+10)

231

cm

231

cm

205,25

cm

104,75

cm

9

mm

50

mm

9,0

50

mm

80

mm

wys.

ż

ebra

400

mm

szer.

ż

ebra

200

mm

Długo

ść

połowy hali magazynowej z dylatacj

ą

i ociepleniemi

ś

rodkowy l

ś

r,x

=

Pasmo zbierania

obci

ąż

e

ń

na

ż

ebro

skrajne z3 = 0,5 * (k

sk

+ b) =

przyskrajne z2 = 0,5 * (k

sk

+ k

ś

r

) =

ś

rodkowe z1 = k

ś

r

=

Rozstaw

ż

eber

skrajne k

sk

=

2.3 Przyj

ę

to warstwy stropowe

Zebranie obci

ąż

e

ń

jest uniwersalne - dla ka

ż

dego układu ramowego, ale dalsza cz

ęś

ci oblicze

ń

dotyczy wymiarowania układu

ś

rodkowego (skrajne ramy przyj

ę

to jak

ś

rodkowe).

ś

rodkowe k

ś

r

=

Szeroko

ść

słupa zało

ż

ono równ

ą

szeroko

ś

ci podci

ą

gu

Rozstaw osiowy ram (kierunek x)

skrajny l

sk,y

=

ś

rodkowy l

ś

r,y

=

Rozstaw osiowy słupów w ramie (y)

skrajny l

sk,x

=

Cz

ęść

B Układ Ramowy - konstrukcja monolityczna,

słupy z podci

ą

gami

2.1 Rozplanowanie + korekta wymiarów przyj

ę

tych w cz

ęś

ci A

Długo

ść

budynku L=

Szeroko

ść

budynku B =

Dylatacja

Ocieplenie budynku

2. Zebranie Obci

ąż

e

ń

Ś

ciana zewn

ę

trzna

2.2 Rozstawy elementów konstrukcyjnych w magazynie

gress

gład

ź

cementowa

styropian

płyta

ż

elbetowa

(z cz

ęś

ci A)

obci

ąż

enie zmienne urzytkowe

Ustalono kierunek x - w obr

ę

bie ramy i kierunek y - prostopadle do układu

Zało

ż

ono na kieunku x "prz

ę

sło" skrajne w przybli

ż

eniu 0,9 prz

ę

sła

ś

rodkowego ( w

ś

wietle )

[kN/m2]

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

ź

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

U

ż

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

10,37

g =

12,17

q k =

20,79

q =

24,95

g + q =

37,12

2.4.1

ś

ebro

ś

rodkowe Z1

2.4 Zebranie Obci

ąż

e

ń

-

ś

ebro

2.4 Zebranie Obci

ąż

e

ń

-

ś

ebro

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z1 =

2,31

m

Lp

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

γ

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

1

0,60

1,20

0,72

2

2,66

1,30

3,45

4,62

1,10

5,08

3

0,05

1,20

0,06

5

1,60

1,10

1,76

4

6

0,84

1,30

1,09

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

7

20,79

1,2

24,95

Uwaga: Obci

ąż

enie

ś

ciankami działowymi zostało pomini

ę

te, gdy

ż

przyj

ę

to

ż

e w

magazynie ich nie b

ę

dzie.

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

ź

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

U

ż

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

9,41

g =

11,04

q k =

18,47

q =

22,17

g + q =

33,21

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

2.4.2

ś

ebro przyskrajne Z2

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z2 =

2,0525

m

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

Lp

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

γ

1

0,54

1,20

0,64

2

2,36

1,30

3,07

3

0,05

1,20

0,06

4

4,11

1,10

4,52

5

1,60

1,10

1,76

6

0,77

1,30

1,00

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

7

18,47

1,2

22,17

Uwaga: Obci

ąż

enie

ś

ciankami działowymi zostało pomini

ę

te, gdy

ż

przyj

ę

to

ż

e w

magazynie ich nie b

ę

dzie.

Gres 9 mm

0,009*b*29

Gład

ź

Cementow 5 cm

0,05*b*23

Styropian 5 cm

0,05*b*0,45

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

Ś

ciana Osłonowa 30 cm

0,30*3,3*10

U

ż

ytkowe 9,0 kN/m2

9,0*b

g k =

15,58

g =

17,50

q k =

9,43

q =

11,31

g + q =

28,82

Warto

ść

Obliczeniowa

[kN/m]

2.4.3

ś

ebro skrajne Z3

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z3 =

1,0475

m

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

Lp

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charakterysty-

czna [kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

γ

1

0,27

1,20

0,33

2

1,20

1,30

1,57

3

0,02

1,20

0,03

4

2,10

1,10

2,30

5

1,60

1,10

1,76

6

0,48

1,30

0,63

11,31

7

9,90

1,10

10,89

Uwaga: Obci

ąż

enie ci

ą

głe od

ś

ciany zewn

ę

trznej (równoległej do układu)

przekazywane bezpo

ś

rednio na podci

ą

g uwzdl

ę

dniono przy wymiarowaniu podci

ą

gu w

postaci dodatku

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

8

Uwaga: Obci

ąż

enie

ś

ciankami działowymi zostało pomini

ę

te, gdy

ż

przyj

ę

to

ż

e w

magazynie ich nie b

ę

dzie.

Uwaga: Zewn

ę

trzna

Ś

ciana Osłonowa o szeroko

ś

ci 0,30 m wykonana z betonu

komórkowego została uwzgl

ę

dniona w obliczeniach, a ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

komórkowego 9 kN/m3 zwi

ę

kszono o 1 kN/m3 ze wzgl

ę

du na obci

ąż

enie styropianem

i elewacj

ę

zewn

ę

trzn

ą

. Wysoko

ść

ś

cianki przyj

ę

to równ

ą

wyskoko

ś

ci kondygnacji bez

redukcji o wysoko

ść

podci

ą

gu,

ż

ebra i płyty równ

ą

3,3 m

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

9,43

1,2

1

2

g (Z1) = 10,37

g (Z2) = 9,41

g (Z3) = 15,58

q (Z1) = 20,79

q (Z2) = 18,47

q (Z3) = 9,43

a

b

c

La = 2,57

Lb = 5,375

Lc = 5,91

P1a (Z1)

26,66
53,43

P1b (Z1)

55,75

111,75

P1c (Z1)

61,30

122,87

P2a (Z1)

26,66
53,43

P2a (Z2)

24,20
47,47

P2a (Z3)

40,03
24,23

P2b (Z1)

55,75

111,75

P2b (Z2)

50,60
99,29

P2b (Z3)

83,73
50,67

P2c (Z1)

61,30

122,87

P2c (Z2)

55,64

109,17

P2c (Z3)

92,06
55,72

2.5.1 Podział podci

ą

gu na cz

ęś

ci

Wg = g (Z2) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

2.5 Zebranie Obci

ąż

e

ń

- Podci

ą

g

2.5 Zebranie Obci

ąż

e

ń

- Podci

ą

g

Ze wzgl

ę

du na poło

ż

enie:

ś

rodkowa cz

ęść

podci

ą

gu (w osiach słupów) 693 [cm]

skrajna cz

ęść

podci

ą

gu (w osiach słupów z cz

ęś

ci

ą

słupa zewn

ę

trznego)

531,5+20=551,5 [cm]

Ze wzgl

ę

du długo

ść

cz

ęś

ci

ż

ebra z której przekazane jest obci

ąż

enie na podci

ą

g:

podci

ą

g zewn

ę

trzny, siła z połowy rozpi

ę

to

ś

ci w

ś

wietle

ż

ebra skrajnego i

szeroko

ś

ci słupa 454/2 + 30 = 257 [cm]

podci

ą

g skrajny, siła z połowy rozpi

ę

to

ś

ci w

ś

wietle

ż

ebra skrajnego i

ś

rodkowego oraz szeroko

ś

ci słupa (454+561)/2 + 30 = 537,5 [cm]

podci

ą

g

ś

rodkowy, siła z rozstawu osiowego

ż

eber

ś

rodkowych

561+30=591[cm]

2.5.2 Obliczenie obci

ąż

enia w postaci sił skupionych przenoszonego z

poszczególnych

ż

eber na dan

ą

cz

ęść

podci

ą

gu z podziałem na składowe

od obci

ąż

e

ń

stałych Wg i zmiennych Wq [kN]

Wg = g (Z1) * La =
Wq = q (Z1) * La =
Wg = g (Z1) * Lb =
Wq = q (Z1) * Lb =

Wg = g (Z1) * Lc =

Wq = q (Z1) * La =

Wq = q (Z1) * Lc =

Wg = g (Z3) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

Wg = g (Z1) * La =

∆

g=0,3*3,3*10=9,9 kN/m

Wq = q (Z3) * La =
Wg = g (Z1) * Lb =

Wq = q (Z2) * La =

Wg = g (Z2) * Lb =
Wq = q (Z2) * Lb =

Wq = q (Z1) * Lb =

Wq = q (Z3) * Lb =

Wg = g (Z1) * Lc =
Wq = q (Z1) * Lc =
Wg = g (Z2) * Lc =

Wg = g (Z3) * Lb =

Wq = q (Z2) * Lc =
Wg = g (Z3) * Lc =
Wq = q (Z3) * Lc =

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

Ś

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

7,87

g =

8,91

q k =

4,39

q =

6,58

g + q =

15,49

2.6 Zebranie Obci

ąż

e

ń

-

ś

ebro Dachowe

2.6.1

ś

ebro

ś

rodkowe dachowe Z1'

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z1 =

2,31

m

Lp

1

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

[kN/m]

Współczynnik

Materiałowy

γ

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

2

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

5,08

0,28

1,20

0,33

0,12

0,42

1,20

0,50

1,20

0,14

4,62

1,10

4

3

5

1,60

1,10

1,76

6

0,84

1,30

1,09

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

7

2,08

1,5

3,12

8

2,31

1,5

3,47

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

ń

przyj

ę

to zawy

ż

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąż

enia warstw

ą

wełny mineralnej - przyj

ę

to na całej rozpi

ę

to

ś

ci dachu warstw

ę

40

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ś

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąż

enie Technologiczne przyj

ę

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąż

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

ż

e zwi

ę

ksza bezpiecze

ń

stwo.

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

Ś

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

7,19

g =

8,14

q k =

3,90

q =

5,85

g + q =

13,98

m

Lp

2.6.2

ś

ebro przyskrajne dachowe Z2'

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z2 =

2,0525

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

Współczynnik

Materiałowy

γ

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

1

0,25

1,20

0,30

2

0,37

1,20

0,44

3

0,10

1,20

0,12

4

4,11

1,10

4,52

5

1,60

1,10

1,76

6

0,77

1,30

1,00

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

7

1,85

1,5

2,77

8

2,05

1,5

3,08

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

ń

przyj

ę

to zawy

ż

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąż

enia warstw

ą

wełny mineralnej - przyj

ę

to na całej rozpi

ę

to

ś

ci dachu warstw

ę

40

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ś

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąż

enie Technologiczne przyj

ę

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąż

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

ż

e zwi

ę

ksza bezpiecze

ń

stwo.

2 x Papa termozg. 0,06 kN/m2

2*0,06*b

Wełna mineralna + spadek 40cm

0,40*b*0,45

Paroizolacja 0,05 kN/m2

0,05*b

Płyta

ś

elbetowa 8 cm

0,08*b*25

Ci

ęż

ar Własny

ś

ebra

0,20*(0,40-0,08)*25

Tynk Cem-Wap 1,5 cm

0,015*(b+2*(0,40-0,08))*19

Ś

cianka Kolankowa 30 cm

0,30*0,24*10

Ś

niegiem 0,9 kN/m2 (PŁOCK)

0,9*b

Technologiczne 1,0 kN/m2

1,0*b

g k =

5,26

g =

5,92

q k =

1,99

q =

2,99

g + q =

8,91

m

Lp

2.6.3

ś

ebro skrajne dachowe Z3'

Zebranie Obci

ąż

e

ń

na 1 mb

ż

ebra z pasma o

szeroko

ś

ci b = z3 =

1,0475

Rodzaj Obci

ąż

enia

Warto

ść

Charaktery

styczna

Współczynnik

Materiałowy

γ

Warto

ść

Obliczenio

wa [kN/m]

OBCI

Ąś

ENIA STAŁE

1

0,13

1,20

0,15

2

0,19

1,20

0,23

3

0,05

1,20

0,06

4

2,10

1,10

2,30

5

1,60

1,10

1,76

6

0,48

1,30

0,63

8

0,94

7

0,72

Uwaga:

Ś

cianka kolankowa ma wysoko

ść

potrzebnej warstwy ocieplenia przy okapie,

czyli około 20 cm … Zdecydowano si

ę

na

ś

ciank

ę

kolankow

ą

, po to

ż

eby była

mo

ż

liwo

ść

monta

ż

u instalacji opadowej i dobre odprowadzenie wody opadowej.

Uwaga: Obci

ąż

enie ci

ą

głe od

ś

ciany zewn

ę

trznej (równoległej do układu),

uwzdl

ę

dniono przy podci

ą

gu w postaci dodatku

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

1,5

1,41

9

1,05

1,5

1,57

Uwaga: Dla uproszczenia oblicze

ń

przyj

ę

to zawy

ż

ony, bardziej niekorzystny wariant

obci

ąż

enia warstw

ą

wełny mineralnej - przyj

ę

to na całej rozpi

ę

to

ś

ci dachu warstw

ę

40

cm ocieplenia. W rzeczywisto

ś

ci jednak warstwa jest ze spadkiem od kalenicy dachu z

warstwy 40 cm do okapu do warstwy około 20 cm.

Uwaga: Obci

ąż

enie Technologiczne przyj

ę

to w sposób uproszczony i potraktowano

jako obci

ąż

enie powierzchniowe zamiast skupionego. Zabieg nie tylko upraszcza

obliczenia, ale tak

ż

e zwi

ę

ksza bezpiecze

ń

stwo.

1,10

0,79

OBCI

Ąś

ENIE ZMIENNE

1

2

g (Z1') = 7,87

g (Z2') = 7,19

g (Z3') = 5,26

q (Z1') = 4,39

q (Z2') = 3,90

q (Z3') = 1,99

a

b

c

La = 2,57

Lb = 5,375

Lc = 5,91

P1a (Z1')

20,22
11,28

P1b (Z1')

42,30
23,59

P1c (Z1')

46,51
25,94

P2a (Z1')

20,22
11,28

P2a (Z2')

18,48
10,02

P2a (Z3')

13,52

5,11

P2b (Z1')

42,30
23,59

P2b (Z2')

38,65
20,96

P2b (Z3')

28,29
10,70

P2c (Z1')

46,51
25,94

P2c (Z2')

42,50
23,05

P2c (Z3')

31,10
11,76

Wg = g (Z2') * La =

Wg = g (Z1') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

2.7 Zebranie Obci

ąż

e

ń

- Podci

ą

g Dachowy

2.7.1 Podział podci

ą

gu na cz

ęś

ci

Ze wzgl

ę

du na poło

ż

enie:

ś

rodkowa cz

ęść

podci

ą

gu (w osiach słupów) 606 [cm]

skrajna cz

ęść

podci

ą

gu (w osiach słupów z cz

ęś

ci

ą

słupa zewn

ę

trznego)

544+20=564 [cm]

Ze wzgl

ę

du długo

ść

cz

ęś

ci

ż

ebra z której przekazane jest obci

ąż

enie na podci

ą

g:

podci

ą

g zewn

ę

trzny, siła z połowy rozpi

ę

to

ś

ci w

ś

wietle

ż

ebra skrajnego i

szeroko

ś

ci słupa 454/2 + 30 = 257 [cm]

podci

ą

g skrajny, siła z połowy rozpi

ę

to

ś

ci w

ś

wietle

ż

ebra skrajnego i

ś

rodkowego oraz szeroko

ś

ci słupa (454+561)/2 + 30 = 537,5 [cm]

podci

ą

g

ś

rodkowy, siła z rozstawu osiowego

ż

eber

ś

rodkowych

561+30=591[cm]

2.7.2 Obliczenie obci

ąż

enia w postaci sił skupionych przenoszonego z

poszczególnych

ż

eber na dan

ą

cz

ęść

podci

ą

gu z podziałem na składowe

od obci

ąż

e

ń

stałych Wg i zmiennych Wq [kN]

Wq = q (Z1') * La =
Wg = g (Z1') * Lb =
Wq = q (Z1') * Lb =

Wg = g (Z1') * Lc =

Wq = q (Z1') * La =

Wq = q (Z1') * Lc =

Wg = g (Z3') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wg = g (Z1') * La =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wq = q (Z3') * La =
Wg = g (Z1') * Lb =

∆

g=0,3*0,24*10=0,72 kN/m

Wq = q (Z2') * La =

Wq = q (Z1') * Lb =
Wg = g (Z2') * Lb =
Wq = q (Z2') * Lb =
Wg = g (Z3') * Lb =
Wq = q (Z3') * Lb =

Wg = g (Z1') * Lc =
Wq = q (Z1') * Lc =
Wg = g (Z2') * Lc =
Wq = q (Z2') * Lc =
Wg = g (Z3') * Lc =
Wq = q (Z3') * Lc =

P2c (Z1)

Wg = 61,30

P2c (Z1')

Wg = 46,51

Wq = 122,87

Wq = 25,94

P2c (Z2)

Wg = 55,64

P2c (Z2')

Wg = 42,50

Wq = 109,17

Wq = 23,05

P2c (Z3)

Wg = 92,06

P2c (Z3')

Wg = 31,10

Wq = 55,72

Wq = 11,76

qk = 0,3
ce = 0,95

β

= 1,8

czn = 0,7

czz = 0,4

0,5*(Lc+Lc )=

591

cm

NAWIETRZNA

Q k,n =

2,12

ZAWIETRZNA

Q k,z =

1,21

NAWIETRZNA

Q k,n =

3,18

ZAWIETRZNA

Q k,z =

1,82

OBLICZENIOWE [kN/m]

Umiejscowienie hali magazynowej: PŁOCK - Strefa II

nawietrznej

Parcie charakterystyczne wiatru [kPa]

zawietrznej

zawietrznej

2.8 Zebranie Obci

ąż

e

ń

- Układ

Ś

rodkowy

Jak wcze

ś

niej wspomiano, w projekcie ograniczono si

ę

do policzenia tylko

ś

rodkowego układu

ramowego, a pozostałe ramy zostan

ą

przyj

ę

te takie same jak

ś

rodkowe.

Siły skupione z

ż

eber przenoszone na podci

ą

g układu ramowego s

ą

zebrane z pól P1c oraz

P2c { z tym,

ż

e P1c(Z1) = P2c(Z1) }, które obliczono wcze

ś

niej i które wynosz

ą

[kN] :

Kondydnacja

Ś

rodkowa

Zadaszenie

Siły skupione od ci

ęż

aru własnego

ś

cian zewn

ę

trznych, równoległych do układu ramowego,

przenoszonych przez podci

ą

gi zewn

ę

trzne (ram zewn

ę

trznych) bezpo

ś

redno na słupy

pomin

ę

to z uwagi na fakt wymiarowania

ś

rodkowej ramy a nie ramy zewn

ę

trznej.

Uwzgl

ę

dniono natomiast, przy zbieraniu obi

ąż

e

ń

na

ż

ebro zewn

ę

trzne Z3, ci

ęż

ar własny

ś

cian

osłonowych prostopadłych do układu ramowego.

Działanie Wiatru

Budynki do 20m wysoko

ś

ci, teren typu B, wsp. Ekspozycji

Budynek nie podatny na dynamiczne działanie wiatru

współczynnik ci

ś

nienia

zewn

ę

trznego dla strefy:

Obci

ąż

enie ci

ą

głe zebrano na 1m długo

ść

słupa, Rozstaw Ram

Ś

rodkowych w osiach czyli

szeroko

ść

działania parcia wiatru na

ś

cian

ę

zewn

ę

trzn

ą

wynosi:

qk * ce *

β

* czz * Lc =

CHARAKTERYSTYCZNE [kN/m]

qk * ce *

β

* czn * Lc =

1,5 * qk * ce *

β

* czn * Lc =

1,5 * qk * ce *

β

* czz * Lc =

Uwaga: Działanie Wiatru na dach jest korzystne - w postaci ssania - postanowiono go nie

uwzgl

ę

dnia

ć

co upraszcza obliczenia, a zabieg jest na korzy

ść

bezpiecze

ń

stwa.

Uwaga: Parcie Gruntu pomini

ę

to poprzez uwzgl

ę

dnienie Parcia Wiatru na całej długo

ś

ci

słupa, ł

ą

cznie z cz

ęś

ci

ą

znajduj

ą

c

ą

si

ę

w gruncie.

A

1,17

B

1,13

0,75

D

1,5

0

E

1,5

0

Schemat Rozmieszczenia Obci

ąż

e

ń

w Postaci Sił Skupionych od Obci

ąż

e

ń

Zmiennych

U

ż

ytkowych w Prz

ę

słach

C

Opis Grup Obci

ąż

e

ń

Kombinacja obci

ąż

e

ń

jest typu,

ż

e znak /

wyklucza obci

ąż

enia, a + sumuje

ZMIENNE WIATR W LEWO

ZMIENNE WIATR W PRAWO

Siły skupione (od

ż

eber) bezpo

ś

rednio przenoszone z

ż

eber na słupy (osiowo) zostały

podzielone na dwa a ich obecno

ść

rozpatrywana jest programem w zale

ż

no

ś

ci od tego czy

prz

ę

sło jest obci

ąż

one obci

ąż

eniem zmiennym u

ż

ytkowym czy nie jest obci

ąż

one.

Współczynnik Obci

ąż

enia dla grup A i B wyznaczono jako najwi

ę

kszy ze stosunków sum

obci

ąż

e

ń

obliczeniowych do charakterystycznych q/qk dla poszczególnych

ż

eber

ZMIENNE

Ś

NIEGIEM + TECHNOLOGICZNE

(DACH)

Współczynnik

długotrwało

ś

ci

obci

ąż

enia dla

obci

ąż

e

ń

zmiennych

Grupy

Obci

ąż

e

ń

Współczynnik

Obci

ąż

enia

2.8 Zebranie Obci

ąż

e

ń

- Układ

Ś

rodkowy cd

F,G,H,I, J,K

ZMIENNE U

ś

YTKOWE

1,2

0,8

STAŁE DACH

STAŁE

1,5

w

ia

tr

z

l

e

w

e

j

s

tr

o

n

y

J

I

H

I

J

K

F

G

obci

ąż

enie

ś

niegiem + obci

ąż

enie technologiczne

H

w

ia

tr

z

p

ra

w

e

j

s

tr

o

n

y

K

Chodzi tu konkretnie o obci

ąż

enie zmienne z pola P2c (Z1), czyli sił

ę

Wq=122,87 kN któr

ą

zamieniono na dwie siły 61,44 kN po jednej na s

ą

siaduj

ą

e prz

ę

sła

A+B+C+D/E+F+G+H+I+J+K

G

F