Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
1
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Przykład: Projektowanie po
ż
arowe osłoni
ę
tego
słupa stalowego według standardowej krzywej
temperatura-czas
Przykład ilustruje sposób projektowania słupa ciągłego na wysokości dwu
kondygnacji w warunkach pożaru. Przepływ ciepła do kształtownika
określono przy użyciu procedury podanej w PN-EN 1993-1-2. Nośność
obliczeniowa słupa jest wyznaczona za pomocą prostych modeli
obliczeniowych podanych w PN-EN1993-1-2. Dla porównania, nośność
oceniono również za pomocą procedury uproszczonej podanej w SD005.
Słup wykonany z walcowanego na gorąco kształtownika HEB podpiera dwa
stropy, a jego osłonę stanowi natrysk zaprawy cementowej z wermikulitem.
Wymagana odporność ogniowa wynosi R90.
Rys. 1: Schemat statyczny
Dane podstawowe
Właściwości materiałowe
Gatunek stali:
S 355
Granica plastyczności: f
y
=
355 N/mm²
Gęstość:
ρ
a
=
7850 kg/m³
Obciążenia
Reakcja od każdego stropu, od oddziaływań stałych:
R
G,k
= 185 kN
Reakcja od każdego stropu, od oddziaływań zmiennych:
R
Q,k
= 175 kN
HE 180 B
R
Ed
L
L
R
Ed
= 3,5 m
= 3,5 m
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
2
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Współczynniki częściowe
γ
G
= 1,35
γ
Q
= 1,50
γ
M1
= 1,00
Dane do obliczeń pożarowych
Właściwości materiałowe osłony przeciwpożarowej – natrysk zaprawy
cementowej z wermikulitem.
grubość d
p
= 20 mm
gęstość ρ
p
= 550 kgm
-3
ciepło właściwe c
p
= 1100 Jkg
-1
K
-1
przewodność cieplna λ
p
= 0,12 Wm
-1
K
-1
Oddziaływania mechaniczne w normalnej temperaturze
Wartość obliczeniowa siły podłużnej w dolnej części słupa wynosi:
(
)
(
)
kN
5
,
1024
5
,
1
175
35
,
1
185
2
2
2
Q
k
Q,
G
k
G,
Ed
Ed
=
⋅
+
⋅
⋅
=
+
=
=
γ
R
γ
R
R
N
Sprawdzenie nośności w normalnej temperaturze
Przyjęto kształtownik HE 180 B.
Spełnia on warunki przekroju klasy 1 przy osiowym ściskaniu.
PN-EN
1993-1-1
§5.5
t
w
=8,5
b
h
t
f
t
f
r
=14,0
=15
=180
=180
Rys. 2: Przekrój poprzeczny
Długość wyboczeniowa słupa wynosi:
m
5
,
3
z
cr,
y
cr,
=
=
L
L
Decydujące jest wyboczenie względem osi z-z.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
3
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Sprężysta siła krytyczna wyboczenia giętnego:
2306
3500
10
1363
210000
2
4
2
2
z
cr,
z
2
cr
=
×
×
×
=
=
π
π
L
I
E
N
kN
Smukłość względna w normalnej temperaturze:
3
cr
y
z
10
2306
355
6530
×
×
=
=
N
Af
λ
= 1,003
PN-EN
1993-1-1
§6.3.1
Współczynnik wyboczenia, przy proporcji kształtownika walcowanego h/b <
1,2 wyznaczony jest za pomocą krzywej „c” (parametr imperfekcji α = 0,49).
(
)
(
)
(
)
(
)
200
,
1
003
,
1
2
,
0
003
,
1
49
,
0
1
5
,
0
2
,
0
1
5
,
0
2
2
=
+
−
⋅
+
⋅
=
+
−
+
=
z
z
λ
λ
α
Φ
538
,
0
003
,
1
200
,
1
200
,
1
1
1
2
2
2
2
=
−
+
=
−
+
=
z
z
λ
Φ
Φ
χ
Obliczeniowa nośność przy wyboczeniu w SGN wynosi:
Ed
M1
y
z
b.Rd
kN
5
1024
kN
2
246
1
0
1
355
525
6
538
,
0
N
,
,
,
γ
f
A
N
=
>
=
⋅
⋅
=
=
χ
Warunki nośności w normalnej temperaturze są spełnione.
Sprawdzenie nośności w warunkach pożaru
Oddziaływania mechaniczne w warunkach pożaru
Stosując zasady uproszczone według PN-EN 1991-1-2, oddziaływania w
sytuacji pożarowej mogą być określone na podstawie oddziaływań w
normalnej temperaturze.
PN-EN1991-
1-2
§4.3.2
Użyto kombinacji wyjątkowej do określenia oddziaływań podczas pożaru.
Współczynnik
ψ
przyjęto o wartości
ψ
2,1
= 0,3, jak dla budynków
biurowych. Współczynnik redukcyjny wyznaczony jest jako:
464
,
0
5
,
1
175
35
,
1
185
175
3
0
185
Q
k
G
k
k
k
fi
=
⋅
+
⋅
⋅
+
=
+
+
=
,
Q
G
Q
ψ
G
γ
γ
η
kN
0
,
475
5
,
1024
464
,
0
Ed
f
Ed
fi,
=
⋅
=
⋅
=
N
N
i
η
NB: Współczynnik
ψ
ma wartość ustalaną według regulacji krajowych. W
rozpatrywanym przykładzie przyjęto wartość zalecaną przez EN 1991-1-2.
PN-EN1993-
1-2
§2.4.2
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
4
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Ocena temperatury gazu
Użyto krzywej standardowej temperatura-czas do ustalenia temperatury gazu.
(
)
1
8
log
345
20
10
g
+
+
=
t
θ
EN1991-1-2
§3.2.1
Ocena temperatury słupa
Na Rys. 3 linią przerywaną zaznaczono obwód kształtownika narażonego na
pożar. Wskaźnik ekspozycji jest obliczony w następujący sposób:
(
)
(
)
1
1
159
159
0
525
6
15
2
15
4
5
8
180
2
180
4
2
4
2
4
−
−
=
=
=
⋅
⋅
+
⋅
−
−
⋅
+
⋅
=
=
+
−
−
+
=
m
mm
,
,
A
r
r
t
h
b
V
A
w
p
π
π
Rys. 3: Określenie wskaźnika ekspozycji A
p
/V
SD005
Przyrost temperatury słupa stalowego jest obliczony za pomocą procedury
przyrostowej, stosując zależność:
0
but
)
1
(
3
1
/
t
a,
t
g,
10
t
a,
t
g,
a
a
p
p
p
t
a,
≥
−
−
+
−
=
θ
∆
θ
∆
∆
φ
θ
θ
ρ
λ
θ
∆
φ
e
t
c
d
V
A
gdzie
V
A
d
c
c
p
p
a
a
p
p
ρ
ρ
φ
=
PN-EN
1993-1-2
§4.2.5.2
Przyrost czasu, jaki przyjęto w obliczeniach wynosi
∆
t = 30 s.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
5
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Temperaturę gazu i stali pokazano w Tablicy 1 oraz na Rys. 4.
Tablica 1: Obliczenie temperatury stali
min
sec
t
min
θ
g
°C
c
a
J/kg°C
ø
∆θ
a,t
°C
θ
a,t
°C
0
0
20,0
440
20,0
30
0,500
261,1
440
0,557
0,0
20,0
1
00
1,000
349,2
440
0,557
0,0
20,0
1
30
1,500
404,3
440
0,557
0,0
20,0
2
00
2,000
444,5
440
0,557
0,0
20,0
2
30
2,500
476,2
440
0,557
0,7
20,7
3
00
3,000
502,3
440
0,557
1,4
22,0
88
00
88,000
1002,6
700
0,350
2,1
545,5
88
30
88,500
1003,5
702
0,349
2,1
547,6
89
00
89,000
1004,3
704
0,348
2,1
549,7
89
30
89,500
1005,2
706
0,347
2,1
551,7
90
00
90,000
1006,0
708
0,346
2,1
553,8
90
30
90,500
1006,8
710
0,345
2,1
555,8
θ
a,t
[°C]
[min]
θ
g,t
t
θ
a,t
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
1100
1200
Rys. 4: Krzywa temperatura-czas dla stali i gazu
Korzystając z danych przedstawionych w Tablicy 1, temperatura stali po
czasie t = 90 min wynosi θ
a
= 554°C.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
6
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Uwaga:
Temperatura stali może zostać alternatywnie wyznaczona korzystając z
opracowania SD005. W przypadku wskaźnika ekspozycji A
p
/V = 159 m
-1
oraz
biorąc pod uwagę właściwości materiałowe osłony przeciwpożarowej, jak
następuje:
3
1
p
p
m
WK
954
02
,
0
12
,
0
159
−
−
=
⋅
=
p
d
V
A
λ
temperatura stali po czasie t = 90 min wynosi θ
a
= 602°C
Różnica pomiędzy temperaturą stali obliczoną według procedury
przyrostowej podanej w PN-EN1993-1-2 a temperaturą stali wyznaczoną za
pomocą opracowania SD005 jest spowodowana założeniem, że
0
=
φ
(tj.
pominięciem pojemności cieplnej materiału osłonowego) w danych
przedstawionych w opracowaniu SD005. Stosowanie temperatury
obliczeniowej wyznaczonej za pomocą SD005 prowadzi do bardziej
konserwatywnych rezultatów.
SD005
Weryfikacja w dziedzinie nośności
Klasyfikacja przekroju w podwyższonej temperaturze
d
c
t
w
=8,5
b
t
f
r
=14,0
=15
=180
Rys. 5: Klasyfikacja przekroju
Smukłość pasa ściskanego wynosi:
05
,
5
0
,
14
75
,
70
f
=
=
t
c
Wartość graniczna smukłości dla klasy 1 wynosi 9
ε
. W przypadku sytuacji
pożarowej uwzględnia się zredukowaną wartość współczynnika
ε
. Zatem
smukłość graniczna w wypadku gatunku stali S355 wynosi:
22
,
6
814
,
0
85
,
0
9
=
×
×
Smukłość graniczna nie jest przekroczona. Pas jest klasy 1.
PN-EN
1993-1-2
§4.2.2
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
7
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Smukłość środnika ściskanego wynosi:
35
,
14
5
,
8
0
,
122
w
=
=
t
d
Wartość graniczna smukłości dla klasy 1 wynosi 33
ε
. W przypadku sytuacji
pożarowej uwzględnia się zredukowaną wartość współczynnika
ε
. Zatem
smukłość graniczna wynosi:
8
,
22
814
,
0
85
,
0
33
=
×
×
Środnik jest klasy 1. Zatem, kształtownik spełnia wymagania przekroju klasy
1 w podwyższonej temperaturze.
Współczynniki redukcyjne zależności naprężenie-odkształcenie w
temperaturze
θ
a
= 554°C wynoszą:
k
y,θ
= 0,613,
k
E,θ
= 0,444
PN-EN
1993-1-2
§3.2.1
,
SD003
Zakładając, że słup jest częścią ramy stężonej i odporność ogniowa płyty
żelbetowej oddzielającej kondygnacje jest nie mniejsza od odporności
ogniowej słupa, długość wyboczeniowa słupa może zostać zredukowana do
wartości:
m
45
,
2
5
,
3
7
,
0
7
,
0
fi
z,
cr,
fi
y,
cr,
=
⋅
=
⋅
=
=
L
L
L
PN-EN
1993-1-2
§4.2.3.2
Siła krytyczna wyboczenia w normalnej temperaturze określona jest
zależnością:
4706
2450
10
1363
210000
2
4
2
2
z
cr,
z
2
cr
=
×
×
=
=
π
π
L
I
E
N
kN
Smukłość względna w normalnej temperaturze wynosi:
702
,
0
10
3
,
4706
355
6530
3
cr
y
=
⋅
⋅
=
=
N
Af
λ
Smukłość względna w temperaturze θ
a
wynosi :
[
]
[
]
825
,
0
444
,
0
613
,
0
702
,
0
5
.
0
5
.
0
θ
E,
θ
y,
θ
=
⋅
=
=
k
k
λ
λ
Współczynnik α jest równy:
53
,
0
355
235
65
,
0
235
65
,
0
y
=
⋅
=
=
f
α
PN-EN
1993-1-2
§4.2.3.2
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
8
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Współczynnik wyboczenia wynosi:
(
)
(
)
058
,
1
825
,
0
825
,
0
53
,
0
1
5
,
0
1
5
,
0
2
2
θ
z,
θ
z,
θ
z,
=
+
⋅
+
⋅
=
+
+
=
λ
λ
α
φ
581
,
0
825
,
0
058
,
1
058
,
1
1
1
2
2
2
θ
z,
2
θ
z,
θ
z,
f
z,
=
−
+
=
−
+
=
λ
φ
φ
χ
i
Nośność obliczeniowa w temperaturze θ
a
= 554°C jest określona jako:
0
,
825
0
1
355
613
,
0
525
6
581
,
0
fi
M,
y
θ
y,
fi
z,
Rd
θ,
fi,
b,
=
⋅
⋅
⋅
=
=
,
γ
f
k
A
N
χ
kN
Obliczeniowa siła podłużna w słupie (por. obliczenia na str. 3) wynosi:
0
,
475
Ed
fi,
=
N
kN
Ed
fi,
Rd
θ,
fi,
b,
N
N
≥
Zatem warunek nośności w sytuacji pożarowej jest spełniony.
Ocena według opracowania SD005
Dla porównania wyznaczono nośność słupa w oparciu o temperaturę
otrzymaną według opracowania SD005.
Temperatura stali: θ
a
= 602°C (por. obliczenia na str. 6)
SD005
Współczynniki redukcyjne zależności naprężenie-odkształcenie w
temperaturze θ
a,max
= 602°C wynoszą:
k
y,θ
= 0,465
k
E,θ
= 0,306
SD003
Zakładając, że słup jest częścią ramy stężonej i odporność ogniowa płyty
żelbetowej oddzielającej kondygnacje jest nie mniejsza od odporności
ogniowej słupa, długość wyboczeniowa słupa może zostać zredukowana do
wartości:
m
45
,
2
5
,
3
7
,
0
7
,
0
fi
z,
cr,
fi
y,
cr,
=
⋅
=
⋅
=
=
L
L
L
PN-EN
1993-1-2
§4.2.3.2
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
9
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Sprężysta siła krytyczna wyboczenia w normalnej temperaturze określona jest
zależnością:
4706
2450
10
1363
210000
2
4
2
2
z
cr,
z
2
cr
=
×
×
=
=
π
π
L
I
E
N
kN
W tym wypadku, obliczenie
λ
powinno być oparte na podstawie sprężystej
siły krytycznej wyboczenia słupa o długości wyboczeniowej 0.7L. Smukłość
względna w normalnej temperaturze jest określona jako:
702
,
0
10
4706
355
6530
3
cr
y
=
×
×
=
=
N
Af
λ
Smukłość względna w temperaturze θ
a
wynosi:
[
]
[
]
865
,
0
306
,
0
465
,
0
702
,
0
5
.
0
5
.
0
θ
E,
θ
y,
θ
=
⋅
=
=
k
k
λ
λ
Współczynnik α jest równy:
53
,
0
355
235
65
,
0
235
65
,
0
y
=
⋅
=
=
f
α
a współczynnik wyboczeniowy:
(
)
(
)
103
,
1
865
,
0
865
,
0
53
,
0
1
5
,
0
1
5
,
0
2
2
θ
z,
θ
z,
θ
z,
=
+
⋅
+
⋅
=
+
+
=
λ
λ
α
φ
559
,
0
865
,
0
103
,
1
103
,
1
1
1
2
2
2
θ
z,
2
θ
z,
θ
z,
f
z,
=
−
+
=
−
+
=
λ
φ
φ
χ
i
Nośność obliczeniowa w temperaturze θ
a
= 602°C jest obliczona jako:
6
,
602
0
1
355
465
,
0
525
6
559
,
0
fi
M,
y
θ
y,
fi
z,
Rd
θ,
fi,
b,
=
⋅
⋅
⋅
=
=
,
γ
f
k
A
N
χ
kN
Obliczeniowa siła podłużna w słupie (por. obliczenia na str. 3) wynosi:
0
,
475
Ed
fi,
=
N
kN
Ed
fi,
Rd
θ,
fi,
b,
N
N
≥
Zatem warunek nośności w sytuacji pożarowej jest spełniony.
NB: Konserwatywne przybliżenie temperatury stali otrzymane za pomocą
opracowania SD005 spowodowało 25% obniżenie nośności obliczeniowej
przy ściskaniu.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Dokument Ref:
SX044a-PL-EU
Strona
10
z
10
Tytuł
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa
stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dot. Eurokodu
Wykonał
Z. Sokol
Data
styczeń 2006
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Sprawdził
F. Wald
Data
styczeń 2006
Porównanie no
ś
no
ś
ci okre
ś
lonej według PN-EN 1993-1-2 z
danymi producenta materiałów osłonowych
W przypadku 90 minut narażenia na pożar według krzywej standardowej
temperatura-czas, grubość wymaganej osłony może być wyznaczona według
danych producenta, opublikowanych w książce „Fire protection for structural
steel in buildings”. Zawarte tam tablice do projektowania są wykonane przy
założeniu, że temperatura krytyczna jest nie mniejsza od 550
o
C.
Wskaźnik ekspozycji = 159 m
-1
Grubość osłony = 20 mm
Porównanie pomi
ę
dzy metodami
Metoda oceny
Stopie
ń
wykorzystania
no
ś
no
ś
ci,
µµµµ
0
Temperatura stali i nośność wyznaczona
według PN-EN 1993-1-2
37
,
0
1295
475
0
,
,
,
=
=
d
fi
d
fi
R
E
58
,
0
=
Rd
θ,
fi,
b,
Ed
fi,
N
N
Temperatura stali wyznaczona według
SD005 a nośność wyznaczona według
PN-EN 1993-1-2
37
,
0
1295
475
0
,
,
,
=
=
d
fi
d
fi
R
E
79
,
0
=
Rd
θ,
fi,
b,
Ed
fi,
N
N
Tablice projektowe dostawcy materiałów
osłonowych (współczynnik sugerowany)
0,6
1,00 (wartość
nominalna)
Rzeczywisty stopień wykorzystania nośności, obliczony dla słupa wynosi
0,37 i jest o wiele mniejszy od wartości nominalnej 0,6, założonej w
tablicach projektowych. Grubość osłony obliczona według PN-EN1993-1-2
może zostać zredukowana w porównaniu do wartości wyznaczonej według
tablic projektowych (danych producenta).
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa stalowego według
standardowej krzywej temperatura-czas
SX044a-PL-EU
Strona 11
Protokół jako
ś
ci
TYTUŁ ZASOBU
Przykład: Projektowanie po
ż
arowe osłoni
ę
tego słupa stalowego
według standardowej krzywej temperatura-czas
Odniesienie
ORIGINAŁ DOKUMENTU
Imi
ę
i nazwisko
Instytucja
Data
Stworzony przez
Z. Sokol
CTU Prague
Zawarto
ść
techniczna sprawdzona
przez:
F. Wald
CTU Prague
Zawarto
ść
redakcyjna sprawdzona
przez:
Zawarto
ść
techniczna zaaprobowana
przez:
1. Wielka Brytania
G W Owens
SCI
30/6/08
2. Francja
A Bureau
CTICM
30/6/08
3. Szwecja
B Uppfeldt
SBI
30/6/08
4. Niemcy
C Müller
RWTH
30/6/08
5. Hiszpania
J Chica
Labein
30/6/08
Zasób zatwierdzony przez
Koordynatora Technicznego
M Haller
PARE
30/6/08
Stworzony przez
G W Owens
SCI
12/9/06
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa stalowego według
standardowej krzywej temperatura-czas
SX044a-PL-EU
Strona 12
Informacje ramowe
Tytuł*
Przykład: Projektowanie po
ż
arowe osłoni
ę
tego słupa stalowego według standardowej
krzywej temperatura-czas
Seria
Opis*
Przykład ilustruje sposób projektowania słupa ci
ą
głego na wysoko
ś
ci dwu kondygnacji w
warunkach po
ż
aru. Przepływ ciepła do kształtownika okre
ś
lono przy u
ż
yciu procedury
podanej w PN-EN 1993-1-2. No
ś
no
ść
obliczeniowa słupa jest wyznaczona za pomoc
ą
prostych modeli obliczeniowych podanych w PN-EN1993-1-2. Dla porównania, no
ś
no
ść
oceniono równie
ż
za pomoc
ą
procedury uproszczonej podanej w SD005.
Poziom
dost
ę
pu*
Umiej
ę
tno
ś
ci
specjalistyczne
Identyfikator*
Nazwa pliku
P:\CMP\CMP554\Deliverables\Worked examples\T4715-DFE.doc
Format
Microsoft Office Word; 12 stron; 445kb;
Kategoria*
Typ zasobu
Przykład obliczeniowy
Punkt widzenia
Temat*
Obszar stosowania
Projektowanie z uwagi na bezpiecze
ń
stwo po
ż
arowe
Daty
Data utworzenia
25/07/2006
Data ostatniej
modyfikacji
Data sprawdzenia
Wa
ż
ny od
Wa
ż
ny do
J
ę
zyk(i)*
Kontakt
Autor
Z. Sokol, CTU Prague
Sprawdził
F. Wald, CTU Prague
Zatwierdził
Redaktor
Ostatnia modyfikacja
Słowa
kluczowe*
No
ś
no
ść
po
ż
arowa elementów, Słupy
Zobacz te
ż
Odniesienie do
Eurokodu
EN 1991, EN 1993-1-1, EN 1993-1-2
Przykład(y)
obliczeniowy
Komentarz
Dyskusja
Inne
Sprawozdanie Przydatno
ść
krajowa
Europa
Instrukcje
szczególne
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie pożarowe osłoniętego słupa stalowego według
standardowej krzywej temperatura-czas
SX044a-PL-EU
Strona 13
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietego slupa stalowego wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
SX046 Przykład Projektowanie pożarowe nieosłoniętej belki stalowej według standardowej krzywej tempe
SX048 Przykład Projektowanie pożarowe osłoniętej niestężonej belki stalowej o przekroju HEA według s
SX041a Przykład Projektowanie pożarowe belki nieosłoniętej przy użyciu nomogramu
konstrukcje metalowe, Przykładowe projekty konstrukcji stalowych
Projekt most lpt, 1. Semestr V, Podstawy Mostownictwa, Projekt, Przykładowy Projekt 1
pkm-moje obliczenia, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Materiały jakieś, przykładowe p
Przykładowy projekt z Odnowy wody 1
przykladowy projekt 3, naddatki, Obliczam naddatki na obróbkę
Przyklad projektu ewaluacji
Przykładowy projekt, Medycyna Ratunkowa, Egzamin
tabelka mojeW, ZiIP, inne kierunki, politechnika, sem IV, PKM, Materiały jakieś, przykładowe projekt
Przykładowy projekt z Odnowy wody 3
10 Przykładowe projekty Z Nieznany (2)
Automation Studio Przykladowy Projekt
więcej podobnych podstron