plik

Obliczenia statyczne

do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej

Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT)

enia wst pne.

Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej, ze stropami

monolitycznymi krzy owo zbrojonymi opartymi na elbetowych podci gach i murowanych

cianach dwuwarstwowych, ciany wzmacniane rdzeniami elbetowymi, podci gi wewn trz

oparte na elbetowych s upach. Obiekt posadowiony na elbetowych monolitycznej p ycie
fundamentowej.

1. Ruszt no ny pod urz dzenia instalacyjne zlokalizowane na dachu

1.1 Ruszt pod Centrale Wentylacyjne

Na dachu budynku zaprojektowano dwie Centrale Wentylacyjne o wadze max 1200.0
kG/1 szt.

Zebranie obci

obliczeniowych

- ci ar od niegu „na centrali”
1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.4x4.9) = 13.17 kN
- ci ar centrali 12.0x1.2 = 14.40 kN

28.57 kN

Obci enia od wiatru nie przyjmuje si (urz dzenia „zas oni te” jest attyk

Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na poprzeczne belki no ne
rusztów q= 28.57/(L

=4.90m)=5.83 kN/m

Obci enie poprzeczek no nych w rozstawie co „c” w [kN/mb]
q

= 5.83xc/1.4= 4.17x c

Max reakcje podporowe: R

min

= 6.84 kN, R

max

= 8.79 kN

Wymiarowanie pr tów rusztu:

Rama no na:

- pod

nica skrajna (belka jednoprz

owa dwuwspornikowa) o przekroju I120 ze stali

St3SX to SGN= 0.64 < 1

- s upek z zespawanych w przekrój skrzynkowy 2L80x40x6 ze stali jw.

SGN= 0.31 < 1

Poprzeczki oparte na pod

nicach, w rozstawie co max 0.85m, o przekroju I80

SGN= 0.28 < 1

Pozosta e poprzeczki w p aszczy nie s upków dla zwi kszenia sztywno ci uk adu mi dzy

ramami przyj to o przekroju I80

1.2 Ruszt pod Agragat Wody Lodowej

Na dachu budynku zaprojektowano Agregat Wody Lodowej o wadze max 1700.0 kG.

Zebranie obci

obliczeniowych

- ci ar od niegu „na urz dzeniu”
1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.1x2.95) = 6.23 kN

- ci ar centrali 17.0x1.2 = 20.40 kN

26.63 kN

Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na dwie ramy stalowe
q= 0.5x26.63/(L

=3.00m)= 4.44 kN/m

Poniewa urz dzenie nie jest w ca

ci „os oni te” od wiatru attyk przyj to obci enie

poziome w wielko ci [(q=0.30)x(C

=0.8)x( =2.2)x1.5= 0.80 kN/m

]x(H=1.3m)= 1.04

kN tj nad rusztem poziomym 0.80 m powy ej si y P

1,3

=0.5x1.04=0.52 kN, P

=1.04 kN

Ww ramy „spi te” s stalowymi poprzeczkami

Max reakcje podporowe: R(z)

max

= (3.87)10.3 kN, R(x)

max

= 3.38 kN, R(y)

max

= 1.04 kN

Wymiarowanie pr tów rusztu:

Rama no na:

- pod

nica skrajna (belka jednoprz

owa o przekroju I140 ze stali St3SX to

SGN= 0.67 < 1

- s upek z zespawanych w przekrój skrzynkowy 2L80x60x7 ze stali jw.

SGN= 0.65 < 1

Ramy scalone s poprzeczkami skrajnymi z I140, po rednie o przekroju I80

2. Stropodach

Zebranie obci

obliczeniowych

–

papa wierzchniego krycia przyj to

0,30x1,3

= 0,39 kN/m

–

warstwa ocieplenia z warstwa profiluj

gr. max. 4,0cm

0,30x0,45x1,3

= 0,40 kN/m

–

izolacja przeciwwilgociowa przyj to

0,30x1,3

= 0,39 kN/m

–

ci ar stropu w asny gr. 18,0cm

0,18x25,0x1,1

= 4,95 kN/m

–

ci ar sufitu (os ony przeciwradiacyjnej) 0,03x26,0x1,3

= 1,01 kN/m

–

instalacje podwieszane przyj to max. 25kG/ m

0,25x1,2

= 0,30 kN/m

7,44 kN/m

–

nieg (IV strefa niegowa)

1,60x1,5

= 2,40 kN/m

9,84 kN/m

Projektuje si strop typu „FILIGRAN”, grubo ci 18,0cm.

3. Podci gi elbetowe no ne stropodachu.

3.1 Podci g trzyprz

owy w osi 3(2), prz

a rozpi to ci 5,40+6,0+4,9m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

0,24x(0,30+0,18)x25,0x1,1

= 3,17kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a skrajnego 4,90m

0,5x4,90x9,84

= 24,11 kN/m

–

obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz

a skrajnego 4,90m

0,5x3,35x9,84

= 16,48 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz

a rodkowego 6,0m

0,5x5,22x9,84

= 25,68 kN/m

–

obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz

a rodkowego 6,0m

0,5x3,35x9,84

= 16,48 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a skrajnego 5,40m

0,5x5,22x9,84

= 25,68 kN/m

–

obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,06m), prz

a skrajnego 5,40m

0,5x3,35x9,84

= 16,48 kN/m

Obci enia skupione z rusztów pod urz dzenia wentylacyjne zlokalizowane na dachu

- dla prz

a rodkowego 6.0 m w odleg

ci C od podpory po redniej lewej od Agregatu

Wody Lodowej

C=0.7m to P= 3.87 kN i dla C=1.8 m P=10.30 kN

- dla prz

a rodkowego jw. od Centrali Wentylacyjnej w odleg

ci C od podpory lewej

C=3.0m to P= 8.79 kN, C=4.40m to P= 8.79 kN i C=5.60 m to P= 8.79 kN

- dla prz

a skrajnego 5.40m od jw. w odleg

ci od podpory po redniej

C=1.0 m to P= 8.79 kN

Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min zbrojenia

3.3

Podci g „przy cienny” trzyprz

owy, prz

a 4,9+6,0+5,4m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz

o 4,90m

0,5x4,33x9,84

= 21,30 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz

o rodkowe 6,0m

0,5x4,33x9,84

= 21,30 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz

o 5,40m

0,5x4,0x9,84

= 19,68 kN/m

–

obci enie skupione od podci gu poz. 3.2

(0,3 m od podpory rodkowej w prz le skrajnym 5,40m)

= 32,78 kN

–

ci ar w asny belki przyj to równomiernie

= 3,17 kN/m

–

obci enie liniowe od cianki attyki (przyj to ciank wys. max. 0,70m)

0,70x(0,24x18,0x1,1+0,02x19,0x1,3)

= 3,67 kN/m

Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego min zbrojenia

3.4

Podci g trzy prz

owy w osi C (B) 5,22+3,35+4,33m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie równomierne od ci aru w asnego podci gu

= 3,17 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 5,22m

0,5x(5,22x2)x9,84

= 51,36 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 3,35m

0,5x2x3,55x9,84

= 32,96 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 4,33m

0,5x2x4,33x9,84

= 42,61 kN/m

Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min. zbrojenia

3.5

Belka nad otworem okiennym nad wej ciem 2,20m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie trójk tne ze stropu

0,5x2,20x9,84

= 10,82kN/m

–

obci enie cianka attyki wysoko ci max. 1,4m

(0,25x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)x1,4

= 7,97kN/m

–

przyj to konstrukcyjnie belk o przekroju BxH=0,24x0,35m z betonu min. C16/20 ze

zbrojeniem pod

nym min. 4#12, strzemiona min. Ø6 co 20,0cm.

Wie ce, belki wie cowe w poziomie I pi tra przyj to .

upy i ciany w poziomie stropu nad I pi trem „spina” si wie cami elbetowymi z

betonu min. C16/20 ze zbrojeniem pod

nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunków

konstrukcyjnych.

Nad otworami okiennymi projektuje si prefabrykowane belki typu L-19 po min 2 sztuki, lub
wylewane elbetowe ze zbrojeniem pod

nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunków

konstrukcyjnych.

5. ciany I pi tra

Na poziomie I pi tra projektuje si

ciany no ne i samono ne murowane z bloczków

systemu SILKA E24 klasy 15 docieplone od zewn trz 15.0 cm p ytami styropianowymi

6. S upy, rdzenie elbetowe poziomu I pi tra

6.1 S upy wewn trzne obci

one podci gami poz. 3.4 i 3.1

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcje z podci gu poz. 3.1

= 210.4 kN

- reakcje z podci gu poz. 3.4

= 136.3 kN

- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kN

354.87 kN

Wymiarowanie:

- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM

elbet 2003, przekrój s upa 30/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=354.87 kN,

x,y

(przyj to 0.10x354.87)= 35.48 kNm, e=0.01m, L

=3.60m, beton C20/25 to powy sze

obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min

Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

6.2 S upy wewn trzne przy istniej cym budynku

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcje z podci gu poz. 3.2

= 33.36 kN

- reakcje z podci gu poz. 3.3

= 159.60 kN

- reakcje z podci gu poz. 3.4

= 46.08 kN

- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kN

247.21 kN

Wymiarowanie:

- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM

elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=247.21 kN,

x,y

(przyj to 0.10x247.21)= 24.72 kNm, e=0.01m, L

=3.60m, beton C20/25 to powy sze

obci enia przeniesie zbrojenie min 2Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min

Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

6.3 Rdzenie w cianach zewn trznych

Przyj to konstrukcyjnie w p aszczy nie cian zewn trznych rdzenie elbetowe o przekroju

min 24/30, z betonu C20/25 ze zbrojeniem pod

nym 4Ø16(34GS)

7. Strop nad parterem

7.1 Zebranie obci

obliczeniowych dla pomieszcze Gamma Kamery.

Obci enia sta e

–

gres, terakota gr. max 2,0cm

0,02x22,0x1,3

= 0,57 kN/m

–

szlichta cementowa zbrojona gr. 6,0cm

0,06x24,0x1,3

= 1,87 kN/m

–

styropian max. 7,0cm

0,7x0,45x1,2

= 0,04 kN/m

–

blacha o owiana gr. max. 3mm

0,003x113,4x1,2

= 0,41 kN/m

–

ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0)

0,22x25,0x1,1

= 6,05 kN/m

–

sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm

0,03x12,0x1,2

= 0,43 kN/m

–

instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m

)

0,25x1,3

= 0,33 kN/m

9,70 kN/m

Obci enia zmienne

–

obci enie równomierne na ca ej powierzchni

przyj to jak dla sal rentgenowskich

5,0x1,3

= 6,50 kN/m

–

obci enie skupione od urz dzenia przyj to

max. 50,0kN w dowolnym miejscu stropu

50,0x1,2

= 60,0 kN

7.2 Zebranie obci

obliczeniowych dla pozosta ych pomieszcze (opisownia,

korytarze, poczekalnia).

Obci enia sta e

–

warstwy posadzkowe jw.

0,57+1,87+0,04

= 2,58 kN/m

–

ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0)

0,22x25,0x1,1

= 6,05 kN/m

–

sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm

0,03x12,0x1,2

= 0,43 kN/m

–

instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m

)

0,25x1,3

= 0,33 kN/m

9,39 kN/m

–

cianki dzia owe gr. 12,0m o ci arze max.

2,50kN/m

( z ceg y kratówki, 0,12x14,0+2x0,015x19,0=2,25kN/m

)

wys. max. 3,5m

(3,50/2,65)x1,25x1,2

= 1,98 kN/m

11,37 kN/m

obci enie zmienne przyj to (jak dla pomieszcze poczekalni)

4,0x1,3

= 5,20 kN/m

16,57 kN/m

7.3 Obci

enia liniowe od cian podzia u wewn trznego gr. 24.0 cm

–

ciany ceglane silikatowa gr. 24,0cm, wys. max 3,50m

3,50x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)

= 19,22 kN/mb

7.4 Strop nad parterem

Strop miedzy osiami 2-4/A-D projektuje si na obci enie równomierne obliczeniowe sta e

=9,70 kN/m

Dla stropu w osiach 2-3 / C-d obci enie liniowe w rodku rozpi to ci równoleg e do osi 3

od cianki gr. 24,0 cm q

=19,22 kN/mb

Obci enie skupione w dowolnym miejscu dla ka dej rozpi to ci ww fragmentu stropów na

powierzchni 0,5x0,5m P

=60,0kN

Projektuje si strop typu „FILIGRAN” gr. 22,0cm wg. projektu wykonawczego wykonanego

przez wybranego wytwórc p yt „FILIGRAN”.

8. Podci gi nad parterem.

8.1 Podci g trzyprz

owy w osi 3, L=5,4+6,0+4,9m.

enia obliczeniowe:

–

mo liwo ci wykonania na podci gu na prz

ach skrajnych ciany gr. 24,0cm

–

obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci

max

=50,0kN

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm

= 19,22kN/m

–

obci enie ci

e od ciany, prz

o rodkowe,

ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m

= 10,91kN/m

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

0,3x0,6x25,0x1,1

= 4,95kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a skrajnego 4,90m

0,5x4,90x(9,70+6,50)

= 39,69 kN/m

–

obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz

a skrajnego 4,90m

0,5x3,35x(9,70+6,50)

= 27,14 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz

a rodkowego 6,0m

0,5x5,22x(11,37+5,20)

= 43,25 kN/m

–

obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz

a rodkowego 6,0m

0,5x3,35x(11,37+5,20)

= 27,75 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a skrajnego 5,40m

8.1a

Podci g jednoprz

owy w osi 3, L=4,9m.

enia obliczeniowe:

–

mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm

–

obci enie prz

a od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci N

max

=50,0kN

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm

= 19,22kN/m

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

0,3x0,6x25,0x1,1

= 4,95kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a skrajnego 4,90m

0,5x4,90x(9,70+6,50)

= 39,69 kN/m

–

obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz

a skrajnego 4,90m

0,5x3,35x(9,70+6,50)

= 27,14 kN/m

–

obci enie od si y skupionej prz se skrajnych N=50,0x1,2

= 60,0 kN

max

= 514.80 kNm, Q= 333.1 kN

Wymiarowanie:

- stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM280

- SGN = 0.99 < 1

- SGU: f= 15.12/1.2= 12.6 mm < 14 mm (L/350)

8.2 Podci g trzyprz

owy w osi B (i C), L=5,22+3,35+4,33m.

enia obliczeniowe:

–

mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm

–

obci enie od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci 50% N

max

=0,5x50,0=25,0kN

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie ci

e równomierne, prz

owe – ciana gr. 24,0cm

= 19,22kN/m

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

= 4,95kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 5,22m

0,5x(5,22x2)x(9,70+6,50)

= 84,56 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 3,35m

0,5x2x3,55x(9,70+6,50)

= 57,51 kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne, dla prz

a 4,33m

0,5x2x4,33x(11,37+5,20)

= 71,75 kN/m

–

obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionego

w rodku rozpi to ci prz

a 5,22m

N=25,0x1,2

= 30,00 kN

Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia

8.3 Podci g dwuprz

owy w osi 2, L=5,4+6,0m.

enia obliczeniowe:

–

mo liwo ci wykonania na podci gu na prz

ach skrajnych ciany gr. 24,0cm, na prz le

rodkowym ciany gr. 12,0cm

–

obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci

50%N

max

=0,5x50,0=25,0kNkN

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie ci

e równomierne, prz

owe skrajne

– ciana gr. 24,0cm

= 19,22kN/m

–

obci enie ci

e od ciany, prz

o rodkowe,

ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m

= 10,91kN/m

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

= 4,95 kN/m

0,5x4,33x(11,37+5,20)

= 35,87 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=2,65m), prz

o rodkowe 6,0m

0,5x3,35x(11,37+5,20)

= 27,75 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz

o rodkowe 6,0m

0,5x4,33x(11,37+5,20)

= 35,87 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=2,06m), prz

o skrajne 5,40m

0,5x3,35x(9,70+6,50)

= 27,14 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz

o skrajne 5,40m

0,5x4,33 x(11,37+5,20)

= 35,87 kN/m

–

obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionego

w rodku rozpi to ci prz se skrajnych

N=25,0x1,2

= 30,00 kN

–

obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci

50%N

max

=0,5x50,0=25,0kN

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie ci

e równomierne, prz

owe

– ciana gr. 24,0cm

= 19,22kN/m

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

= 4,95 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,55m), prz

o 4,90m

0,5x3,35x(9,70+6,50)

= 27,14 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz

o 4,90m

0,5x4,33x(11,37+5,20)

= 35,87 kN/m

–

obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionego

w rodku rozpi to ci prz se

N=25,0x1,2

= 30,00 kN

max

= 257.4 kNm, Q= 166.8 kN

Wymiarowanie:

- stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM240

- SGN = 0.71 < 1

- SGU: f= 12.32/1.2= 10.27 mm < 14 mm (L/350)

8.4 Podci g jednoprz

owy przy cienny, L=4,0m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

= 4,95kN/m

–

obci enie ze stropów trójk tne

0,4x4,0x(11,37+5,20)

= 33,14kN/m

Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia

8.5 Podci g „przy cienny” trzyprz

owy w osi 1`, L=4,90+6,0+5,40m.

Zebranie obci

obliczeniowych

–

obci enie skupione dla prz

a skrajnego 5,40m

w odleg

ci max. 0,30m od podpory wewn trznej,

reakcja z podci gu przy ciennego N=43,04 kN

= 43,04 kN

–

obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu

= 4,95 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz

o 4,90m

0,5x4,33x(11,37+5,20)

= 38,87 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz

o rodkowe 6,0m

0,5x4,33x(11,37+5,20)

= 38,87 kN/m

–

obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz

o 5,40m

0,5x4,0x(11,37+5,20)

= 33,14 kN/m

Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia

9. ciany parteru

ciany zewn trzne parteru projektuje si gr. 18.0 cm, elbetowe, z betonu C20/25, zbrojone

wg zasad normowych pionowo pr tami #10(34GS) co 24.0 cm, poziomo pr tami Ø8(St0S-

b) co 33cm

Tak zbrojona cian mo na obci

si ami N< 600.0 kN/m i dla M< 20.0 kNm

Max obci enie pionowe ciany parteru:

- ze stropodachu 0.5x5.22x9.64 = 25.16 kN/m

- ze stropu nad parterem 0.5x5.22x(9.70+6.50) = 42.28 kN/m

- dodatkowo max 75% od urz dzenia Gammakamery i podobnych przyj to

0.75x60.0/1.0 = 45.00 kN/m

- ci ar w asny ciany elbetowej I pietra i parteru, gr. 18.0 cm

2x3.60x0.18x25.0x1.1 = 35.64 kN/m

148.08 kN/m

Max moment (od parcia wiatru na cian )

0.125x[0.30x(+0.8)x1.0x1.8x1.5]x3.30

= 0.88 kNm/m

Moment od mimo rodowego obci enia ciany si ami ze stropu (e<0.18/3=0.06m)

< 148.08x0.06 = 8.88 kN/m

9.76 kNm/m

10. S upy, rdzenie elbetowe cian parteru

10.1 S upy wewn trzne obci

one podci gami poz. 8.2 i 8.1

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcja ze s upa I pi tra = 354.87 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.1

151.8+333.1 = 484.90 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.2

= 381.40 kN

- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.40x3.30x25.0x1.1 = 10.89 kN

1232.06 kN

Wymiarowanie:

- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM

elbet 2003, przekrój s upa 30/40.0 cm, dla obci enia pionowego N=1232.06 kN,

(przyj to 0.1x484.9)= 48.5 kNm, M

(przyj to 0.1x381.4)= 38.1 kNm, e=0.01m,

=3.90m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3#20(34GS)

na ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

10.2 S upy wewn trzne obci

one podci gami poz. 8.2 i 8.3

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcja ze s upa I pi tra = 354.87 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.3

= 471.50 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.2

= 278.50 kN

- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.40x3.30x25.0x1.1 = 10.89 kN

1115.76 kN

Wymiarowanie:

- przyj to s up o przekroju i zbrojeniu jak poz. 10.1

10.3 S upy wewn trzne obci

one podci gami poz. 8.5 i 8.2 i 8.4

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcja ze s upa I pi tra = 247.21 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.2

= 116.6 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.4

= 43.00 kN

- reakcje z podci gu max poz. 8.5

= 234.40 kN

- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.24x3.30x25.0x1.1 = 6.53 kN

647.74 kN

Wymiarowanie:

- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM

elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=647.74 kN,

(przyj to 0.08x234.4)= 18.8 kNm, M

(przyj to 0.1x116.6)= 11.6 kNm, e=0.01m,

=3.90m, beton C20/25 to powy sze obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø20(34GS)

na d

szym ka dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

10.4 S upy-rdzenie cian zewn trznych obci

one podci gami wewn trznymi

Zebranie obci

obliczeniowych pionowych

- reakcja z rdzenia I pi tra max = 63.50 kN

- reakcje max z podci gu max poz. 8.2

= 333.10 kN

- ci ar w asny s upa-rdzenia (z poziomu dwu kondygnacji)

2x0.30x0.24x3.30x25.0x1.1 = 13.06 kN

409.66 kN

Wymiarowanie:

- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM

elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=400.53 kN,

(przyj to 0.08x333.10)= 26.65 kNm, e=0.01m, L

=3.90m, beton C20/25 to powy sze

obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na d

szym ka dym boku, strzemiona

min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

10.5 Pozosta e rdzenie cian zewn trznych

Przyj to konstrukcyjnie rdzenie elbetowe o przekroju 24/30.0 cm, z betonu C20/25, ze

zbrojeniem pod

nym min 4Ø16(34GS), strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm

11. Posadowienie

Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej w marcu 2010r. przez mgr

M.Winskiewicza stwierdza si , e pod

e pod projektowanym pawilonem zbudowane jest

z nasypowych piasków i glin piaszczystych w stanie plastycznym i mi kkoplastycznym.

W cz ci górnej ww. przewarstwione jest nasypami próchniczymi przeznaczonymi do

usuni cia i zast pieniu stabilizowanym cementem piaskiem rednim.

Obliczenia elbetowego rusztu i p yty fundamentowej wykonano pos uguj c si programem

ABC P yta z firmy ProSoft Gliwice.

P yt i rygle fundamentowe wykona z betonu klasy C20/25 (B25), zbrojnie no ne to stal

klasy 34GS i St0S-b, grubo p yty fundamentowej min 30.0 cm, rygle fundamentowe o

przekroju BxH= 30/80.0 cm

Zebranie obci

obliczeniowych równomiernych od warstw posadzkowych nad p yt

fundamentow

- posadzka np. tarkiet przyj to 0.02x22.0x1.3 = 0.57 kN/m

- szlichta betonowa gr. max 10.0 cm 0.10x24.0x1.3 = 3.12 kN/m

- p yta no na posadzkowa gr. 18.0 cm 0.18x25.0x1.1 = 4.95 kN/m

- piasek zag szczony gr. max 1.0 m 1.00x18.0x1.2 = 21.20 kN/m

29.84 kN/m

- obci enie u ytkowe 5.0x1.3 = 6.50 kN/m

36.34 kN/m

- od urz dzenia PET na fragmencie p yty o wymiarach 1.20x1.20m

30.0x1.2/1.20x1.20 = 25.0 kN/m

Obci enia liniowe od ciany zewn trznej no nej

- ci ar w asny ciany zewn trznej

4.80x(0.24x18.0x1.1+2x0.015x19.9x1.3) = 26.37 kN/m

3.30x(0.18x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = 18.78 kN/m

- ze stropów przyj to u rednione z pasma stropu szeroko ci 0.25x5.22=1.30m

1.30x(9.84+16.57) = 34.47 kN/m

79.56 kN/m

Obci enie liniowe od ciany wewn trznej samono nej ustawionej na p ycie fundamentowej

4.30x(0.18x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = 24.47 kN/m

Obci enie liniowe od ciany wewn trznej samono nej ustawionej na belce fundamentowej

3.30x(0.24x25.0x1.1+2x0.015x19.0x1.3) = 18.13 kN/m

Obci enie skupione od s upów, rdzeni elbetowych cian

- s up na osiach 2C, 2B 80,14+210,4+278,5+471,5+8,17= 1048,81 kN

- s up na osiach 3B, 3C 136,3+210,4+477,8+381,4+8,17= 1214.07 kN

- s up na osiach 1’C 46,08+118,7+186,2+116,6+8,17= 475.75kN

- rdze na osiach 4B, 4C 61,89+156,1+8,17= 226.16 kN

- s up na osiach 2D 15,24+166,8+8,17= 190.21kN

- rdze na osiach 3D 15,2+333,1+8,17= 356.47kN

- rdze na osiach 1’D, 1’A, 1B 60,97+47,78+8,17= 116.92 kN

- rdze na osiach 2A, 3A 63,50+159,5+8,17= 231.17 kN

- s up na osiach 1’B 43.00+234.4+116.6+46.08+33.36+159.6+8.17= 641.21kN