PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŜone Projektowanie Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeŜone.

Powrót do spisu treści

Poprzednia strona

4. STAL ZBROJENIOWA I SPRĘśAJĄCA

4.1. Klasy i gatunki stali zbrojeniowej. Do konstrukcji Ŝelbetowych w mostach naleŜy stosować stal klas: A-0, A-I, A-II, A-III i A-IIIN oraz gatunków zgodnie z PN-89/H-84023/06.

4.2. klasy i odmiany stali spręŜającej. Do spręŜania betonu naleŜy stosować klasy i odmiany stali w postaci drutów i lin wg PN-71/M-80014 oraz PN-71/M-80236.

4.3. Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe stali zbrojeniowej. Wytrzymałości obliczeniowe R a stali zbrojeniowej uzyskuje się przez podzielenie wytrzymałości charakterystycznych stali klas A-0, A-I, A-II, A-III przez współczynnik materiałowy γa = 1,20 oraz stali klasy A-IIIN przez γa = 1,30.

Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe stali podano w tabl. 6.

4.4. Wytrzymałość oraz nośność charakterystyczna i obliczeniowa prętów, drutów i lin wysokiej wytrzymałości.

Wytrzymałość obliczeniowa prętów ze stali A-IIIN równa się jej wytrzymałości charakterystycznej ( R 0,2) podzielonej przez współczynnik materiałowy γa = 1,30.

Wytrzymałość obliczeniowa drutów wysokiej wytrzymałości lub ich wiązek równa się ich wytrzymałości charakterystycznej na zrywanie, podzielonej przez współczynnik γv = 1,50.

Nośność charakterystyczną naleŜy rozumieć wg 1.3.18.

Nośność obliczeniowa lin lub ich wiązek równa się ich nośności charakterystycznej podzielonej przez współczynnik materiałowy γv = 1,50.

W tabl. 7 podano asortymenty i klasy drutów ze stali wysokiej wytrzymałości stosowanych do spręŜania oraz ich wytrzymałość charakterystyczną i obliczeniową.

W tabl. 8 podano asortymenty i odmiany lin stosowanych do spręŜania oraz ich nośność charakterystyczną i obliczeniową.

W tabl. 9 podano nośność charakterystyczną dwóch typów kabli stosowanych do spręŜania oraz ich nośność obliczeniową.

Tablica 6. Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe stali zbrojeniowej Wytrzymałości

Wytrzymałości

Średnica pręta

charakterystyczne

obliczeniowe

Klasa stali

Rodzaj i gatunek stali

mm

R ak

R a

MPa

Mpa

1

2

3

4

5

A-01)

okrągła, gładka

StOS-b

5,5 do 40

220

190

A-I

okrągła, gładka

St3SX-b, St3SY-b, St3S-b

5,5 do 40

240

200

A-II

okrągła Ŝebrowana

6 do 32

355

295

St50B, 18G2-b

6 do 28

355

295

20G2Y-b

A-III

okrągła Ŝebrowana

25G2S

6 do 40

395

330

35G2Y

6 do 20

410

340

34GS

6 do 32

410

340

A-IIIN

okrągła Ŝebrowana

20G2VY-b

6 do 28

490

375

1) Stal klasy A-0 moŜe być stosowana do elementów drugorzędnych, niekonstrukcyjnych.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5 Strona 1

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŜone Projektowanie Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeŜone.

Tablica 7. Wytrzymałość charakterystyczna Rvk i obliczeniowa Rv drutów róŜnych asortymentów i klas (MPa) Średnica drutu, mm

2,5

2,5

5,0

5,0

7,0

Klasa

I

II

I

II

I

R vk

2157

1863

1667

1471

1471

R v

1438

1242

1111

981

981

Tablica 8. Nośność charakterystyczna Pvk i obliczeniowa Pv lin róŜnych asortymentów i odmian (kN) Średnica liny, mm

5,0

7,8

12,8

15,5

25,5

35,5

45,5

Średnica drutu wewnętrznego, mm

-

2,8

2,8

5,5

5,5

5,5

5,5

Liczba i średnica drutów w warstwach

2×2,5

6×2,5

18×2,5

6×5

18×5 36×5 60×5

Nośność charakterystyczna odmiana I

19

69

180

208

543

1050

1700

Nośność obliczeniowa odmiana I

12,5

46

120

140

360

700

1135

Nośność charakterystyczna odmiana II

17

62

162

194

507

976

1590

Nośność obliczeniowa odmiana II

11,5

41,5

108

130

338

650

1060

Tablica 9. Nośność charakterystyczna Pvk i obliczeniowa Pv kabli mostowych n×15,5 (MN) (dane o linach wg tabl. 8)

Nośność

Typ kabla

Nośność obliczeniowa

Odmiana

charakterystyczna

(liczba lin 15,5)

P

P

v

vk

7 L 15,5

I

1,456

0,970

II

1,358

0,905

12 L 15,5

I

2,500

1,670

II

2,330

1,555

Nośność charakterystyczną i obliczeniową kabli innych typów naleŜy określać przyjmując γv = 1,50.

4.5. Współczynniki korekcyjne wytrzymałości i nośności obliczeniowych. W przypadku stosowania cięgien niezespolonych z betonem naleŜy nośność obliczeniową pomnoŜyć przez współczynnik m v1 = 0,8.

Przy projektowaniu połączeń prętów za pomocą spoin czołowych naleŜy zastosować współczynnik korekcyjny m a1 = 0,9

dla stali A-0 i A-I i m a1 = 0,85 dla stali A-II, niezaleŜnie od współczynników zmęczeniowych wg 7.5.

Przy projektowaniu połączeń prętów za pośrednictwem dwustronnych nakładek przyspawanych naleŜy zastosować współczynnik korekcyjny m a2 = 0,8 dla prętów ze stali A-0 i A-I oraz m a2 = 0,7 dla stali A-II, niezaleŜnie od współczynników wynikających ze zmęczenia i podanych w 7.5.

Przy osiach drutów lub cięgien bez dostatecznego promienia krzywizny przejściowej, zgodnie z rozdz. 12, naleŜy stosować współczynnik korekcyjny m a3 lub m v3 = 0,85.

Przy krótkotrwałym przeciąŜeniu cięgien spręŜających moŜna zastosować współczynnik m v4 = 1,15.

Przy projektowaniu łączników naleŜy stosować współczynniki korekcyjne wynikające ze zmęczenia zgodnie z 7.5.

4.6. ZaleŜność między odkształceniami i napręŜeniami.

NaleŜy przyjmować liniową zaleŜność między odkształceniami i napręŜeniami w zakresie napręŜeń poniŜej wytrzymałości lub nośności obliczeniowej prętów zbrojeniowych lub cięgien spręŜających.

Przy wyznaczaniu nośności granicznej elementów z betonu spręŜonego lub Ŝelbetowych naleŜy załoŜyć, Ŝe wartość INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5 Strona 2

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŜone Projektowanie Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeŜone.

napręŜenia nie rośnie powyŜej wytrzymałości charakterystycznej niezaleŜnie od wzrostu wartości odkształceń, maksymalne odkształcenie rozciągające nie przekracza wartości 10‰, zaś ściskające 3,5‰.

Współczynniki spręŜystości prętów zbrojeniowych ze stali klas A-0, A-I, A-II i A-III naleŜy przyjąć: E a = 210 GPa, zaś Ŝe stali A-IIIN E a = 200 GPa.

Współczynniki spręŜystości prętów ze stali klasy A-IIIN jako prętów spręŜających oraz drutów prostych ze stali wysokiej wytrzymałości i ich wiązek naleŜy przyjmować E v = 190 Gpa.

Współczynniki spręŜystości lin i ich wiązek ze stali wysokiej wytrzymałości stosowanych do spręŜania naleŜy przyjmować E v = 170 GPa, zaś po wstępnym przeciągnięciu wg 5.6 do siły odpowiadającej co najmniej 40% nośności charakterystycznej E v = 180 GPa.

Wartość współczynnika spręŜystości lin jest orientacyjna i naleŜy ją potwierdzić doświadczalnie na budowie. W

przypadku stwierdzenia odchyleń wynoszących więcej niŜ 10 GPa naleŜy przeprowadzić korektę obliczeń.

4.7. Inne cechy stali. WydłuŜalność plastyczna a 5 stali zbrojeniowych nie powinna być mniejsza niŜ 16% dla klasy A-III i 22% dla klas A-0, A-I i A-II. Dla stali wysokiej wytrzymałości wydłuŜalność ta w odniesieniu do prętów prostych nie powinna być niŜsza niŜ 10%.

Stal zbrojeniowa powinna być spawalna.

Współczynnik termicznej rozszerzalności liniowej αT wszystkich stali moŜe być przyjęty jako równy 10-5/°C.

4.8. Nowe gatunki stali zbrojeniowej i rodzaje cięgien spręŜających mogą być wprowadzone do budownictwa mostowego pod warunkiem dopuszczenia ich przez Ministerstwo Transportu i Gospodarki Morskiej na podstawie wyników badań wykonanych przez upowaŜnioną jednostkę naukowo-badawczą, zgodnie z wymaganiami odpowiednich norm. Zakres badań powinien dotyczyć cech wytrzymałościowych przy obciąŜeniach statycznych i zmęczeniowych oraz odporności na korozję w warunkach otoczenia w miejscu budowy.

Następna strona

Powrót do spisu treści

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5 Strona 3