1. Analiza danych

Przedmiotem projektu jest zaprojektowanie stopy fundamentowej na palach pod słup hali

przemysłowej, na podstawie wyników próbnego obciążenia statycznego, wykonanego na 5 palach
CFA o średnicy 600𝑚𝑚 i długości 11,3𝑚. Wyniki badao przedstawiono w tabeli:

Numer badania

1

2

3

4

5

Opór graniczny 𝑹

𝒎

1795 1900 1915 2000 1940

2. Wyznaczenie nośności charakterystycznej i obliczeniowej pala

Wartośd średnia nośności z 𝑛 = 5 testowanych pali wynosi:

𝑅

𝑚 ,ś𝑟

=

𝑅

𝑚 ,𝑖

𝑛

=

1
5

∙ 1795 + 1900 + 1915 + 2000 + 1940 = 1910𝑘𝑁

Nośnośd charakterystyczna:

𝑅

𝑐,𝑘

= 𝑚𝑖𝑛

𝑅

𝑚 ,ś𝑟

𝜉

1

𝑅

𝑚 ,𝑚𝑖𝑛

𝜉

2

𝜉

1

= 𝜉

2

= 1,0

𝑅

𝑐,𝑘

= 𝑅

𝑚 ,𝑚𝑖𝑛

= 1795𝑘𝑁

Nośnośd obliczeniowa pala:

𝑅

𝑐,𝑑

=

𝑅

𝑐,𝑘

𝛾

𝑡

=

1795

1,1

= 1631,8 𝑘𝑁

3. Przyjęcie wymiarów oczepu

Dane do obliczeo:

- ciężar objętościowy betonu: 𝜸

𝑩

= 𝟐𝟓 𝒌𝑵 𝒎

𝟑

- ciężar objętościowy posadzki: 𝜸

𝒑𝒐𝒔

= 𝟐𝟏 𝒌𝑵 𝒎

𝟑

- ciężar objętościowy wylewki betonowej: 𝜸

𝒘𝒃

= 𝟐𝟑 𝒌𝑵 𝒎

𝟑

- ciężar objętościowy styropianu: 𝜸

𝒔𝒕𝒚

= 𝟎, 𝟒𝟓 𝒌𝑵 𝒎

𝟑

- ciężar objętościowy zasypki (piasek): 𝜸

𝑷𝒔

= 𝟏𝟖, 𝟓 𝒌𝑵 𝒎

𝟑

- grubośd warstwy posadzki 𝒂

𝟏

= 𝟓𝟎𝒎𝒎

- grubośd warstwy styropianu 𝒂

𝟐

= 𝟓𝟎𝒎𝒎

- grubośd warstwy wylewki betonowej 𝒂

𝟑

= 𝟓𝟎𝒎𝒎

- grubośd warstwy podsypki z piasku 𝒂

𝟒

= 𝟐𝟎𝟎𝒎𝒎

- wymiary słupa ls x bs = 600 x 300 mm
- grubośd zasypki od zewnętrznej strony fundamentu d=350 mm
- odległośd między pobocznicą pala a krawędzią oczepu b1=200mm
- szerokośd oczepu B=2b1+r+2*D/2=2*200+2400+600=3400mm
- długośd oczepu L=2b1+2r+2D/2=2*200+2*2400+600=5800mm
- wysokośd oczepu d

f

= 1350mm

Łączne obciążenie od warstw posadzkowych o grubości 𝑑 = 350𝑚𝑚:

𝑊

𝐺,𝑘1

=

0,05 ∙ 21 + 0,05 ∙ 0,45 + 0,05 ∙ 23 + 0,2 ∙ 18,5 3,4 ∙ 5,8 − 0,6 ∙ 0,3

2

= 57,86𝑘𝑁

Ciężar gruntu po zewnętrznej stronie:

𝑊

𝐺,𝑘2

= 3,4 ∙ 5,8 − 0,6 ∙ 0,3 ∙ 0,35 ∙ 18,5/2 = 63,26𝑘𝑁

Ciężar oczepu:

𝑊

𝐺,𝑘𝐹

= 3,4𝑚 ∙ 5,8𝑚 ∙ 1,35𝑚 ∙ 25 𝑘𝑁 𝑚

3

= 665,55 𝑘𝑁

Łączne obciążenie:

𝑊

𝐺,𝑘

= 𝑊

𝐺,𝑘1

+ 𝑊

𝐺,𝑘2

+ 𝑊

𝐺,𝑘𝐹

= 786,67 𝑘𝑁

Dodatkowy moment spowodowany różnicą obciążeo na odsadzkach:

𝑀

𝑑𝑜𝑑

= 𝑊

𝐺,𝑘1

− 𝑊

𝐺,𝑘2

∙ (

𝐿 − 𝑙𝑠

4

+

𝑙𝑠

2

) = 15,57 𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑑𝑜𝑑

= 57,86 − 63,26 ∙

5,8 − 0,6

4

+

0,6

2

𝑚 = −8,64 𝑘𝑁𝑚

Obciążenie działające na oczep:

6-

Schemat I

Schemat II

𝑽

𝒌

𝑴

𝒙,𝒌

𝑴

𝒚,𝒌

𝑯

𝒙,𝒌

𝑯

𝒚,𝒌

𝑽

𝒌

𝑴

𝒙,𝒌

𝑴

𝒚,𝒌

𝑯

𝒙,𝒌

𝑯

𝒚,𝒌

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

Stałe

𝐺 3510

0

337

-55

0

3510

0

337

-55

0

Zmienne

𝑄 750

108

175

-30

35

615

132

-90

17

33

Wyjątkowe 𝐴

22

12

9

-6

5

15

12

-8

4

3

Przy założeniu, że oś oczepu palowego pokrywa się z osią słupa, wartości charakterystyczne obciążeo
stałych, zmiennych i wyjątkowych mają wartośd:

SCHEMAT I:

𝑀

𝑥𝑘

𝐼

= 0 + 108 + 12 + 1,35 ∙ 0 + 35 + 5 = 174 𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑦𝑘

𝐼

= 337 + 175 + 9 − 1,35 ∙ −55 − 30 − 6 − 8,64 − 3510 + 750 + 22 ∙ 𝑒

𝑠

= 635,21 − 4282𝑒

𝑠

𝑘𝑁𝑚

𝑉

𝑘

𝐼

= 3510 + 750 + 22 + 786,67 = 5068,67 𝑘𝑁

SCHEMAT II:

𝑀

𝑥𝑘

𝐼𝐼

= 0 + 132 + 12 + 1,35 ∙ 0 + 33 + 3 = 192,6 𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑦𝑘

𝐼𝐼

= 337 − 90 − 8 − 1,35 ∙ −55 + 17 + 4 − 8,64 − 3510 + 615 + 15 ∙ 𝑒

𝑠

= (276,26 − 4140𝑒

𝑠

) 𝑘𝑁𝑚

𝑉

𝑘

𝐼𝐼

= 3510 + 615 + 15 + 786,67 = 4926,67𝑘𝑁

Siły w palach od wszystkich obciążeo działających na fundament oblicza się ze wzoru:

𝑅

𝑖𝑘

=

𝑉

𝑘

𝑛

− 𝑀

𝑦𝑘

𝐼

∙ 𝑥

𝑖

/ 𝑥

𝑖

2

+ 𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙ 𝑦

𝑖

/ 𝑦

𝑖

2

𝑅

𝑖𝑘

𝐼

= 𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

=

5068,67

6

− 635,21 − 4282𝑒

𝑠

∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 174 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 935,11 − 446,04𝑒

𝑠

𝑅

𝑖𝑘

𝐼𝐼

= 𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

=

4926,67

6

− 276,26 − 4140𝑒

𝑠

∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 192,6 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 819,08 + 431,25𝑒

𝑠

Projektujemy tak, aby na najbardziej obciążone pale w obu schematach przypadała podobna siła:

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

= 𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

935,11 − 446,04𝑒

𝑠

= 819,08 + 431,25𝑒

𝑠

𝑒

𝑠

= 0,138𝑚 = 13,2𝑐𝑚

Postanowiono przesunąd środek układu palowego o 𝟕𝒄𝒎 względem osi słupa.

4. Wyznaczenie obciążeo obliczeniowych działających na oczep

W podejściu DA2 dla kombinacji obciążeo niekorzystnych przyjmujemy następujące współczynniki
obciążeo:
- 𝛾

𝑓

= 1,35 dla obciążeo stałych

- 𝛾

𝑓

= 1,50 dla obciążeo zmiennych

- 𝛾

𝑓

= 1,00 dla obciążeo wyjątkowych

4.1. Zestawienie obciążeo charakterystycznych na poziomie górnej powierzchni fundamentu

Oddziaływania

charakterystyczne

Schemat I

Schemat II

𝑽

𝒌

𝑴

𝒙,𝒌

𝑴

𝒚,𝒌

𝑯

𝒙,𝒌

𝑯

𝒚,𝒌

𝑽

𝒌

𝑴

𝒙,𝒌

𝑴

𝒚,𝒌

𝑯

𝒙,𝒌

𝑯

𝒚,𝒌

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

Stałe

𝐺 3510

0

337

-55

0

3510

0

337

-55

0

Zmienne

𝑄

750

108

175

-30

35

615

132

-90

17

33

Wyjątkowe

𝐴

22

12

9

-6

5

15

12

-8

4

3

4.2. Zestawienie obciążeo obliczeniowych na poziomie górnej powierzchni fundamentu

Oddziaływania

obliczeniowe

Schemat I

Schemat II

𝑽

𝒅

𝑴

𝒙,𝒅

𝑴

𝒚,𝒅

𝑯

𝒙,𝒅

𝑯

𝒚,𝒅

𝑽

𝒅

𝑴

𝒙,𝒅

𝑴

𝒚,𝒅

𝑯

𝒙,𝒅

𝑯

𝒚,𝒅

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

Stałe

𝐺 4739

0

455

-74

0

4739

0

455

-74

0

Zmienne

𝑄 1125 162

263

-45

53

923

198

-135

26

50

Wyjątkowe 𝐴

22

12

9

-6

5

15

12

-8

4

3

4.3. Zestawienie obciążeo obliczeniowych

Oddziaływania

obliczeniowe

Schemat I

Schemat II

𝑽

𝒅

𝑴

𝒙,𝒅

𝑴

𝒚,𝒅

𝑯

𝒙,𝒅

𝑯

𝒚,𝒅

𝑽

𝒅

𝑴

𝒙,𝒅

𝑴

𝒚,𝒅

𝑯

𝒙,𝒅

𝑯

𝒚𝒅

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

𝒌𝑵

𝒌𝑵𝒎

Stałe

4739

0

455

-74

0

4739

0

455

-74

0

Stałe i zmienne

5864

162

717

-119

53

5661

198

320

-49

50

Stałe, zmienne i

wyjątkowe

5886

174

726

-125

58

5676

210

312

-45

53

5. Sprawdzenie warunku stanu GEO dla sił obliczeniowych w palach

5.1. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych.

SCHEMAT I i SCHEMAT II
𝑀

𝑑𝑥

𝐼

= 0

𝑉

𝑑

𝐼

= 4739 + 1,35 ∙ 786,67 = 5800,5 𝑘𝑁

𝑀

𝑑𝑦

𝐼

= 455 − 1,35 −74 − 8,64 − 4739 ∙ 0,07 = 214,86𝑘𝑁𝑚

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

=

5800,5

6

− 214,86 ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

= 989,13𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

=

5800,5

6

− 214,86 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

= 944,37 𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

989,13
944,37

= 1,05 < 3

5.2. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych i zmiennych

SCHEMAT I

𝑉

𝑑

𝐼

= 5864 + 1,35 ∙ 786,67 = 6925,5𝑘𝑁

𝑀

𝑑𝑦

𝐼

= 717 − 1,35 −119 − 8,64 − 5864 ∙ 0,07 = 459,36𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑑𝑥

𝐼

= 162 + 1,35 53 = 233𝑘𝑁𝑚

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6925,5

6

− 459,36 ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 233 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1234,45𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6925,5

6

− 459,36 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 233 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1074,04𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

1234,45
1074,04

= 1,15 < 3

SCHEMAT II

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

= 5661 + 1,35 ∙ 786,67 = 6723 𝑘𝑁

𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

= 320 − 1,35 −49 − 8,64 − 5661 ∙ 0,07 = −19,14𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑑𝑥

𝐼

= 198 + 1,35 50 = 265 𝑘𝑁𝑚

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6723

6

− (−19,14) ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 265 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1155,3 𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6723

6

− −19,14 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 265 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1085,7𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼𝐼

=

1155,3
1085,7

= 1,06 < 3

5.3. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych i zmiennych i wyjątkowych

SCHEMAT I

𝑉

𝑑

𝐼

= 5886 + 1,35 ∙ 786,67 = 6947,5𝑘𝑁

𝑀

𝑑𝑦

𝐼

= 726 − 1,35 −125 − 8,64 − 5886 ∙ 0,07 = 474,92𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑑𝑥

𝐼

= 174 + 1,35 58 = 251,6𝑘𝑁𝑚

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6947,5𝑘𝑁

6

− 474,92 ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1242,34𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6947,5𝑘𝑁

6

− 474,92 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1073,50𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼

=

1242,34
1073,50

= 1,16 < 3

SCHEMAT II

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

= 5676 + 1,35 ∙ 786,67 = 6738 𝑘𝑁

𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

= 312 − 1,35 −45 − 8,64 − 5676 ∙ 0,07 = −33,59𝑘𝑁𝑚

𝑀

𝑑𝑥

𝐼

= 210 + 1,35 53 = 280,88 𝑘𝑁𝑚

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6738

6

− (−33,59) ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 280,88 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1158,51 𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

=

6738

6

− −33,59 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 280,88 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1087,49𝑘𝑁

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼𝐼

𝑅

𝑚𝑖𝑛

𝐼𝐼

=

1158,51
1087,49

= 1,07 < 3

Największa siła obliczeniowa działająca na pal jest przekazywana przy działaniu obciążeo stałych,
zmiennych i wyjątkowych w schemacie pierwszym:

F

c,d,max

= 1242,34kN

F

c,d,max

= 1242,34kN < R

c,d

= 1631,8 kN

Wykorzystanie nośności:

1242,34𝑘𝑁

1631,8𝑘𝑁

∙ 100% = 76 %

6. Wymiarowanie zbrojenia w oczepie palowym

Obliczeniowe siły w poszczególnych palach wyznaczamy według wzoru:

𝑅

𝑛

=

𝑉

𝑑

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

𝑅

𝑚𝑎𝑥

𝐼

=

𝑉

𝑑

𝐼

𝑛

− 𝑀

𝑑𝑦

𝐼

∙

𝑥

𝑖

𝑥

𝑖

2

+𝑀

𝑥𝑘

𝐼

∙

𝑦

𝑖

𝑦

𝑖

2

𝑅

1

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1073,5𝑘𝑁

𝑅

2

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

0

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1122,97𝑘𝑁

𝑅

3

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

−1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1172,44𝑘𝑁

𝑅

4

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1143,40𝑘𝑁

𝑅

5

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

0

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1192,87𝑘𝑁

𝑅

6

𝐼

=

6947,5

6

− 474,92 ∙

−2,4

4 ∙ 2,4

2

+ 251,6 ∙

1,2

6 ∙ 1,2

2

= 1242,34𝑘𝑁

𝑍

𝑥

=

1

ℎ

0𝑥

𝑅

𝑖

𝑙

𝑥𝑖

𝑍

𝑦

=

1

ℎ

0𝑦

𝑅

𝑖

𝑙

𝑦𝑖

Pasmo nr I

Wzdłuż osi x: 𝑑

𝐿

= 𝑑

𝑓

− 0,1𝑚 = 1,35𝑚 − 0,1𝑚 = 1,25𝑚

𝑙

𝑥1

= 𝑟 + 𝑒 + 0,25𝑙

𝑠

= 2,4 + 0,07 + 0,25 ∙ 0,6 = 2,62𝑚

𝑙

𝑥2

= 0,07 + 0,25 ∙ 0,6 = 0,22𝑚

𝑍

𝐼

=

1242,38 ∙ 2,62 + 1192,87 ∙ 0,22

1,25

= 𝟐𝟖𝟏𝟑, 𝟖𝟖𝒌𝑵

W paśmie nr II działają mniejsze siły w palach i dlatego siła rozciągająca również będzie mniejsza. Ze
względu na symetrię zbrojenia oba pasma zbroimy tą samą liczbą prętów.

Pasmo nr III (pale 3 i 6)

Wzdłuż osi y: 𝑑

𝐵

= 𝑑

𝑓

− 0,1𝑚 −

∅
2

= 1,35 − 0,1 −

0,02

2

= 1,24𝑚

𝑙

𝑥3

=

𝑟
2

+ 0,25𝑏

𝑠

=

2,4

2

+ 0,25 ∙ 0,3 = 1,28𝑚

𝑍

𝐼𝐼𝐼

= 1242,34 ∙

1,28
1,24

= 𝟏𝟐𝟕𝟕, 𝟒𝒌𝑵

Pozostałe pasma w kierunku Y zbroimy taką liczbą prętów, jaka została obliczona dla pasma nr III.

Wyznaczenie potrzebnej powierzchni zbrojenia w poszczególnych pasmach: przyjęto stal EPSTAL o
𝑓

𝑦𝑑

= 420𝑀𝑃𝑎.

Pasma I i II

𝐴

𝑠,1

=

𝑍

𝐼

𝑓

𝑦𝑑

=

2813,88

420000

= 70𝑐𝑚

2

Przyjęto zbrojenie15∅25 𝑐𝑜 90 𝑚𝑚 𝐴

𝑠

= 73,59𝑐𝑚

2

Pasma III, IV i V

𝐴

𝑠,1

=

𝑍

𝐼𝐼𝐼

𝑓

𝑦𝑑

=

1277,4

420000

= 30,41𝑐𝑚

2

Przyjęto zbrojenie 9∅22 𝑐𝑜 150 𝑚𝑚 𝐴

𝑠

= 34,19𝑐𝑚

2

Dodatkowo przyjęto zbrojenie między pasmami, tak aby rozstaw prętów dodatkowych był mniejszy
niż 30cm.