1. Analiza danych
Przedmiotem projektu jest zaprojektowanie stopy fundamentowej na palach pod słup hali
przemysłowej, na podstawie wyników próbnego obciążenia statycznego, wykonanego na 5 palach
CFA o średnicy 600𝑚𝑚 i długości 11,3𝑚. Wyniki badao przedstawiono w tabeli:
Numer badania
1
2
3
4
5
Opór graniczny 𝑹
𝒎
1795 1900 1915 2000 1940
2. Wyznaczenie nośności charakterystycznej i obliczeniowej pala
Wartośd średnia nośności z 𝑛 = 5 testowanych pali wynosi:
𝑅
𝑚 ,ś𝑟
=
𝑅
𝑚 ,𝑖
𝑛
=
1
5
∙ 1795 + 1900 + 1915 + 2000 + 1940 = 1910𝑘𝑁
Nośnośd charakterystyczna:
𝑅
𝑐,𝑘
= 𝑚𝑖𝑛
𝑅
𝑚 ,ś𝑟
𝜉
1
𝑅
𝑚 ,𝑚𝑖𝑛
𝜉
2
𝜉
1
= 𝜉
2
= 1,0
𝑅
𝑐,𝑘
= 𝑅
𝑚 ,𝑚𝑖𝑛
= 1795𝑘𝑁
Nośnośd obliczeniowa pala:
𝑅
𝑐,𝑑
=
𝑅
𝑐,𝑘
𝛾
𝑡
=
1795
1,1
= 1631,8 𝑘𝑁
3. Przyjęcie wymiarów oczepu
Dane do obliczeo:
- ciężar objętościowy betonu: 𝜸
𝑩
= 𝟐𝟓 𝒌𝑵 𝒎
𝟑
- ciężar objętościowy posadzki: 𝜸
𝒑𝒐𝒔
= 𝟐𝟏 𝒌𝑵 𝒎
𝟑
- ciężar objętościowy wylewki betonowej: 𝜸
𝒘𝒃
= 𝟐𝟑 𝒌𝑵 𝒎
𝟑
- ciężar objętościowy styropianu: 𝜸
𝒔𝒕𝒚
= 𝟎, 𝟒𝟓 𝒌𝑵 𝒎
𝟑
- ciężar objętościowy zasypki (piasek): 𝜸
𝑷𝒔
= 𝟏𝟖, 𝟓 𝒌𝑵 𝒎
𝟑
- grubośd warstwy posadzki 𝒂
𝟏
= 𝟓𝟎𝒎𝒎
- grubośd warstwy styropianu 𝒂
𝟐
= 𝟓𝟎𝒎𝒎
- grubośd warstwy wylewki betonowej 𝒂
𝟑
= 𝟓𝟎𝒎𝒎
- grubośd warstwy podsypki z piasku 𝒂
𝟒
= 𝟐𝟎𝟎𝒎𝒎
- wymiary słupa ls x bs = 600 x 300 mm
- grubośd zasypki od zewnętrznej strony fundamentu d=350 mm
- odległośd między pobocznicą pala a krawędzią oczepu b1=200mm
- szerokośd oczepu B=2b1+r+2*D/2=2*200+2400+600=3400mm
- długośd oczepu L=2b1+2r+2D/2=2*200+2*2400+600=5800mm
- wysokośd oczepu d
f
= 1350mm
Łączne obciążenie od warstw posadzkowych o grubości 𝑑 = 350𝑚𝑚:
𝑊
𝐺,𝑘1
=
0,05 ∙ 21 + 0,05 ∙ 0,45 + 0,05 ∙ 23 + 0,2 ∙ 18,5 3,4 ∙ 5,8 − 0,6 ∙ 0,3
2
= 57,86𝑘𝑁
Ciężar gruntu po zewnętrznej stronie:
𝑊
𝐺,𝑘2
= 3,4 ∙ 5,8 − 0,6 ∙ 0,3 ∙ 0,35 ∙ 18,5/2 = 63,26𝑘𝑁
Ciężar oczepu:
𝑊
𝐺,𝑘𝐹
= 3,4𝑚 ∙ 5,8𝑚 ∙ 1,35𝑚 ∙ 25 𝑘𝑁 𝑚
3
= 665,55 𝑘𝑁
Łączne obciążenie:
𝑊
𝐺,𝑘
= 𝑊
𝐺,𝑘1
+ 𝑊
𝐺,𝑘2
+ 𝑊
𝐺,𝑘𝐹
= 786,67 𝑘𝑁
Dodatkowy moment spowodowany różnicą obciążeo na odsadzkach:
𝑀
𝑑𝑜𝑑
= 𝑊
𝐺,𝑘1
− 𝑊
𝐺,𝑘2
∙ (
𝐿 − 𝑙𝑠
4
+
𝑙𝑠
2
) = 15,57 𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑑𝑜𝑑
= 57,86 − 63,26 ∙
5,8 − 0,6
4
+
0,6
2
𝑚 = −8,64 𝑘𝑁𝑚
Obciążenie działające na oczep:
6-
Schemat I
Schemat II
𝑽
𝒌
𝑴
𝒙,𝒌
𝑴
𝒚,𝒌
𝑯
𝒙,𝒌
𝑯
𝒚,𝒌
𝑽
𝒌
𝑴
𝒙,𝒌
𝑴
𝒚,𝒌
𝑯
𝒙,𝒌
𝑯
𝒚,𝒌
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
Stałe
𝐺 3510
0
337
-55
0
3510
0
337
-55
0
Zmienne
𝑄 750
108
175
-30
35
615
132
-90
17
33
Wyjątkowe 𝐴
22
12
9
-6
5
15
12
-8
4
3
Przy założeniu, że oś oczepu palowego pokrywa się z osią słupa, wartości charakterystyczne obciążeo
stałych, zmiennych i wyjątkowych mają wartośd:
SCHEMAT I:
𝑀
𝑥𝑘
𝐼
= 0 + 108 + 12 + 1,35 ∙ 0 + 35 + 5 = 174 𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑦𝑘
𝐼
= 337 + 175 + 9 − 1,35 ∙ −55 − 30 − 6 − 8,64 − 3510 + 750 + 22 ∙ 𝑒
𝑠
= 635,21 − 4282𝑒
𝑠
𝑘𝑁𝑚
𝑉
𝑘
𝐼
= 3510 + 750 + 22 + 786,67 = 5068,67 𝑘𝑁
SCHEMAT II:
𝑀
𝑥𝑘
𝐼𝐼
= 0 + 132 + 12 + 1,35 ∙ 0 + 33 + 3 = 192,6 𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑦𝑘
𝐼𝐼
= 337 − 90 − 8 − 1,35 ∙ −55 + 17 + 4 − 8,64 − 3510 + 615 + 15 ∙ 𝑒
𝑠
= (276,26 − 4140𝑒
𝑠
) 𝑘𝑁𝑚
𝑉
𝑘
𝐼𝐼
= 3510 + 615 + 15 + 786,67 = 4926,67𝑘𝑁
Siły w palach od wszystkich obciążeo działających na fundament oblicza się ze wzoru:
𝑅
𝑖𝑘
=
𝑉
𝑘
𝑛
− 𝑀
𝑦𝑘
𝐼
∙ 𝑥
𝑖
/ 𝑥
𝑖
2
+ 𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙ 𝑦
𝑖
/ 𝑦
𝑖
2
𝑅
𝑖𝑘
𝐼
= 𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
=
5068,67
6
− 635,21 − 4282𝑒
𝑠
∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 174 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 935,11 − 446,04𝑒
𝑠
𝑅
𝑖𝑘
𝐼𝐼
= 𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
=
4926,67
6
− 276,26 − 4140𝑒
𝑠
∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 192,6 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 819,08 + 431,25𝑒
𝑠
Projektujemy tak, aby na najbardziej obciążone pale w obu schematach przypadała podobna siła:
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
= 𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
935,11 − 446,04𝑒
𝑠
= 819,08 + 431,25𝑒
𝑠
𝑒
𝑠
= 0,138𝑚 = 13,2𝑐𝑚
Postanowiono przesunąd środek układu palowego o 𝟕𝒄𝒎 względem osi słupa.
4. Wyznaczenie obciążeo obliczeniowych działających na oczep
W podejściu DA2 dla kombinacji obciążeo niekorzystnych przyjmujemy następujące współczynniki
obciążeo:
- 𝛾
𝑓
= 1,35 dla obciążeo stałych
- 𝛾
𝑓
= 1,50 dla obciążeo zmiennych
- 𝛾
𝑓
= 1,00 dla obciążeo wyjątkowych
4.1. Zestawienie obciążeo charakterystycznych na poziomie górnej powierzchni fundamentu
Oddziaływania
charakterystyczne
Schemat I
Schemat II
𝑽
𝒌
𝑴
𝒙,𝒌
𝑴
𝒚,𝒌
𝑯
𝒙,𝒌
𝑯
𝒚,𝒌
𝑽
𝒌
𝑴
𝒙,𝒌
𝑴
𝒚,𝒌
𝑯
𝒙,𝒌
𝑯
𝒚,𝒌
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
Stałe
𝐺 3510
0
337
-55
0
3510
0
337
-55
0
Zmienne
𝑄
750
108
175
-30
35
615
132
-90
17
33
Wyjątkowe
𝐴
22
12
9
-6
5
15
12
-8
4
3
4.2. Zestawienie obciążeo obliczeniowych na poziomie górnej powierzchni fundamentu
Oddziaływania
obliczeniowe
Schemat I
Schemat II
𝑽
𝒅
𝑴
𝒙,𝒅
𝑴
𝒚,𝒅
𝑯
𝒙,𝒅
𝑯
𝒚,𝒅
𝑽
𝒅
𝑴
𝒙,𝒅
𝑴
𝒚,𝒅
𝑯
𝒙,𝒅
𝑯
𝒚,𝒅
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
Stałe
𝐺 4739
0
455
-74
0
4739
0
455
-74
0
Zmienne
𝑄 1125 162
263
-45
53
923
198
-135
26
50
Wyjątkowe 𝐴
22
12
9
-6
5
15
12
-8
4
3
4.3. Zestawienie obciążeo obliczeniowych
Oddziaływania
obliczeniowe
Schemat I
Schemat II
𝑽
𝒅
𝑴
𝒙,𝒅
𝑴
𝒚,𝒅
𝑯
𝒙,𝒅
𝑯
𝒚,𝒅
𝑽
𝒅
𝑴
𝒙,𝒅
𝑴
𝒚,𝒅
𝑯
𝒙,𝒅
𝑯
𝒚𝒅
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
𝒌𝑵
𝒌𝑵𝒎
Stałe
4739
0
455
-74
0
4739
0
455
-74
0
Stałe i zmienne
5864
162
717
-119
53
5661
198
320
-49
50
Stałe, zmienne i
wyjątkowe
5886
174
726
-125
58
5676
210
312
-45
53
5. Sprawdzenie warunku stanu GEO dla sił obliczeniowych w palach
5.1. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych.
SCHEMAT I i SCHEMAT II
𝑀
𝑑𝑥
𝐼
= 0
𝑉
𝑑
𝐼
= 4739 + 1,35 ∙ 786,67 = 5800,5 𝑘𝑁
𝑀
𝑑𝑦
𝐼
= 455 − 1,35 −74 − 8,64 − 4739 ∙ 0,07 = 214,86𝑘𝑁𝑚
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
=
5800,5
6
− 214,86 ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
= 989,13𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
=
5800,5
6
− 214,86 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
= 944,37 𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
989,13
944,37
= 1,05 < 3
5.2. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych i zmiennych
SCHEMAT I
𝑉
𝑑
𝐼
= 5864 + 1,35 ∙ 786,67 = 6925,5𝑘𝑁
𝑀
𝑑𝑦
𝐼
= 717 − 1,35 −119 − 8,64 − 5864 ∙ 0,07 = 459,36𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑑𝑥
𝐼
= 162 + 1,35 53 = 233𝑘𝑁𝑚
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6925,5
6
− 459,36 ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 233 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1234,45𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6925,5
6
− 459,36 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 233 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1074,04𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
1234,45
1074,04
= 1,15 < 3
SCHEMAT II
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
= 5661 + 1,35 ∙ 786,67 = 6723 𝑘𝑁
𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
= 320 − 1,35 −49 − 8,64 − 5661 ∙ 0,07 = −19,14𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑑𝑥
𝐼
= 198 + 1,35 50 = 265 𝑘𝑁𝑚
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6723
6
− (−19,14) ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 265 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1155,3 𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6723
6
− −19,14 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 265 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1085,7𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼𝐼
=
1155,3
1085,7
= 1,06 < 3
5.3. Wyznaczenie sił w palach od obciążeo obliczeniowych stałych i zmiennych i wyjątkowych
SCHEMAT I
𝑉
𝑑
𝐼
= 5886 + 1,35 ∙ 786,67 = 6947,5𝑘𝑁
𝑀
𝑑𝑦
𝐼
= 726 − 1,35 −125 − 8,64 − 5886 ∙ 0,07 = 474,92𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑑𝑥
𝐼
= 174 + 1,35 58 = 251,6𝑘𝑁𝑚
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6947,5𝑘𝑁
6
− 474,92 ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1242,34𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6947,5𝑘𝑁
6
− 474,92 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1073,50𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼
=
1242,34
1073,50
= 1,16 < 3
SCHEMAT II
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
= 5676 + 1,35 ∙ 786,67 = 6738 𝑘𝑁
𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
= 312 − 1,35 −45 − 8,64 − 5676 ∙ 0,07 = −33,59𝑘𝑁𝑚
𝑀
𝑑𝑥
𝐼
= 210 + 1,35 53 = 280,88 𝑘𝑁𝑚
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6738
6
− (−33,59) ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 280,88 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1158,51 𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
=
6738
6
− −33,59 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 280,88 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1087,49𝑘𝑁
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼𝐼
𝑅
𝑚𝑖𝑛
𝐼𝐼
=
1158,51
1087,49
= 1,07 < 3
Największa siła obliczeniowa działająca na pal jest przekazywana przy działaniu obciążeo stałych,
zmiennych i wyjątkowych w schemacie pierwszym:
F
c,d,max
= 1242,34kN
F
c,d,max
= 1242,34kN < R
c,d
= 1631,8 kN
Wykorzystanie nośności:
1242,34𝑘𝑁
1631,8𝑘𝑁
∙ 100% = 76 %
6. Wymiarowanie zbrojenia w oczepie palowym
Obliczeniowe siły w poszczególnych palach wyznaczamy według wzoru:
𝑅
𝑛
=
𝑉
𝑑
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
𝑅
𝑚𝑎𝑥
𝐼
=
𝑉
𝑑
𝐼
𝑛
− 𝑀
𝑑𝑦
𝐼
∙
𝑥
𝑖
𝑥
𝑖
2
+𝑀
𝑥𝑘
𝐼
∙
𝑦
𝑖
𝑦
𝑖
2
𝑅
1
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1073,5𝑘𝑁
𝑅
2
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
0
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1122,97𝑘𝑁
𝑅
3
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
−1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1172,44𝑘𝑁
𝑅
4
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1143,40𝑘𝑁
𝑅
5
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
0
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1192,87𝑘𝑁
𝑅
6
𝐼
=
6947,5
6
− 474,92 ∙
−2,4
4 ∙ 2,4
2
+ 251,6 ∙
1,2
6 ∙ 1,2
2
= 1242,34𝑘𝑁
𝑍
𝑥
=
1
ℎ
0𝑥
𝑅
𝑖
𝑙
𝑥𝑖
𝑍
𝑦
=
1
ℎ
0𝑦
𝑅
𝑖
𝑙
𝑦𝑖
Pasmo nr I
Wzdłuż osi x: 𝑑
𝐿
= 𝑑
𝑓
− 0,1𝑚 = 1,35𝑚 − 0,1𝑚 = 1,25𝑚
𝑙
𝑥1
= 𝑟 + 𝑒 + 0,25𝑙
𝑠
= 2,4 + 0,07 + 0,25 ∙ 0,6 = 2,62𝑚
𝑙
𝑥2
= 0,07 + 0,25 ∙ 0,6 = 0,22𝑚
𝑍
𝐼
=
1242,38 ∙ 2,62 + 1192,87 ∙ 0,22
1,25
= 𝟐𝟖𝟏𝟑, 𝟖𝟖𝒌𝑵
W paśmie nr II działają mniejsze siły w palach i dlatego siła rozciągająca również będzie mniejsza. Ze
względu na symetrię zbrojenia oba pasma zbroimy tą samą liczbą prętów.
Pasmo nr III (pale 3 i 6)
Wzdłuż osi y: 𝑑
𝐵
= 𝑑
𝑓
− 0,1𝑚 −
∅
2
= 1,35 − 0,1 −
0,02
2
= 1,24𝑚
𝑙
𝑥3
=
𝑟
2
+ 0,25𝑏
𝑠
=
2,4
2
+ 0,25 ∙ 0,3 = 1,28𝑚
𝑍
𝐼𝐼𝐼
= 1242,34 ∙
1,28
1,24
= 𝟏𝟐𝟕𝟕, 𝟒𝒌𝑵
Pozostałe pasma w kierunku Y zbroimy taką liczbą prętów, jaka została obliczona dla pasma nr III.
Wyznaczenie potrzebnej powierzchni zbrojenia w poszczególnych pasmach: przyjęto stal EPSTAL o
𝑓
𝑦𝑑
= 420𝑀𝑃𝑎.
Pasma I i II
𝐴
𝑠,1
=
𝑍
𝐼
𝑓
𝑦𝑑
=
2813,88
420000
= 70𝑐𝑚
2
Przyjęto zbrojenie15∅25 𝑐𝑜 90 𝑚𝑚 𝐴
𝑠
= 73,59𝑐𝑚
2
Pasma III, IV i V
𝐴
𝑠,1
=
𝑍
𝐼𝐼𝐼
𝑓
𝑦𝑑
=
1277,4
420000
= 30,41𝑐𝑚
2
Przyjęto zbrojenie 9∅22 𝑐𝑜 150 𝑚𝑚 𝐴
𝑠
= 34,19𝑐𝑚
2
Dodatkowo przyjęto zbrojenie między pasmami, tak aby rozstaw prętów dodatkowych był mniejszy
niż 30cm.