Obliczenia i dobór urządzeń stacji uzdatniania wody dla małej
miejscowości
1. Dobór pompy Io stopnia (głębinowej)
1.1. Określenie natężenia przepływu wody.
QI = Qd max +T (Qd max) + Qstrat i SW [m3 / h] (1)
o
- obliczeniowa wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
Qdmax  maksymalne dobowe zapotrzebowanie wody przez miejscowość [m3/h],
Qdmax = ŁQdmax (2)
ŁQdmax  suma maksymalnego dobowego zapotrzebowania wody przez mieszkańców i obiekty
przemysłowe [m3/h],
T(Qdmax)  maksymalne dobowe zapotrzebowanie wody na tranzyt [m3/h],
T(Qh max)
T(Qd max) = [m3 / h]
(3)
Nh
sr
T(Qhmax)  maksymalne godzinowe zapotrzebowanie wody na tranzyt [m3/h],
Nhśr  współczynnik godzinowej nierównomierności rozbioru wody dla całej miejscowości [-],
Qstrat i SW  straty wody na stacji wodociągowej [m3/h],
X % �"Qdsr
Qstrat i SW = [m3 / h]
(4)
100%
Qdśr  średnie dobowe zapotrzebowanie wody przez miejscowość [m3/h],
X% - procentowy wskaz
nik zapotrzebowania wody dla stacji wodociągowej względem
maksymalnego dobowego zapotrzebowania wody przez miejscowość [%].
1.2. Określenie wymaganej wysokości podnoszenia
HI = Hzw + "h1 + HFe + HMn + "h2 + Hz [m]
o
(5)
Hzw  głębokość zwierciadła dynamicznego studni pod powierzchnią terenu [m],
"h1 - straty na długości rurociągu między pompą Io, a stacją uzdatniania wody [m],
"h1 = i1 �" L1 [m] (6)
L1  długość rurociągu łączącego pompy Io ze stacją uzdatniania wody [m],
i1  liniowy spadek ciśnienia w rurociągu łączącym pompy Io ze stacją uzdatniania wody
odczytany z nomogramu do doboru parametrów hydraulicznych rur ciśnieniowych dla danej
średnicy przewodu (zależna od średnicy króćca tłocznego pompy głębinowej) oraz natężenie
przepływu ,
HFe  strata ciśnienia na odżelaziaczu [m],
HFe = 3,0 m,
HMn  strata ciśnienia na odmanganiaczu [m],
HMn = 3,0 m,
1
"h2 - straty na długości rurociągu między wejściem rurociągu do stacji uzdatniania wody, a
zbiornikiem wyrównawczym [m],
"h2 = i2 �" L2 [m] (7)
L2  długość rurociągu pomiędzy wejściem do stacji uzdatniania wody, a zbiornikiem
wyrównawczym [m],
i2  liniowy spadek ciśnienia w rurociągu pomiędzy wejściem do stacji uzdatniania wody, a
zbiornikiem wyrównawczym odczytany z nomogramu do doboru parametrów hydraulicznych rur
ciśnieniowych dla danej średnicy przewodu w stacji uzdatniania wody oraz natężenie przepływu
,
Hz  wysokość zwierciadła wody w zbiorniku wyrównawczym (ciśnienie hydrostatyczne w
zbiorniku wyrównawczym) [m],
Wysokość zwierciadła wody w zbiorniku wyrównawczym można odczytać z kart katalogowych dla
danego zbiornika wyrównawczego lub obliczyć na podstawie jego objętości użytkowej oraz
powierzchni podstawy.
Wstępne określenie pojemność zbiornika wyrównawczego
20% �" QI
o
Vzb = +Vp. poż. [m3] (8)
100%
- obliczeniowa wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/d],
Vp.poż.  objętość zbiornika wyrównawczego przeznaczona na cele przeciwpożarowe [m3],
Vp.poż. = 100m3,
Przykład określenia wysokości Hz:
Dla zbiornika produkcji PROWODROL SULECHÓW typ ZW3 o pojemności 150m3 wysokość wody
w zbiorniku wynosi 9,10m.
1.3. Dobór pompy Io (głębinowej)
Przykład:
Dla = 30 /! oraz = 55 znajdujemy charakterystykę pompy, dla której punkt pracy
pompy będzie się znajdował w środku przedziału wydajności. Następnie zaznaczamy
obliczeniowy punkt pracy pompy i odczytujemy przesuwając linię wysokości podnoszenia pompy
do najbliższej charakterystyki pompy i odczytujemy wartość rzeczywistej wydajności pompy
. Dodatkowo odczytujemy moc pojedynczego wału oraz sprawność pompy. Następnie
. . ł.
obliczamy moc pompy mnożąc liczbę wałów razy moc jednego wału.
2
 3
1.4. Obliczenie czasu pracy pompy Io (głębinowej)
QI
O
tp.gł. = �" 24 [h / d] (9)
Qrz. p.gł .
- obliczeniowa wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h].
. . ł.
2. Obliczenie objętości zbiornika wyrównawczego i dobór zbiornika
2.1. Wyznaczenie objętości zbiornika wyrównawczego
L.p. Godziny Wydajność Zużycie Przybyło Ubyło Jest
pompy wody do ze w
zbiornika zbiornika zbiorniku
%Q % Q %Q %Q %Q
0-1
1
0,00 0,80 0,80 9,20
1-2
2
0,00 0,70 0,70 8,50
2-3
3
0,00 0,50 0,50 8,00
3-4
4
0,00 0,50 0,50 7,50
4-5
5
5,00 1,00 4,00 11,50
5-6
6
5,00 5,50 0,50 11,00
6-7
7
5,00 6,50 1,50 9,50
7-8
8
5,00 5,50 0,50 9,00
8-9
9
5,00 3,50 1,50 10,50
9-10
10
5,00 3,50 1,50 12,00
10-11
11
5,00 6,00 1,00 11,00
11-12
12
5,00 8,50 3,50 7,50
12-13
13
5,00 10,50 5,50 2,00
13-14
14
5,00 7,00 2,00 0,00
14-15
15
5,00 5,00 0,00 0,00
15-16
16
5,00 4,00 1,00 1,00
16-17
17
5,00 3,50 1,50 2,50
17-18
18
5,00 3,50 1,50 4,00
18-19
19
5,00 5,00 0,00 4,00
19-20
20
5,00 7,00 2,00 2,00
20-21
21
5,00 6,00 1,00 1,00
21-22
22
5,00 3,00 2,00 3,00
22-23
23
5,00 2,00 3,00 6,00
23-24
24
5,00 1,00 4,00 10,00
Suma 100 100 20 20
4
%max �"Qrz. p.gł.
Vzb = +Vp. poż. [m3]
(10)
100%
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/d],
. . ł.
% - maksymalne procentowe napełnienie zbiornika [%]
Vp.poż.  objętość zbiornika wyrównawczego przeznaczona na cele przeciwpożarowe [m3],
Vp.poż. = 100m3,
2.2. Dobór zbiornika wyrównawczego
Przykład :
Dla wymaganej pojemności zbiornika wyrównawczego Vzb = 321m3 dobrano zbiornik
wyrównawczy produkcji PROWODROL SULECHÓW typ ZW4 o pojemności 350m3. Dodatkowo
należy dołożyć kartę katalogową dobranego zbiornika.
Dostępne pojemności zbiorników na wodę produkcji PROWODROL  SULECHÓW S.A.:
50 m3, 100 m3, 150 m3, 250 m3, 350 m3, 400 m3, 570 m3.
3. Dobór zestawu do podnoszenia ciśnienia ( pomp IIo )
3.1. Określenie natężenia przepływu wody pomp IIo
QII = Qh max + T(Qh max) [m3 / h] (11)
o
- obliczeniowa wydajność pomp IIo [m3/h],
T(Qhmax)  maksymalne godzinowe zapotrzebowanie wody na tranzyt [m3/h],
Qhmax  maksymalne godzinowe zapotrzebowanie wody przez miejscowość [m3/h],
Qhmax = ŁQhmax (12)
ŁQhmax  suma maksymalnego godzinowego zapotrzebowania wody przez mieszkańców i obiekty
przemysłowe [m3/h].
3.2. Określenie wymaganej wysokości podnoszenia pomp IIo
HII = P0 +1 [mH O ] (13)
0
2
P0  wymagana wysokość ciśnienia dyspozycyjnego na wyjściu ze stacji wodociągowej odczytana
z linii ciśnień [ ].
Przykład :
Dla = 110 /! oraz = 30 znajdujemy charakterystykę zestawu pomp, dla której
punkt pracy zestawu pomp będzie się znajdował w środku przedziału wysokości podnoszenia.
Następnie zaznaczamy obliczeniowy punkt pracy zestawu pomp i odczytujemy, przesuwając linię
wysokości podnoszenia pompy do najbliższej charakterystyki zestawu pomp, ilość potrzebnych
5
pomp danego typu w zestawie. Następnie dobieramy ilość pomp w zestawie uwzględniając jedną
pompę jako rezerwową.
Dobrano, dla przepływu QIIo = 110 m3/h oraz wymaganej wysokości podnoszenia HIIo = 30m,
zestaw do podnoszenia ciśnienia wody GRUNDFOS HYDRO 2000 CR 20-3-6 w ilości 5 sztuk
pomp + 1 rezerwowa, razem 6 sztuk.
6
3.3. Obliczenia i dobór hydroforu (opcjonalnie)
3.3.1. Obliczanie ciśnienia minimalnego
Pmin = Po -1mH O [mH O ]
2 2
(14)
P0  wymagana wysokość ciśnienia dyspozycyjnego na wyjściu ze stacji wodociągowej
odczytana z linii ciśnień [ ]
3.3.2. Obliczanie ciśnienia maksymalnego
Pmax = Pmin +15mH O [mH O ] (15)
2 2
Pmin  minimalne wymagane ciśnienie na wyjściu ze stacji wodociągowej [ ].
3.3.3. Obliczanie objętości całkowitej hydroforu
Pmax +10
Vc = 0,29q �"t �" [m3]
Pmax - Pmin (16)
Pmin  minimalne ciśnienie na wyjściu ze stacji wodociągowej [ ],
Pmax  maksymalne ciśnienie na wyjściu ze stacji wodociągowej [ ],
t  czas trwania cyklu pracy pompy [h], t = 10 min,
q  maksymalny godzinowy rozbiór wody [m3/h],
q = QII � [m3 / h]
(17)
- obliczeniowa wydajność pomp IIo [m3/h],
3.3.4. Obliczanie objętości użytkowej hydroforu
t �" q
Vu = [m3]
(18)
4
t  czas trwania cyklu pracy pompy [h], t = 10 min,
q  maksymalny godzinowy rozbiór wody [m3/h].
3.3.5. Obliczanie objętości czynnej hydroforu
Pmax +10
Vcz = Vu [m3]
(19)
Pmax - Pmin
Pmin  minimalne ciśnienie na wyjściu ze stacji wodociągowej [ ],
Pmax  maksymalne ciśnienie na wyjściu ze stacji wodociągowej [ ],
Vu  objętość użytkowa hydroforu [m3].
7
3.3.6. Obliczanie objętości martwej hydroforu
Vm = Vc -Vcz [m3]
(20)
Vc  objętość całkowita hydroforu [m3],
Vcz  objętość czynna hydroforu [m3].
3.3.7. Obliczanie objętości powietrznej hydroforu
Vp = Vc -Vu [m3]
(21)
Vc  objętość całkowita hydroforu [m3],
Vu  objętość użytkowa hydroforu [m3].
Rys. 1. Podział objętości hydroforu
3.3.8. Dobór zbiorników hydroforowych
Przykład:
Dla wymaganej objętości całkowitej Vc = 38 m3 dobrano 2 zbiorniki hydroforowe produkcji
PROWODROL SULECHÓW o pojemności 20 m3. Dane szczegółowe wg załącznika.
4. Dobór urządzeń do uzdatniania wody pitnej
4.1. Dobór i obliczenia odżelaziacza
4.1.1. Określenie wymaganej powierzchni filtracji odżelaziacza
Qrz. p. gł.
FFe = [m2] (22)
vFe
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
vFe  prędkość przepływu wody przez filtr odżelaziacza [m/h],
vFe = 5�15 m/h,
8
4.1.2. Dobór odżelaziacza
Na podstawie wstępnie dobranej prędkości filtracji i ustaleniu wymaganej powierzchni
filtracji dobieramy zbiorniki odżelaziaczy. Należy tak przyjąć ilość zbiorników, aby były co
najmniej 2 oraz ich łączna powierzchnia była nieznacznie większa od wymaganej
powierzchni FFe. Następnie należy obliczyć rzeczywistą powierzchnię filtracji FrzFe.
FrzFe = Fj �" n [m2] (23)
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2],
n  ilość zbiorników filtracyjnych [szt.].
Przykład:
Dobrano dla wymaganej powierzchni filtracji FFe=8,55m2 odżelaziacz produkcji
PROWODROL SULECHÓW typ ZFP:F20 w ilości 3 sztuk o powierzchni filtracyjnej 3,15m2
każdy.
4.1.3. Obliczenie rzeczywistej prędkości filtracji przez odżelaziacz
Qrz. p. gł.
5m / h d" vrzFe = [m / h] d" 15m / h
(24)
FrzFe
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
FrzFe  rzeczywista powierzchnia filtrów odżelaziaczy [m2/szt.].
4.1.4. Obliczenie prędkości filtracji podczas płukania filtrów odżelaziaczy
Qrz. p. gł.
5m / h d" vpFe = [m / h] d" 15m / h
(25)
FrzFe - Fj
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
FrzFe  rzeczywista powierzchnia filtrów odżelaziaczy [m2/szt.],
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2].
4.1.5. Obliczenie czasu trwania cyklu pracy odżelaziacza
M
d
T (h)Fe = [h] (26)
M �"vrzFe
Fe
Md  dopuszczalna ilość zawiesin przy grubości warstwy osadu na filtrze [g/m2]:
dla 0,7mm  3400gFe/m2,
dla 0,5mm  2500gFe/m2,
MFe  liczba zawiesin w wodzie surowej (współczynnik przeliczeniowy z Fe na Fe(OH)3
równy 1,91),
MFe = SFe �"1,91 (27)
SFe  stężenie żelaza w wodzie surowej [gFe/m3],
vrzFe  rzeczywista prędkość przepływu wody przez filtr odżelaziacza [m/h].
9
4.1.6. Obliczenie cyklu dobowego pracy filtrów odżelaziacza
T (h)Fe
T (d)Fe = [d]
(28)
tp. gł.
T(h)Fe  czas trwania cyklu pracy odżelaziacza [h],
- czas pracy pompy głębinowej [h/d].
. ł.
4.2. Dobór i obliczenia odmanganiacza
4.2.1. Określenie powierzchni filtracji odmanganiacza
Qrz. p. gł.
FMn = [m2] (29)
vMn
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
vMn  prędkość przepływu wody przez filtr odmanganiacza [m/h],
vMn = 5�15 m/h,
4.2.2. Dobór odmanganiacza
Zbiorniki odmanganiaczy przyjmujemy najczęściej tego samego typu i w tej samej ilości co
zbiorników odżelaziaczy. Następnie obliczamy rzeczywistą powierzchnię filtracji FrzMn.
FrzMn = Fj �" n [m2] (30)
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2],
n  ilość zbiorników filtracyjnych [szt.].
Przykład:
Dobrano dla wymaganej powierzchni filtracji FMn=8,55m2 odmanganiacz produkcji
PROWODROL SULECHÓW typ ZFP:F20 w ilości 3 sztuk o powierzchni filtracyjnej 3,15m2
każdy.
4.2.3. Obliczenie rzeczywistej prędkości filtracji przez odmanganiacz
Qrz. p. gł.
5m / h d" vrzMn = [m / h] d"15m / h
(31)
FrzMn
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
FrzMn rzeczywista powierzchnia filtrów odmanganiaczy [m2/szt.],
vrzMn  rzeczywista prędkość przepływu wody przez filtr odmanganiaczy [m/h].
10
4.2.4. Obliczenie prędkości filtracji podczas płukania filtrów odmanganiaczy
Qrz. p. gł.
5m / h d" vpMn = [m / h] d" 15m / h
(32)
FrzMn - Fj
- rzeczywista wydajność pomp I stopnia (głębinowych) [m3/h],
. . ł.
FrzMn  rzeczywista powierzchnia filtrów odmanganiaczy [m2/szt.],
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2].
4.2.5. Obliczenie czasu trwania cyklu pracy odmanganiacza
M
d
T (h)Mn = [h] (33)
M �"vrzMn
Mn
Md  dopuszczalna ilość zawiesin przy grubości warstwy osadu na filtrze [g/m2]:
dla 0,7mm  3400gMn/m2,
dla 0,5mm  2500gMn/m2,
MMn  liczba zawiesin w wodzie surowej (współczynnik przeliczeniowy z Mn na MnO2
równy 1,64),
MMn = SMn �"1,64
(34)
SMn  stężenie manganu w wodzie surowej [gMn/m3],
vrzMn  rzeczywista prędkość przepływu wody przez filtr odmanganiacza [m/h].
4.2.6. Obliczenie cyklu dobowego pracy filtrów odmanganiacza
T (h)Mn
T (d)Mn = [d]
(35)
tp. gł.
T(h)Mn  czas trwania cyklu pracy odmanganiacza [h],
- czas pracy pompy głębinowej [h/d].
. ł.
4.3. Płukanie filtrów
4.3.1. Obliczenia ilości i objętości potrzebnego powietrza do płukania filtra
a) Obliczenie ilości potrzebnego powietrza
Qp pow = qp pow �" Fj [m3 / h]
(36)
qp pow  jednostkowa ilość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3/m2"s],
qp pow = 18,0�20,0 dm3/m2"s,
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2].
b) Obliczenie objętości potrzebnego powietrza
Vp pow = Qp pow �"tp pow [m3]
(37)
Vp pow  objętość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3],
Qp pow  ilość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3/h],
tp pow  czas płukania filtra za pomocą powietrza [h], tp pow = 1 min.
11
4.3.2. Obliczenia ilości i objętości potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania
a) Obliczenie ilości potrzebnej mieszaniny powietrza i wody
Qp pow+woda = qp pow+woda �" Fj [m3 / h] (38)
qp pow+woda  jednostkowa ilość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania
filtra [m3/m2"s],
qp pow+woda = 20,0 dm3/m2"s,
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2].
b) Obliczenie objętości potrzebnej mieszaniny powietrza i wody
Vp pow+woda = Qp pow+woda �"tp pow+woda [m3]
(39)
Vp pow+woda  objętość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania filtra [m3],
Qp pow+woda  ilość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania filtra [m3/h],
tp pow+woda  czas płukania filtra za pomocą mieszaniny powietrza i wody [h],
tp pow+woda = 10�15 min.
4.3.3. Obliczenia ilości i objętości potrzebnej wody do płukania filtra
a) Obliczenie ilości potrzebnej wody
Qp woda = qp woda �" Fj [m3 / h] (40)
qp woda  jednostkowa ilość potrzebnej wody do płukania filtra [m3/m2"s],
qp woda = 3,0�5,0 dm3/m2"s,
Fj  powierzchnia pojedynczego filtra [m2].
b) Obliczenie objętości potrzebnej wody
Vp woda = Qp woda �"tp woda [m3]
(41)
Vp woda  objętość potrzebnej wody do płukania filtra [m3],
Qp woda  ilość potrzebnej wody do płukania filtra [m3/h],
tp woda  czas płukania filtra za pomocą wody [h],
tp woda = 3�5 min.
4.4. Dobór aeratora
4.4.1. Określenie wymaganej wydajności mieszacza wodno-powietrznego (aeratora)
Qm = Qrz. p.gł. �" n [m3 / h] (42)
gdzie:
Qm - wydajność mieszacza powietrzno-wodnego [m3/h],
- rzeczywista wydajność pompy głębinowej [m3/h],
. . ł.
n - ilość pomp głębinowych [-].
12
4.4.2. Dobór mieszacza wodno-powietrznego (aeratora)
Na podstawie wymaganej wydajności mieszacza wodno-powietrznego należy dobrać 1
mieszacz wodno-powietrzny (w przypadku braku takiej możliwości można dobrać ich
więcej), lub proponowany przez producenta mieszacz wodno-powietrzny do danego
typu odżelaziacza.
Przykład:
Dla Qm = 95 m3/h dobrano mieszacz wodno-powietrzny firmy  PRODWODROL-
SULECHÓW S.A. typ MWP : ASK � 1400mm o wydajności 90-110 [m3/h] i
pojemności 3000 [dm3] ( wg załącznika).
4.5. Dobór sprężarki i zbiornika na sprężone powietrze
4.5.1. Określenie wymaganej całkowitej ilości powietrza do płukania
Qp. = Qp pow + 0,1�"Qp pow+woda [m3 / h] (43)
gdzie:
Qp pow+woda  ilość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania filtra [m3/h],
Qp pow  ilość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3/h].
4.5.2. Określenie wymaganej ilości powietrza do napowietrzania ( sprężarki powietrznej )
(2 �10)% �" Qrz. p.gł.
Qspr. = + Qp [m3 / h]
(44)
100%
gdzie:
Qspr - wymagana wydajność sprężarki [m3/h],
- rzeczywista wydajność pompy głębinowej [m3/h].
. . ł.
Qp  całkowita ilość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3/h].
4.5.3. Dobór sprężarki
Na podstawie wymaganej wydajności sprężarki należy dobrać minimum 1 sprężarkę
odpowiadającą wymaganej wydajności + 1 zapasową.
Przykład:
Dla Qspr. = 390 m3/h dobrano 2 sprężarki śrubowe firmy KAESER typ BSD81 o
wydajności 6,80m3/minutę, tj. 408m3/h oraz o nadciśnieniu roboczym Pmax = 10 bar ( w
tym jedna jest zapasową).
4.5.4. Określenie wymaganej całkowitej objętości powietrza do płukania
Vp = Vp pow + 0,1�"Vp pow+woda [m3] (45)
gdzie:
Vp pow+woda  objętość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania filtra [m3/h],
Vp pow  objętość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3/h].
13
4.5.5. Dobór i obliczenia zbiornika na sprężone powietrze
Ppow �"Vp = Pzb �"Vzb (46)
gdzie:
Ppow - wymagana ciśnienie powietrza do płukania filtra[mH20],
Ppow = 12mH20,
Pzb  ciśnienie powietrza w zbiorniku na sprężone powietrze [mH20],
Pzb = Pmax,
Pmax  maksymalne ciśnienie robocze sprężarki [mH20],
Vp  całkowita objętość potrzebnego powietrza do płukania filtra [m3].
Ppow �"Vp
Vzb = [m3] (47)
Pzb
Na podstawie wymaganej objętości zbiornika na sprężone powietrze należy dobrać
zbiornik o odpowiedniej pojemności.
Przykład:
Dla Vzb= 2,8m3 dobrano zbiornik na sprężone powietrze firmy KAESER o pojemności
3000l.
5. Obliczenie pojemności odstojnika oraz dobór jego wymiarów
5.1. Obliczenie objętości pierwszego filtratu
Vsp = Qdsr+T �"tsp [m3]
(48)
gdzie:
Vsp  objętość pierwszego filtratu [m3],
tsp  czas spuszczania do kanalizacji pierwszego filtratu [h],
tsp = 5 min,
Qdśr+T - średnie dobowe zapotrzebowanie wody przez miejscowość z uwzględnieniem tranzytu
oraz strat na stacji wodociągowej [m3/h],
Qrz. p.gł.
Qdsr +T = [m3 / h]
(49)
Ndsr
Ndśr  współczynnik dobowej nierównomierności rozbioru wody dla całej miejscowości [-],
- rzeczywista wydajność pompy głębinowej [m3/h].
. . ł.
14
5.2. Obliczenie objętości wody użytej do jednorazowego płukania
Vpw = 0,9�"Vp pow+woda +Vp woda [m3] (50)
gdzie:
Vp w  objętość wody użytej do jednorazowego płukania [m3],
Vp woda  objętość potrzebnej wody do płukania filtra [m3],
Vp pow+woda  objętość potrzebnej mieszaniny powietrza i wody do płukania filtra [m3].
5.3. Obliczenie wymaganej objętości odstojnika
Vodst = Vsp +Vpw [m3] (51)
gdzie:
Vp w  objętość wody użytej do jednorazowego płukania [m3],
Vsp  objętość pierwszego filtratu [m3].
5.4. Dobór parametrów odstojnika
Na podstawie wymaganej objętości odstojnika należy dobrać odpowiednie parametry odstojnika
tak, aby jego objętość rzeczywista była większa bądz
równa wymaganej objętości odstojnika.
Przykład:
Przyjęto następujące parametry odstojnika:
wysokość (H=2,0�3,0m) H = 2,0 m,
szerokość jednej komory (a = 1,0�3,0m) a = 1m,
długość jednej komory a = 1m,
długość odstojnika L=3a=3m,
Objętość przyjętego odstojnika wynosi:
Vodst rz = L �" a �" H [m3] d" Vodst [m3]
(52)
Rys. 2. Schemat odstojnika
15
6. Dobór zestawu do dezynfekcji wody
6.1. Obliczenie ilości potrzebnego podchlorynu sodu do dezynfekcji wody
Cl100% = QII �" DCl [g / h]
o
(53)
gdzie:
- obliczeniowa wydajność pomp IIo [m3/h],
DCL  dawka chloru [g/m3], DCL = 1 g/m3.
6.2. Obliczenie ilości potrzebnego 3% roztworu podchlorynu sodu do dezynfekcji wody
Cl100% �"100%
QCl = [l / h] (54)
3%�" �w
gdzie:
CL100%  ilość potrzebnego podchlorynu sodu do dezynfekcji wody [g/h],
�w  gęstość wody [g/l], �w = 1000kg/m3.
6.3. Dobór zestawu do dezynfekcji wody
Przykład:
Dla QCl = 1,5l/h dobrano pompę dozująca z wodomierzem firmy Etatron serii DLX-VFT 02-10 o
wydajności 2l/h oraz zbiornik na podchloryn sodu o pojemności 50l.
16