r r
Więz
ba dachowa rozporowa
Zaprojektować w domu jednorodzinnym dwukondygnacyjnym murowanym wiązar jętkowy
o rozpiętości obliczeniowej 6,24m, o geometrii przedstawionej na rysunku 1. Obliczenia należy
wykonać dla następujących elementów konstrukcyjnych: łata, krokiew, jętka, murłat oraz połączenia
krokwi z jętką i krokwi z murłatem.
Dane do projektowania:
Konstrukcja dachu  jętkowa
Rozstaw krokwi  0,88m
Nachylenie połaci dachowej
Pokrycie dachu - dachówka ceramiczna - dachówka zakładkowa drążona
H 14  o szerokości pokrycia (rozstawie łat) 0,213m
Lokalizacja budynku - Kraków
Obciążenie śniegiem - strefa III
Obciążenie wiatrem - strefa I
5
1,232
3 4
1,386
1 2
0,453
6 7
0,540 0,540
V=3,071
1,652 1,468 1,468 1,652
H=7,320
Rys. 1 Geometria projektowanego wiązara jętkowego
Dla drewna sosnowego wartość charakterystyczna ciężaru objętościowego wynosi
Ásosna = 5,5 kN/m3. WiÄ™z
ba będzie wykonana z drewna odpowiadającego klasie sortowniczej KG, co
odpowiada klasie wytrzymałościowej C18 (dla tarcicy grubości < 38mm) i C22 (dla tarcicy grubości e"
38mm).
1
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
1. OBLICZENIE A
ATY
Przyjęto do obliczeń łaty z drewna sosnowego o grubości 50mm i szerokości 75mm.
Pole przekroju poprzecznego wynosi A = 0,00375m2. Więz
ba będzie wykonana z drewna o klasie
wytrzymałościowej C22 (dla tarcicy grubości )
1.1. Schemat statyczny elementu konstrukcyjnego
leff leff
1 2 3
0,880 0,880
H=1,760
A
ata jest elementem wykonanym z drewna krótkiego, dlatego do obliczeń przyjmuje się schemat
statyczny w postaci belki dwuprzęsłowej, swobodnie podpartej.
1.2 Zestawienie obciążeń
Obciążenia stałe g
Obciążenie Wartość Współczynnik Wartość obliczeniowa
charakterystyczna obciążenia
Ciężar własny łaty
Ciężar pokrycia  waga
jednej dachówki 3,5 kg,
liczba  13,9 szt./
(wg katalogu producenta)
Razem
Obciążenia zmienne:
Åšnieg:
Obciążenie charakterystyczne śniegu w strefie III:
Współczynnik kształtu dachu:
2
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Do obliczeń pojedynczych elementów przyjmuje, że
Wiatr:
Obciążenie charakterystyczne wiatru w strefie I:
Współczynnik ekspozycji:
Przyjęto, że budynek ma ok. 10m, oraz znajduje się na terenie typu B
Współczynnik aerodynamiczny:
Przyjmuję współczynnik działania porywów wiatru
Obciążenie charakterystyczne skupione:
Przyjęto długość przęseł równą średniemu rozstawowi krokwi
Składowe obciążeń wynoszą
3
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Obciążenie Wartość Współczynnik Wartość Wartości składowe prostopadłe Wartości składowe równoległe
charakterystyczna obciążenia obliczeniowa obciążenia obciążenia
Charakterystyczna Obliczeniowa Charakterysty Obliczeniowa
czna
g  ciężar
własny i
pokrycia
S  śnieg
0,636x0,213
p  wiatr
0,144x
x0,213x
x0,9
RAZEM
P [kN]
1.3 Wymiarowanie Å‚aty
Wariant I  obciążenie ciężarem własnym i pokryciem oraz siłą skupioną
OBCI
ŻENIA PROSTOPADA
E:
0,919
0,113 0,113 0,113
0,113
1 2
MOMENTY OD OBCI
ŻEC
PROSTOPADA
YCH:
-0,082 -0,082
-0,082 -0,082
1 2
0,174
0,174
0,174
OBCI
ŻENIA RÓWNOLEGA
E:
4
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
0,772
0,095 0,095 0,095
0,095
1 2
MOMENTY OD OBCI
ŻEC
RÓWNOLEGA
YCH:
-0,069 -0,069
-0,069 -0,069
1 2
0,146
0,146
0,146
1.4 Sprawdzenie stanu granicznego nośności
Obliczenie wskaz
ników wytrzymałości łaty o wymiarach 50x75 mm:
Naprężenia obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych
Wytrzymałość obliczeniowa na zginanie:
Dla drewna klasy C22  wytrzymałość charakterystyczna na zginanie
Decydujące znaczenie na obciążenie chwilowe, stąd -
Częściowy współczynnik bezpieczeństwa -
5
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Przekrój ma wysokość mniejszą niż 150 mm, można zatem zastosować współczynnik:
zatem:
Sprawdzenie warunku stanu granicznego:
Warunek stanu granicznego nośności dla łaty został spełniony
1.5 Sprawdzanie stanu granicznego użytkowalności
Graniczna wartość ugięcia dla deskowania dachowego:
PRZEMIESZCZENIA OD SKA
ADOWEJ PROSTOPADA
EJ SIA
Y SKUPIONEJ:
1 2
PRZEMIESZCZENIA OD SKA
ADOWEJ PROSTOPADA
EJ CI
ŻARU WA
ASNEGO:
1 2
PRZEMIESZCZENIA OD SKA
ADOWEJ RÓWNOLEGA
EJ SIA
Y SKUPIONEJ:
6
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
1 2
PRZEMIESZCZENIA OD SKA
ADOWEJ RÓWNOLEGA
EJ CI
ŻARU WA
ASNEGO:
1 2
Obciążenie Składowe prostopadłe [mm] Składowe równoległe [mm]
1. Ciężar własny (klasa
trwania obciążenia = 0,8 0 0 0 0
stałe)
2. Siła skupiona (klasa
trwania obciążenia = 0 0,7 0,7 0,6 0,6
obciążenia krótkotrwałe)
0,7 0,6
0,92
-
Warunek stanu granicznego użytkowalności został spełniony
Wariant II  obciążenie ciężarem własnym i pokryciem oraz śniegiem i wiatrem
MOMENTY OD OBCI
ŻEC
PROSTOPADA
YCH:
-0,026 -0,026
-0,026 -0,026
1 2
0,015 0,015
MOMENTY OD OBCI
ŻEC
RÓWNOLEGA
YCH:
7
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
-0,019 -0,019
-0,019 -0,019
1 2
0,011 0,011
Wniosek:
Maksymalne momenty zginające w wariancie II są znacznie mniejsze niż w wariancie I. Ponadto ze
względu na inną klasę trwania obciążenia decydującego. Nie ma więc potrzeby sprawdzania stanu
granicznego nośności i użytkowalności dla wariantu II.
Ostatecznie przyjęto łatę o wymiarach przekroju poprzecznego 50x75 mm.
2. OBLICZENIE KROKWI
Przyjęto, że wiązar dachowy będzie wykonany z bali grubości 80 mm. Wiązar jest elementem
zadaszenia nad balkonem, zatem zarówno na jętkach jak i na krokwiach nie występuje ocieplenie. Ze
względu na jego występowanie w innych częściach dachu, przyjęto wysokość bala dla krokwi i jętki
160 mm.
W
ZA
Y WI
ZARA J
TKOWEGO:
------------------------------------------------------------------
Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]:
------------------------------------------------------------------
1 0,540 0,453 5 3,660 3,071
2 6,780 0,453 6 0,000 0,000
3 2,192 1,839 7 7,320 0,000
4 5,128 1,839
------------------------------------------------------------------
8
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
2 2
1,232
4 5
3
1
2 2
1,386
1 2
2 2
0,453
6 7
0,540 0,540
V=3,071
1,652 1,468 1,468 1,652
H=7,320
PR
TY WI
ZARA J
TKOWEGO:
Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;
10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub
22 - cięgno
------------------------------------------------------------------
Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój:
------------------------------------------------------------------
1 00 1 3 1,652 1,386 2,156 1,000 2 Krokiew 160x80
2 00 4 2 1,652 -1,386 2,156 1,000 2 Krokiew 160x80
3 11 4 3 -2,936 0,000 2,936 1,000 1 Jętka 160x80
4 01 3 5 1,468 1,232 1,916 1,000 2 Krokiew 160x80
5 10 5 4 1,468 -1,232 1,916 1,000 2 Krokiew 160x80
6 00 6 1 0,540 0,453 0,705 1,000 2 Krokiew 160x80
7 00 2 7 0,540 -0,453 0,705 1,000 2 Krokiew 160x80
------------------------------------------------------------------
ZESTAWIENIE OBCI
ŻEC
DLA WI
ZARA JETKOWEGO:
Obciążenie Wartość Współczynnik Wartość
charakterystyczna obciążenia obliczeniowa
A1. Ciężar własny dachu
z uwzględnieniem ciężaru krokwi g:
- ciężar krokwi
0,07 1,1 0,077
- ciężar łaty
0,087 1,1 0,096
0,428 1,2 0,514
- Ciężar dachówki
9
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
0,585 0,687
RAZEM:
B. Śnieg (w przeliczeniu na połać):
- połać lewa
0,647 1,5 0,971
-połać prawa
0,429 1,5 0,644
C. Wiatr
- połać nawietrzna 0,114 1,3 0,148
-0,114 1,3 -0,148
- połać nawietrzna
A2. Ciężar jętki
0,07 1,1 0,077
WYZNACZENIE SIL WEWNETRZNYCH:
OBCI
ŻENIA:
10
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
0,647
0,585
0,585
0,429
0,114-0,114
0,647
0,647
0,585 0,585
0,585 0,585
4 5
0,429
0,429
0,070 0,070114
0,114 -0,
0,114 -0,114
3
0,647
0,647
0,585 0,585
0,585 1 2 0,585
0,429
0,429
0,114 -0,114
0,114 -0,114
0,647
0,585 0,585
0,429
0,114 -0,114
6 7
OBCI
ŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
------------------------------------------------------------------
Grupa: A "Ciężar dachu" Stałe gf= 1,20
1 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 2,16
2 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 2,16
3 Liniowe 0,0 0,070 0,070 0,00 2,94
4 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 1,92
5 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 1,92
6 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 0,70
7 Liniowe 0,0 0,585 0,585 0,00 0,70
Grupa: B "Åšnieg S" Zmienne gf= 1,50
1 Liniowe 0,0 0,647 0,647 0,00 2,16
2 Liniowe 0,0 0,429 0,429 0,00 2,16
4 Liniowe 0,0 0,647 0,647 0,00 1,92
5 Liniowe 0,0 0,429 0,429 0,00 1,92
6 Liniowe 0,0 0,647 0,647 0,00 0,70
7 Liniowe 0,0 0,429 0,429 0,00 0,70
Grupa: C "Wiatr p" Zmienne gf= 1,30
1 Liniowe 40,0 0,114 0,114 0,00 2,16
2 Liniowe -40,0 -0,114 -0,114 0,00 2,16
4 Liniowe 40,0 0,114 0,114 0,00 1,92
5 Liniowe -40,0 -0,114 -0,114 0,00 1,92
6 Liniowe 40,0 0,114 0,114 0,00 0,70
7 Liniowe -40,0 -0,114 -0,114 0,00 0,70
------------------------------------------------------------------
MOMENTY:
11
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
0,053
-1,037
-1,037
-1,037
-1,037
4 5
0,671
0,029
3
0,029 0,091
1 2 -0,034
-0,355
-0,355
-0,219
0,679
-0,355
-0,355
-0,219
-0,219
6 7
TN
CE:
0,305
0,305
1,354
1,354
-1,385
-1,3855
4
1,331
1,331
0,123
0,123
3 -0,123
-0,123
-1,387
-1,387
1,719 -1,363
1,719 -1,363
1 2
0,622
0,622
-0,572
-0,572
6 7
-1,008
-1,008
NORMALNE:
-0,553
-0,553
-1,460
-1,460
4 5
-2,614
-2,614 3
-3,117
-3,117
-4,376
-4,376
-4,376 -4,376
-6,045
-6,045
-6,549
-6,549
1 2
0,758 0,610
0,758 0,610
6 7
-8,363 -8,413
-8,363 -8,413
SIA
Y PRZEKROJOWE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: ABC
------------------------------------------------------------------
12
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:
------------------------------------------------------------------
1 0,00 0,000 -0,355 1,719 -8,363
0,56 1,205 0,679* -0,002 -7,068
1,00 2,156 0,029 -1,363 -6,045
2 0,00 0,000 -1,037 1,331 -6,549
0,70 1,508 -0,034* 0,000 -7,853
1,00 2,156 -0,219 -0,572 -8,413
3 0,00 0,000 0,000 0,123 -4,376
0,50 1,457 0,091* 0,001 -4,376
1,00 2,936 0,000 -0,123 -4,376
4 0,00 0,000 0,029 1,354 -2,614
0,49 0,943 0,671* 0,006 -1,600
0,50 0,951 0,671* -0,005 -1,592
1,00 1,916 -0,000 -1,385 -0,553
5 0,00 0,000 0,000 0,305 -1,460
0,18 0,344 0,053* 0,001 -1,758
1,00 1,916 -1,037 -1,387 -3,117
6 0,00 0,000 0,000 0,000 -0,000
0,00 0,003 -0,000* -0,004 0,003
1,00 0,705 -0,355 -1,008 0,758
7 0,00 0,000 -0,219 0,622 0,610
1,00 0,702 -0,000* 0,002 0,002
1,00 0,705 -0,000 -0,000 -0,000
------------------------------------------------------------------
* = Wartości ekstremalne
REAKCJE PODPOROWE:
5
3 4
5,234 6,145
1 2
6 7
6,715
7,951
REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: ABC
------------------------------------------------------------------
Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:
------------------------------------------------------------------
1 5,234 7,951 9,520
2 -6,145 6,715 9,102
------------------------------------------------------------------
WYMIAROWANIE KROKWI:
13
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Sprawdzanie stanu granicznego nośności
Maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła podłużna wynoszą:
(ściskanie)
Przyjęto przekrój krokwi 80x160 mm, dla którego;
Naprężenia obliczeniowe ściskające w kierunku równoległym do włókien (bez uwzględnienia
wyboczenia), wynoszÄ…:
Naprężenia obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynoszą:
Występuje przypadek zginania z osiową siłą ściskającą.
Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi = 20,0MPa, a na
zginanie 22,0MPa. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa -
Decydujące znaczenie na obciążenie stałe, stąd -
Wytrzymałość obliczeniowa wynosi:
Długość wyboczeniowa krokwi przy ściskaniu:
Stateczność giętno-skrętna, występująca przy zginaniu:
Dane:
14
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Sprawdzenie warunków stanu granicznego nośności:
Warunek stanu granicznego nośności dla krokwi jest spełniony.
Sprawdzanie stanu granicznego użytkowalności
Graniczne przemieszczenie dla krokwi:
PRZEMIESZCZENIA OD OBCI
ŻENIA CI
ŻAREM WA
ASNYM:
4 5
3
1 2
6 7
PRZEMIESZCZENIA OD OBCI
ŻENIA ŚNIEGIEM:
4 5
3
1 2
6 7
PRZEMIESZCZENIA OD OBCI
ŻENIA WIATREM:
15
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
4 5
3
1 2
6 7
Obciążenie Składowe prostopadłe [mm]
1. Ciężar własny (klasa trwania obciążenia
= stałe, klasa użytkowania =2) 0,8 0,5 0,9
2. Śnieg (klasa trwania obciążenia
= średniotrwałe, klasa użytkowania =2) 0,25 2,1 2,63
3. Siła skupiona (klasa trwania obciążenia
= krótkotrwałe, klasa użytkowania =2) 0 2,3 2,3
5,83
-
Warunek stanu granicznego użytkowalności dla krokwi został spełniony.
Ostatecznie przyjęto krokiew o wymiarach przekroju poprzecznego 80x160 mm
WYMIAROWANIE J
TKI:
Sprawdzanie stanu granicznego nośności
Maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła podłużna wynoszą:
(ściskanie)
Przyjęto przekrój jętki 80x160 mm, dla którego;
Naprężenia obliczeniowe ściskające w kierunku równoległym do włókien (bez uwzględnienia
wyboczenia), wynoszÄ…:
16
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Naprężenia obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynoszą:
Jętka wykonana identycznie jak krokiew, stąd wytrzymałość obliczeniowa drewna na ściskanie i
zginanie jest taka sama jak w przypadku krokwi.
Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności:
Warunek stanu granicznego nośności dla jętki został spełniony.
Sprawdzanie stanu granicznego użytkowalności
Graniczne przemieszczenie dla krokwi:
PRZEMIESZCZENIA OD OBCI
ŻENIA CI
ŻAREM WA
ASNYM:
4 5
3
1 2
6 7
Obciążenie Składowe prostopadłe [mm]
1. Ciężar własny (klasa trwania obciążenia
= stałe, klasa użytkowania =2) 0,8 0,4 0,72
Warunek stanu granicznego użytkowalności dla jętki został spełniony.
17
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
UWAGA:
Ze względów konstrukcyjnych nie zmniejszono wymiarów jętki oraz krokwi, pomimo dużego zapasu
ugięcia, gdyż jest to związane z wymaganą grubością wełny mineralnej ocieplającej strop między
jętkami wewnątrz budynku oraz polać dachową (między krokwiami).
OBLICZENIE MURA
ATU:
Założono, że murłat mocowany jest do wieńca żelbetowego śrubami co 1,80 m. Jako schemat
statyczny murłatu przyjęto belkę dwuprzęsłową o długości 3,60 m. maksymalna wartość siły poziomej
(reakcji podporowej), jaka przypada na murłat, wynosi . Ponieważ murłat leży
bezpośrednio na wieńcu, pominięto obciążenia pionowe. Jednakże występuje nierównomierny rozstaw
krokwi, zatem obliczono obciążenie równomierne zastępcze:
SCHEMAT STATYCZNY I OBCI
ŻENIA MURA
ATU:
6,983 6,983 6,983
6,983
1 2
MOMENTY OD OBCI
ZENIA MURA
ATU:
-2,828 -2,828
-2,828 -2,828
1 2
1,591 1,591
Sprawdzanie stanu granicznego nośności
18
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
Maksymalny moment zginający przypadający na murłat wynosi:
Przyjęto przekrój murłatu 120x120 mm, dla którego;
Naprężenia obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynoszą:
Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na zginanie 22,0MPa.
Częściowy współczynnik bezpieczeństwa -
Decydujące znaczenie na obciążenie stałe, stąd -
Wytrzymałość obliczeniowa wynosi:
Sprawdzanie warunku stanu granicznego nośności:
Sprawdzanie stanu granicznego użytkowalności:
Graniczne przemieszczenie dla murłatu:
PRZEMIESZCZENIA MURA
ATU:
19
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B
r r
1 2
Obciążenie Składowe prostopadłe [mm]
1. Ciężar własny (klasa trwania obciążenia
= stałe, klasa użytkowania =2) 0,8 2,9 5,22
Zatem:
Warunek stanu granicznego użytkowalności dla murłatu został spełniony.
Ostatecznie przyjęto murłat o wymiarach przekroju poprzecznego 120 x 120 mm.
20
a
a
T
T
n
n
s
s
F
F
f
f
o
o
D
D
r
r
P
P
m
m
Y
Y
e
e
Y
Y
r
r
B
B
2
2
.
.
B
B
0
0
A
A
Click here to buy
Click here to buy
w
w
m
m
w
w
o
o
w
w
c
c
.
.
.
.
A
A
Y
Y
B
B
Y
Y
B
B