ŻEBRO
1.0.ZEBRANIE OBCI
ŻEC
:
Do obliczeń przyjęto żebro trzy przęsłowe, drugie od krawędzi. Przy przyjmowaniu schematu
obciążeń pominięto występujące otwory w stropie.
Schemat zbierania obciążeń z płyty dwukierunkowo zginanej na żebro:
1.1.OBCI
ŻENIA STEA
E:
1.1.1. CI
ŻAR WA
ASNY ŻEBRA:
h=hż-hp=50-16=34 cm
beff=4*bw=4*30=120 cm
gż=ł*h*bw=25*0,34*0,3=2,55
1.1.2. CI
ŻAR SA
UPA:
gs=Å‚*hs*bs=25*0,3*0,3=2,25
1.1.3. CI
ŻAR Z PA
YTY WRAZ Z WYKOC
CZENIEM:
1.1.3.1.STROPODACH:
gk gk
Wysokość trapezu
Nr przęsła:
[m]
3,61 27,03
1 7,488
2,85 21,34
3,61 27,03
2 7,488
2,85 21,34
3,61 27,03
3 7,488
2,85 21,34
1.1.3.2.STROP Z PIERWSZEJ KONDYGNACJI:
gk gk
Wysokość trapezu
Nr przęsła:
[m]
3,61 19,69
1 5,454
2,85 15,54
3,61 19,69
2 5,454
2,85 15,54
3,61 19,69
3 5,454
2,85 15,54
1.2.OBCI
ŻENIE ZMIENNE:
1.2.1. OBCI
ŻENIE ŚNIEGIEM (obciążenie trapezowe rozłożone na
wszystkich przęsłach):
gk gk
Wysokość trapezu
Nr przęsła:
[m]
3,61 3,47
1 0,96
2,85 2,74
3,61 3,47
2 0,96
2,85 2,74
3 0,96 3,61 3,47
2,85 2,74
1.2.2. OBCI
ŻENIE EKSPLOATACYJNE:
gk gk
Wysokość trapezu
Nr przęsła:
[m]
3,61 25,27
1 7
2,85 19,95
3,61 25,27
2 7
2,85 19,95
3,61 25,27
3 7
2,85 19,95
1.3.Schematy obciążeń dla obciążenia eksploatacyjnego dla których wykonano
kombinacje SGN:
Kombinacja 1: Obciążone przęsła 3,4,5
Kombinacja 2: Obciążone przęsła 3 i 5:
Kombinacja 3: Obciążone przęsło 4:
Kombinacja 4: Obciążone przęsła 3 i 4:
Kombinacja 5: Obciążone przęsło 3:
1.4. WYNIKI UZYSKANE PRZEZ PROGRAM ROBOT:
1.4.1. Kombinacja 1:
a. Momenty zginajÄ…ce:
b. TnÄ…ce:
1.4.2. Kombinacja 2:
a. Momenty:
b. TnÄ…ce:
1.4.3. Kombinacja 3:
a. Momenty:
b. TnÄ…ce:
1.4.4. Kombinacja 4:
a. Momenty:
b. TnÄ…ce:
1.4.5. Kombinacja 5:
a. Momenty:
b. TnÄ…ce:
2.0. Ze względu na niespełnione warunki powiększono żebro:
hż=55 cm
bw=35 cm
3.0.Szerokość współpracująca płyty.
l0=0,7*7,8=5,46 m
beff="beff,i+bwgdzie B=5,7 m
0,2 "
beff,1=0,2*b1+0,1*l0d"
b1=0,5*B-0,5*bw=0,5*5,7-0,5*0,35=2,675 m
beff,1=0,2*2,675+0,1*5,46=1,081 m d" 0,2 " 5,46 = 1,092
2,7
beff=2*beff,1+bw=2*1,081+0,35=2,512 m
4.0.Maksymalne siły wewnętrzne :
4.1.Momenty zginajÄ…ce:
M1=-443,42 kNm
M1-2=306,28 kNm
M2L=-490,21 kNm
M2P=-456,99 kNm
M2-3=280,59 kNm
M3L=-456,99 kNm
M3P=-490,21 kNm
M3-4=306,28 kNm
M4=-443,42 kNm
4.2.Siły tnące:
V1=332,02 kN
V2L=-287,69 kN
V2P=281,95 kN
V3L=-281,95 kN
V3P=287,69 kN
V4=-332,02 kN
5.0.Wymiarowanie zbrojenia na zginanie:
5.1.Przęsło 1-2:
hż=0,55 m
beff=2,512 m
bw=0,35 m
hf=0,16 m
Do obliczeń przyjęto 2 rzędy prętów Ć16
d=hż-a=55-0,8-1,6/2-2=51,4 cm
MRd,f=beff*hf*fcd*(d-0,5)*hf=2,512*0,16*13,333*103(0,514-0,5*0,16)=2325,72 kNm
MEd=306,28 kNm
MRd,f=2325,72 > MEd=306,28 kNm przekrój jest pozornie teowy
,
µeff= " " = = 0,035
, " , " , "
¾eff=1- 1 - 2 " =1- 1 - 2 " 0,035 = 0,035<¾eff,lim=0,5 Przekrój jest pojedynczo
zbrojony
As1=¾eff*beff*d* = 0,035*2,512*0,514* , , *104=13,954 cm2
Zastosowano zbrojenie o średnicy 16 mm
As1prov=7*A16=14,074 cm2
Tabela nr 5: zbrojenie przęseł
PrzÄ™sÅ‚o MEd [kNm] Åš[mm] d[m] źeff ¾eff As1[cm2] A16[cm2] As,prov[cm2]
1-2/3-
306,28 16 0,514 0,035 0,035 13,9535 2,0106 14,074
4
2-3 280,59 16 0,514 0,032 0,032 12,7636 2,0106 14,074
5.2.Podpora 2 (lewa strona):
bw=35 cm
h=55 cm
hf=16 cm
a1=5,4 cm
Przyjęto rząd prętów o średnicy 20 mm
d=h-a=55-0,8-2,0/2-2=51,2 cm
d =d+ ż=51,2+ =57,03 cm
5.2.1. Zbrojenie dla momentu osiowego M(2)=-490,21kN
MRd,f=bw*hw*fcd*(d -0,5*hw)= 0,35*0,39*13,333*(0,57-0,5*0,39)*1000=682,48 kNm
MRd,f=682,48 kNm >M2=287,69 kNm
,
µeff= " ^ " = = 0,323
, " , " , "
¾eff=1- 1 - 2 " =1-" - 2 " 0,323 = 0,405<¾eff,lim=0,5 Przekrój jest pojedynczo
1
zbrojony
*
As1=¾eff*bw* = 0,405*0,35*0,57* , , *104=24,81 cm2
Przyjęto pręty o średnicy 20 mm
As1prov =A20*8=25,133 cm2
Tabela 6: Zbrojenie podpory dla momentu osiowego
podpory MEd [kNm] Åš[mm] d[m] źeff ¾eff As1[cm2] A16[cm2] As,prov[cm2] MEd [kNm]
1 / 4 443,42 20 0,512 0,57 0,292 0,3557 21,757 3,14159 21,991
2L / 3P 490,21 20 0,512 0,57 0,3233 0,40556 24,805 3,14159 25,1327
2P / 3L 456,99 20 0,512 0,57 0,3014 0,36978 22,61668 3,14159 25,1327
5.2.2. Zbrojenie dla momentu krawędziowego
[M2]=-441,38 kNm
Wartość momentu na krawędzi podpory odczytana została z programu robot.
MRd,f=bw*hw*fcd*(d-0,5*hw)= 0,35*0,39*13,333*(0,512-0,5*0,39)*1000=576,926 kNm
MRd,f=576,926 >M2=446,56 kNm
,
µeff= " " = = 0,365
, " , " , "
¾eff=1- 1 - 2 " =1-" - 2 " 0,362 = 0,48<¾eff,lim=0,5 Przekrój jest pojedynczo
1
zbrojony
As1=¾eff*bw* * = 0,48*0,35*0,512* , , *104=25,95 cm2
As,prov[2]=A20*9=28,27 cm2
As1=max(As1(2);As1[2])=28,27 cm2
Tabela 7: Zbrojenie podpory dla momentu krawędziowego:
MEd As1 A16 As,prov MEd
podpory Åš[mm] d[m] źeff ¾eff
[kNm] [cm2] [cm2] [cm2] [kNm]
0,395
387,78 20 0,512 0,57 0,3170 21,7013 3,1416 21,9911 387,78
0
0,472
441,38 20 0,512 0,57 0,3608 25,9520 3,1416 28,2743 441,38
4
0,425
410,00 20 0,512 0,57 0,3352 23,3938 3,1416 25,1327 410,00
8
Przyjmujemy większy przekrój zbrojenia.
6.0.Nośność na ścinanie
6.1.Podpora 1:
bw=0,35 m
d=hż-a=50-0,8-1-1,6-2=49,6 cm
d =d+bż/6=49,6+35/6=55,43 cm
V1=332,02 kN
V1 na krawędzi podpory odczytano z programu ROBOT
[V1]=330,61 kN
Obliczeniowa nośność na ścinanie elementu bez zbrojenia na ścinanie:
VRd,c=[CRd,c*k*(100ÁL*fck) +k1*ìcp)*bw*d e" (½min+k1*ìcp)*bw*d
,
CRd,c= , = =0,12
,
k=1+ =1+ = 1,635 >2.0
AsL=21,99 cm2
,
ÁL= " = = 0,012<0.02
" ,
k1=0,15
ìcp=0
fck=20 MPa
VRd,c=[0,12*1,635*(100*0,012*20*1000) +0]*0,35*0,496=103,43 kN
½min=0,035* * =0,035*1,635 * 20 =0,327
(½min+k1*ìcp)*bw*d=(0,327*103+0,15*0)*0,35*0,512=58,64 kN
VRd,c=101,83 kN > 56,78 kN warunek jest spełniony
VRd,c=101,83 kN<[V1]=330,61 kN
Należy zaprojektować zbrojenie z uwagi na ścinanie (odcinek ścinania II rodzaju)
Długość odcinka drugiego rodzaju odczytano z programu ROBOT:
csw=2,96-0,5*bw=2,96-0,5*0,35=2,75 m < 3d=3*0,496=1,488 m
Należy podzielić odcinek na dwa pododcinki:
csw,1=1,4 m
csw,2=1,35 m
obliczenia dla c1=1,4 m
VRd,s= " "fywd*cot¸=[V1]
z=0,9*d=0,9*0,496=0,446 m
Asw=2,01 cm2 przyjęto strzemiona czterocięte Ć8 ze stali A-IIIN na odcinku II rodzaju
"
, " " , "
S= " " = " 0,446 " 1=0,122 m
[ ] ,
Przyjęto rozstaw strzemion s=12 cm
Stopień zbrojenia na ścinanie:
, , " , "
Áw= " = =0,005 > Áw,min= = " =0,0007
, " , "
Maksymalne efektywne pole przekroju zbrojenia na Å›cinanie przy cot¸=1
" "( " " )
Asw,max=
"
Ä…cw=1
½1=½=0,6*(1- ) =0,6*(1- )=0,552
Asw,max= , " , "( " , , " , )*104=3,258 cm2>Asw=2,01 cm2
"
,
VRd,s= , " " 0,461 "434,8*1000*1=354,346 kN>[V1]=335,596 kN
Obliczenia dla c2=1,35 m
V1 w odległości 1,58 m od podpory odczytano z programu robot.
V1=250,47 kN
VRd,s= " "fywd*cot¸
z=0,9*d=0,9*0,512=0,461 m
Asw=2,01 cm2 przyjęto strzemiona czterocięte Ć8 ze stali A-IIIN na odcinku II rodzaju
"
, " " , "
S= " " = " 0,461 " 1=0,161 m
[ ] ,
Przyjęto rozstaw strzemion s=16 cm
Stopień zbrojenia na ścinanie:
, , " , "
Áw= " = =0,004 > Áw,min= = " =0,0007
, " , "
Maksymalne efektywne pole przekroju zbrojenia na Å›cinanie przy cot¸=1
" "( " " )
Asw,max=
"
Ä…cw=1
½1=½=0,6*(1- ) =0,6*(1- )=0,552
Asw,max= , " , "( " , , " , )*104=4,74cm2>Asw=2,01 cm2
"
,
VRd,s= , " " 0,446 "434,8*1000*1=251,697 kN>V1=250,47 kN
Obliczeniowa wartość maksymalnej siły poprzecznej, która może być przeniesiona prze
element VRd,max
VRd,max= " " " " = " , " , " , " , " =593,75 kN >[V1]=330,57 kN
Na odcinku I rodzaju:
Ä…=90°-kÄ…t nachylenia zbrojenia na Å›cinanie
s1,max=0,75d*(1+cotÄ…)= 0,75*0,512*(1+0)=0,384 cm
smax=35 cm
[V] VRd,c S1 A max VRd,s [Vc1] S2 Amax VRd,s VRd,max S
PODPORY
[kN] [kN] [m] [cm^2] [kN] [kN] [m] [cm^2] [kN] [kN]
max
1 / 4
330,57 101,83 0,12 3,55 335,60 250,47 0,16 4,740 251,70 593,75 0,35
2L/ 3P
286,66 106,46 0,14 4,147 287,65 242,84 0,17 4,740 251,70 593,75 0,35
2P/3L
280,86 106,46 0,14 4,147 287,65 232,46 0,17 5,036 236,89 593,75 0,35
7.0.Sprawdzenie nośności zbrojenia podłużnego przy ścinaniu:
7.1.Podpora 1
Dodatek siły rozciągającej w zbrojeniu podłużnym "Ftd wywołana silą VEd
Ftd=[ ]+ "Ftd <
"Ftd=0,5*[VEd](cot¸-cotÄ…)
[VEd]=330,61 kN
"Ftd=0,5*330,61*(1-0)=165,29 kN
[M1]=-387,72 kNm
Ftd= , , + 165,31=1006,24 kNm : , , =1034,78 kNm
warunek jest spełniony
Ftd=1006,64 kNm>AsL*fyd=21,99*10-4*434,8*1000=956,18 kN
Warunek nie jest spełniony, należy zazbroić podporę 1 na 8 prętów Ć20
As,prov=25,13 cm2
Ftd=1034,64 kNm>AsL*fyd=25,13*10-4*434,8*1000=1092,65 kN Warunek jest spełniony
Tabela nr 8: nośność zbroj. podłużnego:
PODPORA MEd [kNm] "Ftd [kN] Ftd [kN] AsL*fyd As,prov* fyd l.prętów
[kN]
1 / 4
387,72 165,285 1006,326 1034,78 956,17514 1092,771589 8
2L/ 3P
441,93 143,33 1101,963 1163,56 1092,771589 1365,964486 10
2P/3L
409,69 140,43 1029,128 1091,92 1092,771589 1365,964486 10
8.0.Ścinanie między półką, a środnikiem.
8.1. Półka w strefie ściskanej (przęsło 1-2)
VEd= " ""
"Fd=fcd*0,5*(beff-bw)*xeff
beff=2,512 m
bw=0,35 m
fcd=13,333 MPa
¾eff=0,038
xeff=¾eff*d=0,024*0,514=0,012 m
"Fd=13,333*1000*0,5*(2,512-0,35)*0,012=177,79 kN
hf=0,16 m
maksymalna siła rozciągający występuje w odległości 3,75 m od podpory
"x=0,5*3,75=1,875 m
VEd= , " , , " =0,593 kN
VEd=0,593 MPad"0,4fctd=0,4*1=0,4 MPa warunek nie jest spełniony, potrzebne jest
dodatkowe zbrojenie zespalające półki ze środnikiem żebra.
" "
e"
Cot¸=1
"
,
= " = , " " , =2,18*10-4m2/m=2,18 cm2/m
2,18/2+14,47=15,56 cm4>14,07 cm4
Zbrojenie przyjęte ze względu na zginanie nie jest wystarczające, aby nie wystąpiło ścinanie
między półką, a środnikiem. Trzeba zazbroić na 8 prętów
Zmiażdżenie ściskanych krzyżulców :
Åš=45°
VEdd"½*fcd*sin¸*cos¸=0,552*13,33*0,5=3,68 MPa
VEd=0,577 MPa<3,68 MPa Warunek jest spełniony
Tabela nr 9: Ścinanie między półką i środnikiem-strefa ściskana
Przęsło "Fd [kN] "x m] VEd [kN] [cm4] l.prętów
+ AS1
2
1-2/3-4 177,798 1,875 0,593 2,18 15,044 8
2-3 177,798 1,955 0,568 2,09 13,809 7
8.2.Półka w strefie rozciąganej (podpora 1)
VEd= " ""
"Fd=As*fyd=3,14/10000*434,8*1000=136,6 kN
Miejsce zerowania momentów występuje w odległości 1,41 m od podpory
"x=0,5*1,41=0,705 m
VEd= , " , , " =1,21 kN
VEd=1,21 MPa>0,4fctd=0,4*1=0,4 MPa warunek nie jest spełniony, potrzebne jest
dodatkowe zbrojenie zespalające półki ze środnikiem żebra.
" "
e"
Cot¸=1
 "
= " = , " " , =4,46*10-4m2/m=4,46 cm2/m
,
4,46/2+21,76=22,82 cm4<23,185 cm4
Zbrojenie ze względu na ścinanie jest wystarczające, aby nie wystąpiło ścinanie między
półką, a środnikiem.
Zmiażdżenie ściskanych krzyżulców :
Åš=45°
VEdd"½*fcd*sin¸*cos¸=0,552*13,33*0,5=3,68 MPa
VEd=0,775 MPa<3,68 MPa Warunek jest spełniony
Tabela nr 9: Ścinanie między półką i środnikiem-strefa rozciągana
[cm4]
Podpora "Fd [kN] "x m] VEd [kN] l.prętów
+
136,596 0,705 1,211 4,456 23,929 9
1 / 4
136,596 0,92 0,928 3,415 27,659 10
2L/ 3P
136,596 0,88 0,970 3,570 25,179 11
2P/3L
9.0.SGU
pk=7
pltk=0,8*pk=0,8*7=5,6
9.1.Szerokość rozwarcia rys:
9.1.1. Obciążenia krótkotrwałe:
Faza I:
- moment rysujÄ…cy:
Mcr=Wct*fctm
Wct=
Ä…c= = =6,83
, " " , " " " "
( )
, " , " , , " , , " , , " , " ,
x1= = =0,156
( )
" " " , " , , , " , , " ,
m
h-x1=0,55-0,156=0,394 m
" "( ) , " ,
I= + - " +bw*hw*(0,5*hw+(hf-x1)2)+Ä…e*As*(d-x1)2 = +
, "( , , ) , " ,
- +0,35*0,39*(0,5*0,39+(0,16-0,156)2+6,83*14,08*(0,514-0,156)2=
=0,0293 m4
Wct= , , =0,0744 m3
Mcr= 0,0232*2,2*103=163,61 kNm < 213,31 kNm
Przekrój jest zarysowany
-faza II
( )
sxII=bw* +(beff-bw)* -Ä…e*As1*(d-xII)=0
0,35* +(2,512-0,35)*( , ) -6,83*14,08*10-4(0,514-xII)=0
0,175*xII2+1,081*(xII2-0,32*Xii+0,026) +9,62* XII*10-3-4,94*10-3=0
0,175*xII2+1,081*(xII2-0,32*Xii+0,026) +9,62* XII*10-3-4,94*10-3=0
1,256*xII2-0,344*XII+0,019=0
XII=0,138 m  odczytane z kalkulatora online
Strefa ściskana jest w półce:
"
-Ä…e*As1*(d-xII)=0
2,512* -6,83*14,08*10-4(0,514-xII)=0
1,256xII2+9,62*10-3xII-4,94*10-3=0
XII=0,056 m  odczytane z kalkulatora online
" , " ,
J= + Ä…e*As1*(d-xII)2= + 6,83*14,08*10-4(0,514-0,056)2=2,16 * 10-3m4
, " ,
ìc= " = =4,24 MPa
,
ìs= "( ) " = , "( , , ) " 6,83 = 236,94
,
wkd"wmax
wk=Sr,max(µsm-µcm)
" , "( " )
,
,
(µsm-µcm)= e" 0,6
Efektywne pole rozciÄ…gane
2,5(0,55 - 0,514)
2,5(! - )
=
hw=
, = 0,09=0,09 m
! - 0,53
0,55 -
Ac,eff=b*hw=0,35*0,09=0,0315 m2
,
Áp.eff= = = 0,045
, "
,
fct,eff=fctm=2,2 MPa
k1=0,6
, " , "( , " , )
(µsm-µcm)= =9,7*10-4> 0,6 =6,93*10-4
sd"5(c+0,5*Ć)=5*(2,8+0,5*1,6)=18 cm
Sr,max=k3*c+k1*k2*k4* =3,4*2+0,8*0,5*0,425* , , =12,84 cm
,
wk=0,1284*9,7*10-4=0,1245 mm
wk=0,1245 mm9.1.2. Obciążenia długotrwałe:
Faza I:
- moment rysujÄ…cy:
Mcr=Wct*fctm
Wct=
P(",t0)=3 wg normy
Ec,eff= = =7,5 GPa
Ä…c= = =27,33
,
, " " , " " " "
( )
, " , " , , " , , " , , " , " ,
x1= = =0,17
( )
" " " , " , , , " , , " ,
4 m
h-x1=0,55-0,174=0,376 m
" "( ) , " ,
I= + - " +bw*hw*(0,5*hw+(hf-x1)2)+Ä…e*As*(d-x1)2 = +
, "( , ., ) , " ,
- +0,35*0,39*(0,5*0,39+(0,174-0,16)2+27,33*14,08*(0,514-
0,174)2= =0,0338 m4
Wct= , , =0,0898 m3
Mcr= 0,0898*2,2*103=197,62 kNm > 188,74 kNm
Przekrój nie jest zarysowany
9.2.Podpora 2L
9.2.1. Obciążenia krótkotrwałe:
Faza I:
- moment rysujÄ…cy:
Mcr=Wct*fctm
Wct=
Ä…c= = =6,83
 , " " , " " " "
( )
, " , " , , " , , " , . " , " ,
x1= = =0,201
( )
" " " , " , , , " , , " ,
m
h-x1=0,55-0,201=0,349 m
" "( ) , " ,
I= + - " +bw*hw*(0,5*hw+(hf-x1)2)+Ä…e*As*(d-x1)2 = +
, "( , . ) , " ,
- +0,35*0,39*(0,5*0,39+(0.201-0,16)2)+6,83*28,27*(0,512-0,201)2=
=0,0308 m4
Wct= , =0,0883 m3
,
Mcr= 0,0883*2,2*103=194,19 kNm < 342,05 kNm
Przekrój jest zarysowany
-faza II
"
-Ä…e*As1*(d-xII)=0
1,4* -6,83*28,27*10-4(0,514-xII)=0
0,7xII2+19,31* XII*10-3-9,88*10-3=0
XII=0,106 m  odczytane z kalkulatora online
" , " ,
J= + Ä…e*As1*(d-xII)2= + 6,83*28,27*10-4(0,514-0,106)2=3,74 * 10-3m4
ìs= "( ) " = , "( , , ) " 6,83 = 181,53
,
wkd"wmax
wk=Sr,max(µsm-µcm)
" , "( " )
,
,
(µsm-µcm)= e" 0,6
Efektywne pole rozciÄ…gane
2,5(! - ) 2,5(0,55 - 0,514)
=
hw=
, = 0,09=0,09 m
! - 0,51
0,55 -
Ac,eff=b*hw=0,35*0,09=0,0315 m2
,
Áp.eff= = = 0,0897 %
, "
,
fct,eff=fctm=2,2 MPa
k1=0,6
, " , "( , " , )
(µsm-µcm)= =7,697*10-4> 0,6 =5,31*10-4
sd"5(c+0,5*Ć)=5*(2,8+0,5*1,6)=18 cm
Sr,max=k3*c+k1*k2*k4* =3,4*2+0,8*0,5*0,425* , , =9,83 cm
,
wk=0,0983*7,697*10-4=0,0757 mm
wk=0,0757 mm9.2.2. Obciążenie długotrwałe:
Faza I:
- moment rysujÄ…cy:
Mcr=Wct*fctm
Wct=
P(",t0)=3 wg normy
Ec,eff= = =7,5 GPa
Ä…c= = =27,33
,
, " " , " " " "
( )
, " , " , , " , , " , , " , " ,
x1= = =0,242
( )
" " " , " , , , " , , " ,
m
h-x1=0,55-0,242=0,308 m
" "( ) , " ,
I= + - " +bw*hw*(0,5*hw+(hf-x1)2)+Ä…e*As*(d-x1)2 = +
, "( , ., ) , " ,
- +0,35*0,39*(0,5*0,39+(0,242-0,16)2+27,33*28,27*(0,512-0,242)2=
=0,0383 m4
Wct= , , =0,1243 m3
Mcr= 0,1244*2,2*103=273,63 kNm < 304,03 kNm
Przekrój jest zarysowany
-faza II
"
-Ä…e*As1*(d-xII)=0
1,4* -27,33*28,27*10-4(0,514-xII)=0
0,7xII2+77,2* XII*10-3-39,71*10-3=0
XII=0,189 m  odczytane z kalkulatora online
" , " ,
J= + Ä…e*As1*(d-xII)2= + 27,33*28,27*10-4(0,512-0,189)2=11,31 * 10-3m4
ìs= "( ) " = , "( , , ) " 27,33 = 213,57
,
wkd"wmax
wk=Sr,max(µsm-µcm)
" , "( " )
,
,
(µsm-µcm)= e" 0,6
Efektywne pole rozciÄ…gane
2,5(! - ) 2,5(0,55 - 0,514)
= = 0,09=0,09 m

hw=
,
! - 0,49
0,55 -
Ac,eff=b*hw=0,35*0,09=0,0315 m2
,
Áp.eff= = = 0,0897 %
, "
,
fct,eff=fctm=2,2 MPa
k1=0,6
, " , "( , " , )
(µsm-µcm)= =7,94*10-4> 0,6 =6,25*10-4
sd"5(c+0,5*Ć)=5*(2,8+0,5*1,6)=18 cm
Sr,max=k3*c+k1*k2*k4* =3,4*2+0,8*0,5*0,425* , , =9,83 cm
,
wk=0,0983*7,94*10-4=0,0781 mm
wk=0,0781 mm9.3.Ugięcia
9.3.1. Przęsło 1-2
Obciążenia krótkotrwałe:
Ä…=¾*Ä…II+(1-¾)*Ä…I
Faza I
 "
Ä…I=Ä…k*
"
,
leff=5,7 m
, ,
Ä…k= " 1 - = " 1 - =0,072
" " ,
,
Ä…I=0,072* , " " " , =5,68*10-4 m
,
faza II
, ,
Ä…k= " 1 - = " 1 - =0,072
" " ,
Ä…II=0,072* , " " , , " , =7,7*10-3 m
¾=1-²( ) =1-²( )
²=1
¾=1-1( , ) =0,412
,
Ä…=0,412*0,0077+(1-0,412)*0,00057=0,00351m=0,351 cm
Ä…=0,351 cm<Ä…lim= = =2,28 cm
warunek spełniony
Obciążenia długotrwałe:
Ä…=¾*Ä…II+(1-¾)*Ä…I
Faza I
"
Ä…I=Ä…k*
"
,
leff=5,7 m
, ,
Ä…k= " 1 - = " 1 - =0,072
" " ,
Ä…I=0,072* , " " , , " , =1,97*10-3 m
faza II  przekrój nie był zarysowany, więc faza druga nie została policzona
¾=1-²( ) =1-²( )
²=1
¾=1-0,5( , ) =0,412
,
Ä…=(1-0,412)*0,00197=0,00116m=0,116 cm
Ä…=0,116 cm<Ä…lim= = =2,28 cm
warunek spełniony
10.0. Warunki konstrukcyjne:
Smin=20 mm
Minimalna wewnętrzna średnica zagięcia:
dla Õ8 4*0,8=3,2 cm
dla Õ16 4*1,6=6,4 cm
dla Õ20 7*2=14 cm
Obliczeniowa długość zakotwienia:
Lbd=Ä…1Ä…2Ä…3Ä…4Ä…5*lbrqd=1*1*1*1*1*0,7*40*1,6=44,8 cm
Obliczeniowa długość zakładu prętów
Lbd=Ä…1Ä…2Ä…3Ä…4Ä…5*lbrqd=1*1*1*1*1*0,7*10*1,6=11,2 cm