2. Obliczenia
2.1. Tabela 1: Parametry gruntów
Nr I II III IV V VI
Glina
Pył Glina Glina Piasek
Nazwa gruntu piaszczysta Pył
piaszczysty zwięzła zwięzła gruby
zwięzła
Parametr wiodÄ…cy IL=+0,02 IL=+0,79 IL=+0,56 IL=+0,47 ID=+0,27 IL=+0,64
wilgotny,
Stan twardoplast. miękkoplast. miękkoplast. plastyczny miękkoplast.
luz
ny
Krzywa B B B B - B
GÄ™stość wÅ‚aÅ›ciwa rðs
2,66 2,69 2,69 2,68 2,65 2,67
[t/m-3]
Wilgotność
18 35 35 20 16 26
naturalna wn [%]
Gęstość
objÄ™toÅ›ciowa rð 2,10 1,9 1,9 2,05 1,80 1,95
[t/m-3]
KÄ…t tarcia
wewnÄ™trznego jðu 21,5 4 11,5 13,5 31,5 10
[°ð]
Spójność cu [kPa] 38 8 20 22 0 17
Wskażnik
skonsolidowania 0,75 0,75 0,75 0,75 0,90 0,75
gruntu bð
Moduł ściśliwości
45 000 6 000 18 000 20 000 65 000 15 000
pierwotnej Mo [kPa]
Nośność pobocznicy
29,44 0 21,64 26,5 41 13,84
t [kPa]
Ss 0,8 - 0,8 0,8 0,8 0,8
Ä…[°ð] 4 1 1 4 5 1
tg Ä… 0,070 0,017 0,017 0,070 0,087 0,017
2.2. Wyznaczenie jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy
pala  t .
I. Pył piaszczysty IL = +0,02
, "( )
t = 30 - = 29,44 kPa
,
II. Glina zwięzła IL= +0,79
t = 0
III. Glina zwięzła IL=+0,56
( )
, , "( )
t = 11 + = 21,64 kPa
( , , )
IV. Glina piaszczysta zwięzła IL=+0,47
( )
, , "( )
t = 25 + = 26,5 kPa
,
V. Piasek gruby ID=+0,27
( )
, , "( )
t = 34 + = 47 kPa
( )
, ,
VI. Pył IL=+0,64
( )
, , "( )
t = 7 + = 13,84 kPa
( , , )
2.3. Dobranie typu pala i określenie jego wymiarów.
Po analizie danych geotechnicznych podłoża, przyjęto posadowienie pali w warstwie V, czyli
na piasku grubym.
Przyjęto pale  xxx o średnicy Dp = 500 mm.
h1 = 3 m > 2 m
Grunt VI jest słabonośny
h2 e" 2,5*Dp = 2,5 * 0,500 = 1,25
Przyjęto h2=1,7 m
Wysokość pala:
Hp = 1,3 + 2,3 + 1,5 + 5,6 + h1 = 1,3 + 2,3 + 1,5 + 5,6 + 3 = 13,7 m
2.4. Obliczenie nośności pala pojedynczego Nt,0
"
N , = N + N = S " q( ) " A = S , " t( ) " A ,

A , = h " Ä„ " D = 1,3 " Ä„ " 0,5 = 2,04 m
A , = h " Ä„ " D = 2,3 " Ä„ " 0,5 = 3,61 m
A , = h " Ä„ " D = 1,5 " Ä„ " 0,5 = 2,36 m
A , = h " Ä„ " D = 5,6 " Ä„ " 0,5 = 8,8 m
A , = h " Ä„ " D = 3 " Ä„ " 0,5 = 4,71 m
Ä„"
Ä„" ,
A = = = ,

Obliczenie nośności gruntu pod podstawą pala
Interpolacja po wskaz
niku wiodÄ…cym

,
h = 10 " , = 10 " , = 11,18 m
h = 11,18 m < H = 13,7 m
Dokonujemy pojedynczej interpolacji.
( ) ( )
, , "
q = 1450 + = 1828,92 kPa
( , , )
q( ) = Å‚ " q = 0,9 " 1828,92 = ,
Interpolacja wartości  t
VII. Pył piaszczysty IL = +0,02
xxx
VIII. Glina zwięzła
IL= +0,79 > 0,75 => t = 0 => t( ) =

IX. Glina zwięzła IL=+0,56
hśr,III = 4,35 m < 5 m  należy dokonać interpolacji
, " ,
t = = 18,83 kPa


t( ) = Å‚ " t, = 0,9 " 18,83 = ,

X. Glina piaszczysta zwięzła IL=+0,47
hśr,IV = 7,9 m > 5 m  nie trzeba dokonywać interpolacji
t = t = 26,50 kPa

t( ) = Å‚ " t, = 0,9 " 26,50 = ,

XI. Piasek gruby ID=+0,27
hśr,V = 12,2 m > 5 m  nie trzeba dokonywać interpolacji
t = t = 41 kPa

t( ) = Å‚ " t, = 0,9 " 41 = ,

XII. Pył IL=+0,64
Warstwa poniżej poziomu posadowienia pala. Dlatego interpolacja została pominięta.
Nośność pojedynczego pala
"
N = S , " t( ) " A , = 0,8 " 16,95 " 2,36 + 0,8 " 23,85 " 8,8 + 0,8 " 36,9 " 4,71 =

,
N = S " q( ) " A
Sp = 1,0 dla pala  xxx wg tabeli 4, poz. 4b) w PN-83/B-02482
N = 1 " 1644,23 " 0,196 = ,
N , = N + N = 338,94 + 322,27 = ,
2.5. Obliczenie ilości potrzebnych pali  n i ich rozmieszczenie

n > = = 4,36
, ,
Przyjęto n=6 pali wkręcanych  Tubex o średnicy Dp = 0,5 m.
r = 3 " D = 3 " 0,5 = 1,5 m
Przyjęto r = 1,8 m
2.6. Wyznaczenie wymiarów konstrukcji oczepu
d = 0,5 " D + 0,05 = 0,5 " 0,5 + 0,05 = 0,3 m
Przyjęto d = 0,3m
,
h e" = = 0,9m


( )
h " 0,7; 1,4 m
Przyjęto h = 0,9 m.
B = 2 " d + D + r = 2 " 0,3 + 0,5 + 1,8 = 2,9 m
2.7. Obliczenie nośności poszczególnych pali z uwzględnieniem wpływu sąsiadów
( )
x = 1,5 " tg 1° = 0,0262m
( )
x = 5,6 " tg 4° = 0,3916 m
( )
x = 3 " tg 5° = 0,2625 m

R = D + x + x + x = " 0,5 + 0,0262 +

,
+0,3916 + 0,2625 = 0,9704m > = = 0,9m

Oddziaływania pali zachodzą na siebie.
,
= = 1,93 H" 2 Ò! m = 1
,

N , = N + m " N = N + N
Obliczenie nośności pali z 3 sąsiadami

N = N - " "S = N - " - m , " N = N - N " 1 - m , = N - " -
N " 1

-m , = Ns " [1 - "s - m1,i)] = 338,94 " 1 - 3 " 1 - 1 = 338,94 kN
(1 [ ( )]
)
i=1

N , = N + N = 322,27 + 338,94 = ,
Obliczenie nośności całego układu palowego
"
N = N , = 6 " 661,21 = 3967,26kN

Całkowite obciążenie obliczeniowe
"
Q = P + Z + G , + T ,

Z = B " h " Å‚ " 1,1 = 2,9 " 0,9 " 25 " 1,1 = 208,148 kN
G = H " A " Å‚ " 1,1 = 13,7 " 0,196 " 25 " 1,1 = 73,843 kN
T = xxx kN
Q = 2884 + 208,148 + 6 " 73,843 + xxx = xxx kN
Q = xxxkN < 3570,534 = 0,9 " 3967,26 = m " N
2.8. Dobór zbrojenia
h = 0,9 m
c = 0,05 m - otulina zbrojenia
Oczep zaprojektowano z betonu klasy C20/25
fcd=13,3 MPa
Założono pręty Ć20 ze stali AII (18G2)
f = 310 MPa f = 355 MPa
0,02
h , = 0,9 - 0,1 - 0,05 - = 0,74 m
2
h , = 0,74 - 0,02 = 0,72 m
Przyjęcie wymiaru słupa
C20/25 fcd=13,3 MPa =1,33kN/m
N N 2884
à = A e" = = 2168 cm
A f 1,33
a = "A = "2168 = 46,562 cm
Przyjmuję wymiary słupa a = 50 cm, b = 50cm
Obliczenie ilości potrzebnego zbrojenia
,
R , = = = 773,037 kN

l = 1,8 m
l = 0,9 m

"
Z = " R , " l = " 773,037 " 1,8 = 1880,36 => Pasmo 1, 2
, ,

"
Z = " R , " l = " 773,037 " 0,9 = 966,296 => Pasmo 3, 4, 5
, ,
,
0,26 " " h , = 0,26 " " 0,74 = 11,92 " 10 m


A , =
0,0013 " h , = 0,0013 " 0,74 = 9,62 " 10 m
,
A = = = 60,66 " 10 m = 60,66 cm
"
A > A ,
 ,
0,26 " " h , = 0,26 " " 0,72 = 11,6 " 10 m


A , =
0,0013 " h , = 0,0013 " 0,72 = 9,36 " 10 m

,
A = = = 31,17 " 10 m = 31,17 cm
"
A > A ,
Zastosowano zbrojenie:
·ð Pasmo 1, 2 13 25 => A . = 63,81 cm
·ð Pasmo 3, 4, 5 10 20 => A . = 31,42 cm
2.9. Osiadanie
R = 0,9704 m
0,9 " R = 0,9 " 0,9704 = 0,873 m
B = 0,873 + 1,8 + 0,873 = 3,546 m
L = 0,873 + 1,8 + 1,8 + 0,873 = 5,346 m
"Á "Á "Á "Á "Á
Á = =

, " , , " , , " , , " , " ,
= = 1,958 t/m
, , , ,
,
q = = = 155,41 kPa
" " , , " , " ,