Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
1. Obciążenia poszczególnych stacji oddziałowych wynoszą:
SO1 -
Ss1 a" 7000Å"kVA cosÕ1 a" 0.84
SO2 -
Ss2 a" 9000Å"kVA cosÕ2 a" 0.75
SO3 -
Ss3 a" 8000Å"kVA cosÕ3 a" 0.85
Z GSZ zasilana jest rozdzielnia w której znajdują się cztery silniki, o parametrach:
Ps a" 100kW
Usn a" 6kV
cosÕs a" 0.75
2. Rozkład obciążenia poszczególnych stacji obrazują wykresy poniżej:
1
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
1
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
1
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
Kielce 2011r 2
Stacja SO1
Stacja SO2
Stacja SO3
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3. Obliczenia
3.1. Stacja oddziałowa SO1
Przykładowe obliczenia dla pozycji 1 (wiersz pierwszy)
Moc pobierana przez urządzenia odziałów w danej chwili czasowej:
St1 := mst1Å"Ss1
St1 = 700 kVA
1
Moc czynna chwilowa pobierana przez odbiorniki odziałowe:
Pt1 := St1Å"cosÕ1
Pt1 = 588 kW
1
Moc bierna chwilowa pobierana przez odbirniki odziałowe:
Qt1 := St1Å"sinÕ1
Qt1 = 380 kVAr
1
Współczynnik mocy tg :
Ć
1 - cosÕ12
tgÕ1 :=
cosÕ1
tgÕ1 = 0.65
Przyjęty współczynnik mocy :
tgÕ0 = 0.28
Moc baterii kondensatorów zainstalowanych do kompensacji mocy biernej:
QBK1 := Pt1 tgÕ1 - tgÕ0
( )
QBK1 = 215 kVAr
1
Moc bierna pobierana przez SO1 po skompensowaniu mocy biernej Qt1 przez baterie
kondenstorów:
Qtk1 := Qt1 - QBK1
Qtk1 = 165 kVAr
1
Moc czynna po skompensowaniu:
przy założeniu że:
PBK1 := 0
to;
Ptk1 := Pt1
Ptk1 = 588 kW
1
Kielce 2011r 3
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc pozorna pobierana przez SO1 z uwzględnieniem odziaływania kondensatorów po ich
załączeniu:
SkSO1 := Ptk12+ Qtk12
SkSO1 = 611 kVA max SkSO1 = 6106 kVA
( )
1
Zestawienie obliczeń dla stacji odziałowych zawierają tabele:
- dla SO1 Tabela 1.
- dla SO2 Tabela 2.
- dla SO3 Tabela 3.
3.2. Dobór transformatororów dla stacji oddziałowych
3.2.1. Stacja SO1
Wykres godzinowy obciążenia SO1
6
6.2×10
6
5.58×106
4.96×106
4.34×106
3.72×106
SkSO1 3.1×10
6
2.48×106
1.86×106
1.24×105
6.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Moc średnia kwadratowa:
24
2
kSO1i mi
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i=1
Ssr.k1 :=
24
mi
"t
Ssr.k1 = 3224 kVA
i=1
Wykres godzinowy uporządkowany obciążenia SO1
6
6.2×10
6
5.58×10
6
4.96×10
6
4.34×10
SkSO1u 3.72×106
6
Ssr.k1n 3.1×10
6
2.48×10
6
1.86×10
6
1.24×10
5
6.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Kielce 2011r 4
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc średnia kwadratowa Sk.sr dla obciążeń wiekszych od Ssr.k (Sk1 > Ssr.k ):
tk1 - czasy kiedy Sk1 > Ssr.k
2
k1i k1i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sk1.sr :=
k1i
"t
Sk1.sr = 5362 kVA
i
Moc średnia kwadratowa Sp.sr dla obciążeń mniejszych od Ssr.k (Sk1 < Ssr.k ):
tp1 - czasy kiedy Sk1 < Ssr.k
2
p1i p1i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sp1.sr :=
p1i
"t
Sp1.sr = 1163 kVA
i
Poszukiwaną moc tranformatorów po wyznaczeniu współczynników kk i kp z wykresu:
kk1 := 1.1 kp1 := 0.2
z układu równań :
Sk1.sr
Snt1 e"
kk1
Sp1.sr
Snt1 e"
kk1
znajdujemy poszukiwanÄ… minimalnÄ… moc trafo:
Sk1.sr Sp1.sr
= 4875 kVA = 5814 kVA
,
kk1 kp1
Dla potrzeb zasilania stacji oddziałowej SO1 przyjęto dwa transformatory, typu:
, o parametrach:
EG-OH-2500-NL
nSO1 := 2 - ilość zastosowanych trafo
Sn.250 := 2500Å"kVA
Un1.250 := 6Å"kV
Un2.250 := 0.4Å"kV
"Pj.250 := 3800Å"W
"Pobc.250 := 26500Å"W
Uz%.250 := 6.0Å"%
Ij.250 := 1.1Å"%
Kielce 2011r 5
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3.2.2. Stacja SO2
Wykres godzinowy obciążenia SO2
6
7.2×10
6
6.48×106
5.76×106
5.04×106
4.32×106
SkSO2 3.6×10
6
2.88×106
2.16×106
1.44×105
7.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Moc średnia kwadratowa:
24
2
kSO2i mi
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i=1
Ssr.k2 :=
24
mi
"t
Ssr.k2 = 4238 kVA
i=1
Wykres godzinowy uporządkowany obciążenia SO2
6
7.2×10
6
6.48×10
6
5.76×10
6
5.04×10
SkSO2u 4.32×106
6
Ssr.k2n 3.6×10
6
2.88×10
6
2.16×10
6
1.44×10
5
7.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Moc średnia kwadratowa Sk.sr dla obciążeń wiekszych od Ssr.k (Sk2 > Ssr.k ):
tk2 - czasy kiedy Sk2 > Ssr.k
2
k2i k2i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sk2.sr :=
k2i
"t
Sk2.sr = 6427 kVA
i
Kielce 2011r 6
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc średnia kwadratowa Sp.sr dla obciążeń mniejszych od Ssr.k (Sk2 < Ssr.k ):
tp2 - czasy kiedy Sk2 < Ssr.k
2
p2i p2i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sp2.sr :=
p2i
"t
Sp2.sr = 2014 kVA
i
Poszukiwaną moc tranformatorów po wyznaczeniu współczynników kk i kp z wykresu:
kk2 := 1.1 kp2 := 0.3
z układu równań :
Sk2.sr
Snt2 e"
kk2
Sp2.sr
Snt2 e"
kk2
znajdujemy poszukiwanÄ… minimalnÄ… moc trafo:
Sk2.sr Sp2.sr
= 5843 kVA = 6713 kVA
,
kk2 kp2
Dla potrzeb zasilania stacji oddziałowej SO2 przyjęto trzy transformatory, typu:
, o parametrach jak w punkcie 3.2.1:
EG-OH-2500-NL
nSO2 := 3 - ilość zastosowanych trafo
3.2.3. Stacja SO3
Wykres godzinowy obciążenia SO3
6
7.2×10
6
6.48×106
5.76×106
5.04×106
4.32×106
SkSO3 3.6×10
6
2.88×106
2.16×106
1.44×105
7.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Kielce 2011r 7
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc średnia kwadratowa:
24
2
kSO3i mi
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i=1
Ssr.k3 :=
24
mi
"t
Ssr.k3 = 4555 kVA
i=1
Wykres godzinowy uporządkowany obciążenia SO3
6
7.2×10
6
6.48×10
6
5.76×10
6
5.04×10
SkSO3u 4.32×106
6
Ssr.k3n 3.6×10
6
2.88×10
6
2.16×10
6
1.44×10
5
7.2×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Moc średnia kwadratowa Sk.sr dla obciążeń wiekszych od Ssr.k (Sk3 > Ssr.k ):
tk3 - czasy kiedy Sk3 > Ssr.k
2
k3i k3i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sk3.sr :=
k3i
"t
Sk3.sr = 6536 kVA
i
Moc średnia kwadratowa Sp.sr dla obciążeń mniejszych od Ssr.k (Sk3 < Ssr.k ):
tp3 - czasy kiedy Sk3 < Ssr.k
2
p3i p3i
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sp3.sr :=
p3i
"t
Sp3.sr = 3251 kVA
i
Poszukiwaną moc tranformatorów po wyznaczeniu współczynników kk i kp z wykresu:
kk3 := 1.2 kp3 := 0.6
z układu równań :
Sk3.sr
Snt3 e"
kk3
Sp3.sr
Snt3 e"
kk3
Kielce 2011r 8
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
znajdujemy poszukiwanÄ… minimalnÄ… moc trafo:
Sk3.sr Sp3.sr
= 5447 kVA = 5418 kVA
,
kk3 kp3
Dla potrzeb zasilania stacji oddziałowej SO3 przyjęto trzy transformatory, typu:
, o parametrach:
EG-OH-2000-NL
nSO3 := 3 - ilość zastosowanych trafo
Sn.200 := 2000Å"kVA
Un1.200 := 6Å"kV
Un2.200 := 0.4Å"kV
"Pj.200 := 3200Å"W
"Pobc.200 := 22000Å"W
Uz%.200 := 6.0Å"%
Ij.200 := 1.2Å"%
3.3. Harmonogram pracy trafo w SO
3.3.1. Stacja SO1 - przykładowe obliczenia
Moc k-tego przełączenia:
k := 1 - ilość przełączeń:
k1 := 1
"Pj.250
Sk1SO1 := k1Å"Sn.250Å" k1Å" k1 + 1 Å"
( )"P
obc.250
Sk1SO1 = 1339 kVA
Straty mocy czynnej:
SkSO1 2
ëÅ‚ öÅ‚
"PtSO1 := nSO1Å""Pj.250 + nSO1Å""Pobc.250Å"
ìÅ‚ ÷Å‚
íÅ‚nSO1Å"Sn.250Å‚Å‚
"PtSO1 = 8.39 kW
1
Straty mocy biernej:
SkSO1 2
ëÅ‚ öÅ‚
"QtSO1 := nSO1Å""Qj.250 + nSO1Å""Qobc.250Å"
ìÅ‚ ÷Å‚
íÅ‚nSO1Å"Sn.250Å‚Å‚
"QtSO1 = 0.59 kVAr
1
Moc czynna całkowita jaką należy przesłać do SO:
PcSO1 := Ptk1 + "PtSO1
PcSO1 = 596 kW
1
Kielce 2011r 9
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc bierna całkowita jaką należy przesłać do SO:
QcSO1 := Qtk1 + "QtSO1
QcSO1 = 165 kVAr
1
Moc pozorna całkowita jaką należy przesłaćdo SO:
ScSO1 := PcSO12+ QcSO12
ScSO1 = 619 kVA max ScSO1 = 6191 kVA
( )
1
Prąd całkowity przesyłany linią kablową do SO:
ScSO1
IcSO1 :=
3Å"Un1.250
IcSO1 = 60 A max IcSO1 = 596 A
( )
1
Harmonogram pracy transformatorów w stacji SO1 z uwzględnieniem mocy przełączeniowej
6
6.3×10
6
5.67×10
6
5.04×10
6
4.41×10
SkSO1 3.78×106
6
Sk1SO1 3.15×10
6
II trafo
2.52×10
6
1.89×10
6
1.26×10
5 I trafo
6.3×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Zestawienie obliczeń harmonogramu pracy dla stacji SO1 zawiera Tabela 4.
Kielce 2011r 10
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3.3.2. Stacja SO2
Moc k-tego przełączenia:
k := 2 - ilość przełączań:
k1 := 1 k2 := 2
"Pj.250
Sk1SO2 := Sn.250Å" k1Å" k1 + 1 Å" Sk1SO2 = 1339 kVA - moc I przeÅ‚Ä…czenia
( )"P
obc.250
"Pj.250
Sk2SO2 := Sn.250Å" k2Å" k2 + 1 Å" Sk2SO2 = 2319 kVA - moc II przeÅ‚Ä…czenia
( )"P
obc.250
Harmonogram pracy transformatorów w stacji SO2 z uwzględnieniem mocy przełączeniowej
6
7.2×10
6
6.48×10
6
5.76×10
SkSO2 5.04×106
6
III trafo
Sk1SO2 4.32×10
6
3.6×10
6
Sk2SO2 2.88×10
6
2.16×10
II trafo
6
1.44×10
5
7.2×10 I trafo
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Zestawienie obliczeń harmonogramu pracy dla stacji SO2 zawierają Tabela 5.
3.3.3. Stacja SO3
Moc k-tego przełączenia:
k = 2 - ilość przełączań
"Pj.200
Sk1SO3 := Sn.200Å" k1Å" k1 + 1 Å"
( )"P
Sk1SO3 = 1079 kVA - moc I przełączenia
obc.200
"Pj.200
Sk2SO3 := Sn.200Å" k2Å" k2 + 1 Å" Sk2SO3 = 1868 kVA - moc II przeÅ‚Ä…czenia
( )"P
obc.200
Harmonogram pracy transformatorów w stacji SO2 z uwzględnieniem mocy przełączeniowej
6
7.2×10
6
6.48×10
6
5.76×10
SkSO3 5.04×106
6
Sk1SO3 4.32×10
6
III trafo
3.6×10
6
Sk2SO3 2.88×10
6
2.16×10
6 II trafo
1.44×10
5
7.2×10
I trafo
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Zestawienie obliczeń harmonogramu pracy dla stacji SO3 zawierają Tabela 6.
Kielce 2011r 11
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3.4. Rozdzielnia silnikowa (RS)
Do obliczeń zakładamy całodobową pracę czterech silników.
ns := 4 - ilość zastosowanych silników.
Całkowita moc czynna pobierana przez RS dla potrzeb zasilania silników:
Pcs := nsÅ"Ps Pcs = 400 kW
Całkowita moc bierna pobierana przez RS dla potrzeb zasilania silników:
nsÅ"PsÅ" 1 - cosÕs2
Qcs := Qcs = 353 kVAr
cosÕs
Prąd całkowity przesyłany linią kablową do RS:
nsÅ"Ps
Ics :=
Ics = 51 A
3Å"UsnÅ"cosÕs
3.5. Obciążenie Głównej Stacji Zasilającej (GPZ)
Moc czynna pobierana przez stacje oddziałowe (SO)
PGPZ := PcSO1 + PcSO2 + PcSO3 + Pcs
PGPZ = 3057 kW max PGPZ = 20099 kW
( )
1
Moc bierna pobierana przez SO:
QGPZ := QcSO1 + QcSO2 + QcSO3 + Qcs
QGPZ = 1090 kVAr max QGPZ = 5809 kVAr
( )
1
Moc pozorna pobierana przez SO:
SGPZ := PGPZ2+ QGPZ2
SGPZ = 3245 kVA max SGPZ = 20921 kVA
( )
1
Zestawienie obliczeń w Tabeli 7.
Kielce 2011r 12
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3.6. Dobór baterii kondensatorów dla GPZ
Współczynnik tg liczymy z zależności:
ĆGPZ
QGPZ
tgÕGPZ := tgÕGPZ = 0.36
1
PGPZ
Przyjmujeny współczynnik mocy: tg =0,23
Ć0
Moc baterii kondensatorów zainstalowanych w GPZ do kompensacji mocy biernej:
QBkGPZ := PGPZ GPZi - tgÕ0
(tgÕ )
i i i
QBkGPZ = 234 kVAr max QBkGPZ = 234 kVAr
( )
1
Moc czynna po kompensacji:
przy założeniu że:
PBkGPZ := 0
to :
PkGPZ := PGPZ + PBkGPZ
PkGPZ = 3057 kW
1
Moc bierna pobierana przez GPZ po skompensowaniu mocy biernej QGPZ przez
baterie kondensatorów:
QkGPZ := QGPZ - QBkGPZ
QkGPZ = 856 kVAr max QkGPZ = 5628 kVAr
( )
1
Moc pozorna pobierana pzez GPZ z uzwględnieniem oddziaływania baterii kondensarorów
po ich załączeniu:
SkGPZ := PkGPZ2+ QkGPZ2
SkGPZ = 3174 kVA max SkGPZ = 20872 kVA
( )
1
3.7. Dobór trafo dla stacji GPZ
Wykres godzinowy obciążenia GPZ:
7
2.1×10
7
1.89×107
1.68×107
1.47×107
1.26×107
SkGPZ 1.05×10
6
8.4×106
6.3×106
4.2×106
2.1×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Kielce 2011r 13
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Moc średnia kwadratowa:
24
2
kGPZi mi
"îÅ‚(S )Å"t Å‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i=1
Ssr.GPZ :=
24
mi Ssr.GPZ = 12219 kVA
"t
i=1
Wykres godzinowy uporzadkowany obciążenia GPZ
7
2.1×10
7
1.89×10
7
1.68×10
7
1.47×10
SkGPZu 1.26×107
7
Ssr.GPZ 1.05×10
6
8.4×10
6
6.3×10
6
4.2×10
6
2.1×10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Moc średnia kwadratowa Sk.sr dla obciążeń wiekszych od Ssr.GPZ (SkGPZ > Ssr.GPZ ):
Sk , tk - wartości dla SkGPZ > Ssr.GPZ
2
ki ki
"îÅ‚(S)Å"tÅ‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sk.sr :=
ki
"t
Sk.sr = 17806 kVA
i
Moc średnia kwadratowa Sp.sr dla obciążeń mniejszych od Ssr.GPZ (Sk3 < Ssr.k ):
Sp , tp - wartości dla SkGPZ < Ssr.GPZ
2
pi pi
"îÅ‚(S)Å"tÅ‚Å‚
ðÅ‚ ûÅ‚
i
Sp.sr :=
pi
"t
Sp.sr = 5991 kVA
i
Poszukiwaną moc tranformatorów po wyznaczeniu współczynników kk i kp z wykresu:
kk := 1.1 kp := 0.37
z układu równań :
Sk.sr
Snt e"
kk
Sp.sr
Snt e"
kk
Kielce 2011r 14
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
znajdujemy poszukiwanÄ… minimalnÄ… moc trafo:
Sk.sr Sp.sr
= 16187 kVA = 16193 kVA
,
kk kp
Dla potrzeb zasilania głównej stacji zasilającej GPZ przyjęto trzy transformatory, typu:
, o parametrach:
TAOA - 6300/15
nGPZ := 3 - ilość zastosowanych trafo
Sn := 6300Å"kVA
Un1 := 15.75Å"kV
Un2 := 6.3Å"kV
"Pj := 9.3Å"kW
"Pobc := 43Å"kW
UZ% := 7.0Å"%
Ij := 0.8Å"%
zakres regulacji 2x2,5%
Ä…
izolacja uzwojenia klasy A
3.8. Harmonogram pracy transformatorów w GPZ
Moc k-tego przałączania:
k := 2 - ilość przełączeń:
k1 = 1 k2 = 2
"Pj
Sk1GPZ := SnÅ" k1Å" k1 + 1 Å"
( )"P
Sk1GPZ = 4143 kVA - moc I-go przełączenia
obc
"Pj
Sk2GPZ := SnÅ" k2Å" k2 + 1 Å" Sk2GPZ = 7177 kVA - moc II-go przeÅ‚Ä…czenia
( )"P
obc
Harmonogram pracy transformatorów w stacji SO2 z uwzględnieniem mocy przełączeniowej
7
2.1×10
7
1.89×10
7
1.68×10
SkGPZ 1.47×107
7
III trafo
Sk1GPZ 1.26×10
7
1.05×10
6
Sk2GPZ 8.4×10
6
6.3×10
II trafo
6
4.2×10
6
2.1×10 I trafo
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425
tm
Straty mocy czynnej:
2
ëÅ‚SkGPZöÅ‚
"PtGPZ := nGPZÅ""Pj + nGPZÅ""PobcÅ"
ìÅ‚ ÷Å‚
íÅ‚nGPZÅ"SnÅ‚Å‚
"PtGPZ = 31.54 kW
1
Kielce 2011r 15
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Straty mocy biernej:
SkGPZ 2
ëÅ‚ öÅ‚
"QtGPZ := nGPZÅ""Qj + nGPZÅ""QobcÅ"
ìÅ‚ ÷Å‚
íÅ‚nGPZÅ"SnÅ‚Å‚
"QtGPZ = 1.89 kVAr
1
Moc czynna całkowita jaką należy przesłać do SO:
PcGPZ := PkGPZ + "PtGPZ
PcGPZ = 3088 kW
1
Moc bierna całkowita jaką należy przesłać do SO:
QcGPZ := QkGPZ + "QtGPZ
QcGPZ = 858 kVAr
1
Moc pozorna całkowita jaką należy przesłaćdo SO:
ScGPZ := PcGPZ2+ QcGPZ2
ScGPZ = 3205 kVA max ScGPZ = 21055 kVA
( )
1
Prąd całkowity przesyłany linią kablową do SO:
ScGPZ
IcGPZ :=
3Å"Un1
IcGPZ = 117 A max IcGPZ = 772 A
( )
1
Zestawienie obliczeń harmonogramu pracy dla stacji GPZ zawiera Tabela 8.
Kielce 2011r 16
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
3.7. Dobór linii kablowych dla potrzeb zasilania stacji SO
3.7.1 Linia zasilajÄ…ca dla SO1:
Najwieksza wartość prądu całkowitego przesyłanego linią kablową:
IcSO1.max = 596 A
Dla potrzeb zasilania SO1 kable układane będą bezpośrednio w ziemi w układzie płaskim
w min. odstępie między kablami 7cm.
Dla powyższych warunków dobrano po dwa kable na fazę typu YHAKXS 1x120mm2
Sprawdzenie prawidłowości doboru kabla:
nk1 := 2 - ilość kabli na fazę,
r := 1 - współczynnik redukcji w zależności od sposobu ułożenia,
I120 := 320Å"A - obciążalność dÅ‚ugortwaÅ‚a linii o przekroju 120mm2,
tdop := 90Å"°C - maks. temp. żyÅ‚y dla obciążenia dÅ‚ugotrwaÅ‚ego,
- temp. robocza żyły,
tr := 20Å"°C
- temp. obliczeniowa,
t0 := 20Å"°C
Dopuszczalny maksymalny prąd długotrwały obciążenia linii:
tdop - tr
Idop1 := rÅ"nk1Å"I120Å" Idop1 = 640 A
tdop - t0
Warunek prawidłowości doboru kabla na obciążenia długotwałe:
Idop1 e" JcSO1.max - warunek spełniony
Maksymalna temperatura robocza kabla:
I
tr.max := tr + tdop - tr Å" tr.max = 85 °C
( )ëÅ‚cSO1.maxöÅ‚
ìÅ‚ ÷Å‚
Idop1
íÅ‚ Å‚Å‚
tr.max d" tdop - warunek spełniony
Sprawdzenie dobranych kabli na warunki zwarciowe
Schemat zastępczy dla stacji SO1
A
RtGPZ XtGPZ RkSO1 XkSO1 RtSO1 XtSO1
Xs
RtGPZ XtGPZ RkSO1 XkSO1 RtSO1 XtSO1
Odbiory
Sieć
elektroenergetyczna
Linia kablowa 6kV
GPZ SO1
2x TAOA-6300/15 2x3xYHAKXs 1x120mm2 2x EG-OH-2500-NL
Założenia projektowe:
SR := 250Å"MVA - moc zwarciowa
- czas trawania zwarcia
tz a" 1.5Å"s
Un a" 15Å"kV
Kielce 2011r 17
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Reaktancja zasilajÄ…cej sieci elektroenergetycznej:
Un2
¸GPZ :=
Un1
1.1Å"Un2
XS := Å"¸GPZ2 XS = 0.1584 ©
SR
Reaktancja i rezystancja trafo w GPZ
"Pobc
UR% := UR% = 0.683 %
Sn
UR%Å"Un22
RtGPZ := RtGPZ = 0.043 ©
Sn
Przyjmuję do obliczeń:
UX% := UZ%
UX% = 7 %
UX%Å"Un22
XtGPZ := XtGPZ = 0.441 ©
Sn
Reaktancja i rezystancja linii kablowej zasilającej stacje odziałowe:
©
- reaktancja kilometryczna
Xk1 := 0.28Å"
km
©
- rezystancja kilometryczna
Rk1 := 0.253Å"
km
- długość linii zasilającej
LSO1 := 200m
XkSO1 := Xk1Å"LSO1
XkSO1 = 0.056 ©
RkSO1 := Rk1Å"LSO1
RkSO1 = 0.051 ©
PrÄ…d poczÄ…tkowy zwarcia w punkcie A:
1.1Å"Usn
IpzSO1 :=
2
RkSO1 2
ëÅ‚X XtGPZ XkSO1öÅ‚ ëÅ‚RtGPZ öÅ‚
3Å" + + + +
ìÅ‚ ÷Å‚ ìÅ‚ ÷Å‚
S
nGPZ nk1
íÅ‚ Å‚Å‚ íÅ‚nGPZ nk1 Å‚Å‚
IpzSO1 = 11.3 kA
Zastępczy prąd cieplny:
Ipz
ëÅ‚ öÅ‚
Współczynnik cieplny kc znajdujemy z charakterystyk:
kc = f ,
ìÅ‚t ÷Å‚
z
In
íÅ‚ Å‚Å‚
przyjmujemy:
kc := 1
ItzSO1 := kcÅ"IpzSO1
ItzSO1 = 11.3 kA
Kielce 2011r 18
Elektroenergetyka Zakaładów Przemysłowych
Minimalny całkowity przekrój linii kablowej na jedną fazę:
przyjmuje wartość współczynnik dla danej linii kablowej:
AÅ" s
k := 76Å"
mm2
ItzSO1Å" tz
smin := smin = 182.9 mm2
k
sk1 := 240Å"mm2> smin - warunek speÅ‚niony kabel dobrany prawidÅ‚owo
Sposób doboru i sprawdzenia poprawności dobranych kabli dla pozostałych stacji
odziałowych SO2, SO3 i rozdzielni silnikowej RS przebiega analogicznie jak dla stacji SO1.
4. Zestawienie tabelaryczne obliczeń
Kielce 2011r 19