Projekt 2 Przenośnik taśmowy


POLITECHNIKA ŚLSKA
POLITECHNIKA
WYDZIAA TRANSPORTU
WYDZIAA TRANSPORTU
Katedra Logistyki i Transportu
Katedra Logistyki i Transportu
Przemysłowego
ŚR O D K I TR AN S P O R T U
R O D K I
P R O J E K T
TEMAT: WYDAJNOŚĆ MASZYN TRAN PRACUJCYCH W
ŚĆ MASZYN TRANSPORTOWYCH PRACUJ
RUCHU CIGAYM I OBLI PODSTAWOW
GAYM I OBLICZENIA NAPDU METOD PODSTAWOW
Sekcja: & & & & & & & & & &
Ocena: & & & & & & & & & &
Data: & & & & & & & & & &
KATOWICE 2012
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Dobrać parametry przenośnika taśmowego transportującego materiał sypki o
parametry przenoś cego materiał sypki o
określonej wydajności i wyznaczyć moc niezbędną do zainstalowania dla tego
wyznaczy do zainstalowania dla tego
przenośnika.
Dane do projektu:
" materiał: & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .& ..,
materiał: & & & & & & & & & & & & & & & & & & & .& ..,
" wydajność praktyczna: & & & & & & & & & & & & & & ....
praktyczna: & & & & & & & & & & & & & & ....
" długość przenośnika, (L=100
nika, (L=100�2500[m]),& & & & & & & & ,
Tok obliczeniowy:
1. Obliczyć wydajność teoretyczn
teoretyczną (wzór 1).
2. Przyjąć kąt naturalnego usypu : �=15o (założenie to jest słuszne dla większo
t naturalnego usypu : ększości materiałów
transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie).
transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie).
3. Przyjąć kąt nachylenia przeno ąt nachylenia
t nachylenia przenośnika od 0� do 30� zgodnie z tablicą 2 (kąt nachylenia
przenośnika powinien być mniejszy od k
ć mniejszy od kąta naturalnego usypu).
4. Założyć granulację a dla zadanego materiału sypkiego
dla zadanego materiału sypkiego (tablica 1).
5. Przyjąć prędkość v taśmy przeno na podstawie danych (tabl. 3, 4).
my przenośnikowej i jej szerokość B na podstawie danych (tabl.
6. Obliczyć rzeczywistą szerokość
szerokość taśmy przenośnikowej B (wzór 5).
7. Dobrać typ zestawu krążnikowego ąc wstępnie przekrój
ążnikowego górnego wedle tablicy 7, wyznaczając wst
nosiwa Fn (z wzóru 3), w przypadku braku pasuj ąć odpowiednio inną
3), w przypadku braku pasującego zestawu przyjąć odpowiednio inn
szerokość taśmy (z uwzględni
ędnieniem zmiany prędkości tablica 4).
8. Dobrać kąt niecki � zestawu kr
zestawu krążnikowego (tablica 5, 7).
9. Dobrać typ zestawu dolnego do danej szerokości taśmy.
typ zestawu dolnego do danej szeroko
10. Obliczyć nominalny przekrój nosiwa Fn (wzory 6-10) dla danego zestawu i szeroko
nominalny przekrój nosiwa ) dla danego zestawu i szerokości taśmy
przenośnikowej B.
11. Sprawdzić rzeczywistą wydajno
wydajność przenośnika taśmowego (wzór 3).
12. Dobrać taśmę przenośnikową
nikową o wyznaczonej szerokości,
13. Obliczyć masę taśmy w jednym ci
my w jednym cięgnie,
14. Wyznaczyć masę obracających si ników zestawu dolnego i górnego, masę nosiwa,
ących się części krążników zestawu dolnego i górnego, m
15. Obliczyć współczynnik oporu ruchu c, w
ółczynnik oporu ruchu c, współczynnik tarcia f,
16. Wyliczyć moc napędu,
17. Narysować schemat kinematyczny układu nap
schemat kinematyczny układu napędowego.
18. Wykonać rysunek przenośnika oraz przekroju zestawów kr nikowych dla obliczonych
śnika oraz przekroju zestawów krążnikowych dla obliczonych
wielkości
Obliczenia przenośników
Dobór szerokości taśmy na podstawie wydajno
my na podstawie wydajności
Do prawidłowego doboru taśmy niezb , jak:
śmy niezbędne są takie podstawowe informacje, jak:
" rodzaj transportowanego materiału, jego granulacja i gęstość, wilgotność, ostrość krawędzi
rodzaj transportowanego materiału, jego granulacja i g , wilgotno
ziaren, temperatura,
Strona 2 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
" wydajność praktyczna, teoretyczna (maksymalna i średnia),
praktyczna, teoretyczna
" parametry drogi transportowej (rys.2), takie jak: długość przenośnika, różnica poziomów
parametry drogi transportowej śnika, ró
między punktami załadunku i wyładunku, zakrzywienia przeno nika (profil trasy),
dzy punktami załadunku i wyładunku, zakrzywienia przenośnika (profil trasy),
" prędkość taśmy,
" obliczenie oporów ruchu przenośnika i zapotrzebowanie mocy.
obliczenie oporów ruchu przeno
Wydajność teoretyczną urządzeń transportowych (Wt) o ruchu ciągłym określa się w
urządze o ruchu ciągłym okre
jednostkach masy [t] lub w jednostkach objętości [m3] transportowanego materiału (nosiwa)
w jednostkach transportowanego materiału (nosiwa)
przemieszczonego w jednostce czasu. czasu zazwyczaj przyjmuje się godzinę [h],
przemieszczonego w jednostce czasu. Za jednostkę czasu zazwyczaj przyjmuj
W praktyce rzeczywista wydajno jest mniejsza od wydajno
W praktyce rzeczywista wydajność przenośników (Wp) jest mniejsza od wydajności
teoretycznej.
WP = WT �"� (1)
gdzie � - wsp. korygujący wydajno organizacyjnych
cy wydajność ze względów techniczno-organizacyjnych
(2)
�3 = 0.65
0.65�0,75  wsp. nierytmiczności dostaw
�4 = 0.8�1,0  wsp. sprawności obsługi
�5= 0,8�- ""
- wsp. zależny od "" pochylenia przenośnika
""
""
Szerokość, prędkość taśmy i kąt niecki dobiera si w ten sposób, aby został spełniony warunek (2):
ąt niecki dobiera się w ten sposób, aby został spełniony warunek (2):
WP < WT (3)
Dla materiału transportowanego (przepływającego nieprzerwaną jednakową strugą)
łu transportowanego nieprzerwaną jednakow
teoretyczna wydajność masowa przeno
przenośnika wynosi:
t
�ł łł
Wt. = 3600 �" ką �" Fn �" v �"ł (4)
�łhśł
�ł �ł
gdzie:
Wt.- nominalna teoretyczna wydajność masowa, [t/h], ką - współczynnik uwzględniający wpływ kąta
nominalna teoretyczna wydajno współczynnik uwzglę
podłużnego nachylenia przenośnika na Fn (tablica 4; )Fn  nominalny przekrój nosiwa na taśmie [m2],
nika nominalny przekrój nosiwa na ta
v - prędkość taśmy, [m/s], ł - gęstość
stość usypowa nosiwa [t/m3] (tablica 1 ).
Tablica 1. Zakres granulacji materiału ci większości brył
Tablica 1. Zakres granulacji materiału transportowanego, w zależności od wielkości wi
L.p. Materiały: Zakres: Przykład:
1. pyłowe a<0,05 mm (cement),
2. proszkowe 0,053. ziarniste 0,5(drobny żwir),
4. drobnokawałkowe 105. średniokawałkowe 60< a<160 mm (węgiel),
6. wielkokawałkowe 161< a<320 mm (ruda),
7. bryłowe a>320 mm (głazy).
Strona 3 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 2 Ważniejsze własności ró
ci różnych nosiw
Z wzoru (4) wyznaczamy pole przekroju strugi F.
wyznaczamy pole przekroju strugi F.
W zależności od własności fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielkości jego brył a
ci fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielko
ci fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielko
zalecane i maksymalne prędkości ta podane zastały
ści taśm v dla różnych jej szerokości BT podane zastały w tablicy
Strona 4 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 3. Maksymalne prędkości taś
ci taśm vmax [m/s]
Skała luzna Skała zwięzła
Nachylenie przeno Maksymalny wymiar brył, amax [m]
Nachylenie przenośnika Maksymalny wymiar brył, a
Szerokość taśmy, BT [m]
d" 8o
e" 8o
>0,05 <0,05
<0,05
0,8 4,0 3,2 1,6 2,5
2,5
1,0 4,5 4,0 2,0 3,2
3,2
1,2 5,0 4,5 2,0 3,2
3,2
1,4 5,6 5,0 2,5 4,0
4,0
1,6 6,3 6,3 3,2 4,5
4,5
1,8 7,5 6,3 3,2 4,5
4,5
2,0 7,5 7,5 3,2 4,5
4,5
Tablica 4. Zalecane i maksymalne pr ci od własności fizykomechanicznych
Tablica 4. Zalecane i maksymalne prędkości taśmy w zależności od własności fizykomechanicznych
transportowanego nosiwa
Strona 5 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
b)
B
Bn
B
Bn
� ł
ł
�
�
a)
b2
b1
B
�
Bn
ł
�
�1
�
2
l1
�
Bn
l1
B
c) d)
b2
b1
�
�1
�2
l2
l1
Bn
B
e)
Rys. 1. Nominalny (obliczeniowy) przekrój poprzeczny nosiwa na ta mie F
. Nominalny (obliczeniowy) przekrój poprzeczny nosiwa na taśmie Fn dla zestawu:
a  jednokrążnikowego, nikowego,
nikowego, b  dwukrążnikowego, c  trójkrążnikowego,
d  czterokrążnikowego, e  �
 pięciokrążnikowego.(kąt �1 przyjąć45�kąt �2 jak z tablicy 3)
Nominalny przekrój poprzeczny nosiwa na ta mie jest przekrojem umownym (rys.
Nominalny przekrój poprzeczny nosiwa na taśmie jest przekrojem umownym (rys. 1).
Powierzchnię przekroju nosiwa określa się zakładając, że z góry jest ona ograniczona dwoma
przekroju nosiwa okre e z góry jest ona ograniczona
prostymi nachylonymi do poziomu pod k enie to jest słuszne dla wi
prostymi nachylonymi do poziomu pod kątem �=15o (założenie to jest słuszne dla większości
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzyw
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzywą łamaną
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzyw
wyznaczoną przez ułożenie skrajnych kr ążnikowym.
enie skrajnych krążników nośnych w zestawie krążnikowym.
Aby uniknąć rozsypywania si zapełnienia
rozsypywania się nosiwa przyjmuje się szerokość zapełnienia taśmy Bn mniejszą
od szerokości taśmy B. Szerokość
. Szerokość tę dla BT <2.0 [m] określa zależność:
Bn = 0,9 �" BT - 0,05 [m] (5)
9
Strona 6 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 5. Kąty niecki taśmy przenoś
przenośnikowej �
Zastosowanie
Kształt niecki
Gałąz górna ta Gałąz dolna taśmy
górna taśmy dolna taśmy
W przenośnikach odbieraj cych nosiwo spod zbiorników, transport materiałów
śnikach odbierających nosiwo spod zbiorników, transport materiałów
Niecka płaska opakowanych (pudła, skrzynki, bagaże podróżne, w przenośnikach z ta
opakowanych (pudła, skrzynki, baga śnikach z taśma
skrzynkową lub inn
lub inną specjalną.
Dla taśm o szeroko
m o szerokości do 0,8 [m] kąt niecki
do 30[o](w zależności do konstrukcji i Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
](w zale Dla dowolnej szeroko
Niecka
o
szerokości ta niecki 10[o] do 15[o] w celu
ści taśmy); w rozwiązaniach
dwukrążnikowa
specjalnych k zapewnienia centrowania ta
specjalnych kąt niecki do 45[o] przy zapewnienia centrowania taśm
szerokoś
szerokościach taśmy do 1,2 [m].
Im węższa i im sztywniejsza poprzecznie Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
i im sztywniejsza poprzecznie Dla dowolnej szeroko
Niecka
o
taśma tym mniejszy k
ma tym mniejszy kąt niecki; stosowane niecki 10[o] do 15[o] w celu
trójkrążnikowa
kąty od 20[o] do 45[o] (50[o]) zapewnienia centrowania taśm
od 20[ zapewnienia centrowania ta
Dla dowolnej szeroko
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
Niecka Taśmy szerokie do
my szerokie dość sztywne poprzecznie,
o
niecki 10[o] do 15[o] w celu
czterokrążnikowa kąty niecki
ąty niecki od 45[o] do 55[o]
zapewnienia centrowania ta
zapewnienia centrowania taśm
Dla dowolnej szeroko
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
Niecka Taśmy sztywne o szeroko
my sztywne o szerokości powyżej 1,8
o
niecki 10[o] do 15[o] w celu
pięciokrążnikowa [m], kąt niecki od 45[o] do 60[o]
[m], kąt niecki
zapewnienia centrowania ta
zapewnienia centrowania taśm
Nominalny przekrój nosiwa Fn[m2] dla szerokości zapełnienia taśmy Bn[m] i kąta niecki �
B
n
wyznacza się korzystając z zależno
c z zależności:
- dla zestawu jednokrążnikowego (ta
ążnikowego (taśma płaska) (rys. 1a),
Bn2 [ m2 (6)
Fn = �" tg�
]
4
- dla zestawu dwukrążnikowego
ążnikowego (rys. 1b),
B
Bn2 [ m2 (7)
Fn = �" (sin � �" cos � + cos2 � �" tg�)
]
4
- dla zestawu trójkrążnikowego
nikowego (rys. 1c),
Bn2 [ m2 (8)
Fn = �"[cos � +  �" (1- cos � )2 �" (tg� + tg�) - 2 �" tg� ]
�
]
4
l1
gdzie:
 =
Bn
- dla zestawu czterokrążnikowego
ążnikowego (rys. 1d),
1 b1 +b2 Bn 1
[ m2 (9)
Fn = �" b1 �" l1 �" sin �1 + �" ( - l1) �" sin �2 + �" b22 �" tg�
+
]
2 2 2 4
[ m ], [ m ],
gdzie: b1 = 2 �" l1 �" cos �1 b2 = b1 + (Bn - 2 �" l1) �" cos �2
=
Strona 7 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
- dla zestawu pięciokrążnikowego (rys. 1e),
ążnikowego (rys.
b22 b12 l12 [ m2 (10)
Fn = �" (tg� + tg�2) + �" (tg�1 - tg�2) - �"tg�1
tg
]
4 4 4
[ m ], [ m ],
], -11 - 2 �" l1) �" cos �2 + l1 + 2 �" l2 �" cos �1
b1 = l1 + 2 �"l2 �" cos�1 b2 = (Bn
� t usypu nosiwa w ruchu (�), �, �1, �2 - kąt nachylenia krążników (�)
gdzie: - kąt usypu nosiwa w ruchu ników (�),
b1, b2, l1, l2 - wielkości geometryczne zaznaczone na rysunk
ści geometryczne zaznaczone na rysunku 3.
Rys. 2 Maksymalny wymiar brył nosiwa w funkcji szeroko my B i udziału w nosiwie brył o
Maksymalny wymiar brył nosiwa w funkcji szerokość taśmy B i udziału w nosiwie brył o
wymiarze amax
Tablica 6. Wartości współczynnika ką w funkcji kąta podłużnego nachylenia przenośnika
ci współczynnika k nego nachylenia przenośnika
Kąt podłużnego nachylenia przeno [o] Wartość współczynnika ką
nego nachylenia przenośnika ą współczynnika k
0-3 1
4 0,99
6 0,98
8 0,97
10 0,95
12 0,93
14 0,91
16 0,89
18 0,85
20 0,81
22 0,76
24 0,71
26 0,66
28 0,61
30 0,56
Strona 8 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 7. Nominalne przekroje nosiwa Fn [m2] dla różnych zestawów krążnikowych w funkcji szerokości
. Nominalne przekroje nosiwa F nikowych
taśmy B i kąta niecki � (dla �=15�)
2. Obliczenia mocy napędu metod
ędu metodą podstawową
Opory ruchu przenośnika taśmowego można obliczyć wieloma metodami. W zależności od
nika ta wieloma metodami.
zastosowanej metody otrzymujemy obliczony wynik ko cowy z wię
zastosowanej metody otrzymujemy obliczony wynik końcowy z większą lub mniejszą
dokładnością. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przeno
. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przenoś
. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przenośnika taśmowego jest
metoda oporów jednostkowych h składowych oporów.
metoda oporów jednostkowych, która polega na obliczaniu poszczególnych składowych oporów.
W praktyce stosuje się metodę obliczeń oporów przenośników taśmowych ujmujące opory
metod mowych ujmuj
ruchu jako całość. Do metody tej nale obejmuje wszystkie te metody, w
. Do metody tej należy metoda podstawowa, obejmuje wszystkie te metody, w
których opory ruchu oblicza się jak dla tarcia suchego. Metoda podstawowa pozwala uzyskać
oblicza się oda podstawowa pozwala uzyska
zadawalającą dokładność obliczeń oporów ruchu przenośnika taśmowego dla przenośników o
oblicze mowego
długości od 60 do 2500 m.
Opory ruchu taśmy przenośnikowej obciążonej transportowanym materiałem w ruchu
my przeno onej transportowanym materiałem w ruchu
ustalonym:
QP �" L �" g �"siną
Wn = C �" f �" g[mK + mD + (2 �" mT + mn) �" cosą] + [N]
[N]
(11)
D
3,6 �"V
C, f - współczynniki oporów ruchu, m gnie, [kg], mK -masa części
współczynniki oporów ruchu, mT - masa taśmy w jednym cięgnie, [kg], m
obrotowych krążników w cięgnie górnym, [kg], mD - masa części obrotowych krążników w
ników w ci ci obrotowych kr
gdzie:
cięgnie dolnym, [kg], mn - masa nosiwa, [kg], g - przyspieszenie ziemskie, [m/s2], ą -
m przyspieszenie ziemskie, [m/s
nachylenie przenośnika, Qp  wydajność praktyczna, [t/h], L  długość przenośnika [m], V 
nika, Q ść przeno
prędkość taśmy, [m/s].
Masa taśmy wynosi (jedno ci
my wynosi (jedno cięgno):
mT = L �" B �" mt. j [kg]
(12)
gdzie:
B - szerokość taśmy, [m], mt.j - masa jednostkowa taśmy, [kg/m2].
my, [m],
Strona 9 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Masę obracających się częś ników górnych przy znanej liczbie zestawów oraz ich
ę części krążników górnych przy znanej liczbie zestawów oraz ich
rozstawie, wyznacza się wzorem:
wzorem:
mK = ng �" zg �" mg + ne �" ze �" me [kg]
(13)
ng, ne - liczba zestawów kr liczba krążników w
liczba zestawów krążników nośnych i nadawowych, zg, ze - liczba kr
gdzie: zestawie nośnym i nadawowym, mg, me - masa części obrotowych kr
nym i nadawowym, m ci obrotowych krążnika nośnego i
nadawowego, [kg].
Masę obracających się częś ze wzoru:
ę części krążników dolnych oblicza się ze wzoru:
mD = nd �" zd �" md [kg]
(14)
nd - liczba zestawów krążników dolnych, zd - liczba krążników w zestawie dolnym,
liczba zestawów kr ników w zestawie dolnym,
gdzie:
md - masa części obrotowych kr
ci obrotowych krążnika dolnego, [kg].
Przy obliczaniu masy urobku nale e jest ona równomiernie rozłożona na całej
Przy obliczaniu masy urobku należy założyć, że jest ona równomiernie rozło
długości taśmy przenośnikowej. Zatem wzór na masę nosiwa ma postać:
nikowej.
mn = �" mi [kg]
(15)
"Li
Li - długość odcinka, na którym taśma jest obciążona urobkiem o masie
odcinka, na którym ta ona urobki
gdzie:
jednostkowej mi, mi - masa jednostkowa urobku, [kg/m].
Masę jednostkową materiału transportowanego na rozpatrywanej długości przenośnika
materiału transportowanego na rozpatrywanej długo
materiału transportowanego na rozpatrywanej długo
wynosi:
Qm
mi = [kg/m]
(16)
V
gdzie:
Qm - wydajność przenoś
przenośnika, [kg/s], V  prędkość taśmy, [m/s].
Wielkość współczynnika oporów ruchu dnia opory skupione, które są
współczynnika oporów ruchu C uwzględnia opory skupione, które s niezależne
od długości przenośnika. Występują one zazwyczaj na stacji czołowej lub na stacji zwrotnej.
nika. Wystę one zazwyczaj na stacji czołowej lub na stacji
Zależnie od sposobu rozpatrywania tych oporów (wzór 1) należy określić współczynnik C
obu rozpatrywania tych oporów (wzór 1) nale y okreś
(tablica 8, rys. 3) w funkcji długo
) w funkcji długości.
Tablica 8. Współczynnik oporów ruchu C
Współczynnik oporów ruchu C
Długość przenośnika L, [m]
Współczynnik
80 100 150 200 300 400 500 600 700 800 900 1000
C 1,92 1,78 1,58 1,45 1,31 1,25 1,20 1,17 1,14 1,12 1,10 1,09
Strona 10 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Rysunek 3 - Współczynnik oporów ruchu C
Rysunek
Zalecane wartości dla współczynnika f podano w tablicy 9. W warunkach normalnych
ci dla współczynnika . W warunkach normalnych
podane przedziały wartości uważane są za bezpieczne. Dobierając współczynnik f należy
ci uwa c współczynnik
uwzględnić pracę przenośnika w niskich temperaturach, ponieważ wraz ze obniżaniem się
nika w niskich temperaturach, poniewa wraz ze obni
temperatury rosną opory ruchu. Ponadto należy brać pod uwagę zmienność oraz rozkład
opory ruchu. Pona zmienno
obciążenia taśmy przenośnika nosiwem. Związane jest to z możliwością przeciążenia napędu w
nika nosiwem. Zwi ą przeci
przenośnikach krótkich lub nie wykorzystania mocy w urz ększych długościach.
nikach krótkich lub nie wykorzystania mocy w urządzeniach o większych długo
Tablica 9. Współczynnik oporów ruchu
Współczynnik oporów ruchu f
Warunki eksploatacji
Warunki eksploatacji
Wysoki poziom eksploatacji,
Niski poziom eksploatacji,
Niski poziom eksploatacji,
skutecznie działający
duż
duże zwisy taśmy
Rozmieszczenie przenośników
śników
mechanizm napinania.
Temperatura otoczenia, w której przeno
Temperatura otoczenia, w której przenośnik pracuje
>0oC <0 oC >0 oC <0 oC
C
Przenośniki w budynkach i na
0,016�0,018 0,018�0,021 0,022�0,024 0,025�0,027
0,024
osłoniętych konstrukcjach nośnych
śnych
Przenośniki stacjonarne w kopalniach
niki stacjonarne w kopalniach
 0,018�0,022  0,026�0,028
odkrywkowych, na składowiskach
odkrywkowych, na składowiskach
Przenośniki przesuwne w kopalniach
niki przesuwne w kopalniach
 0,020�0,024  0,029�0,031
odkrywkowych
Przenośniki pracujące w skrajnie
ce w skrajnie
 do 0,035  
niskich temperaturach
Przenośniki opadające 0,012�0,014 0,014�0,016  
Przenośniki transportu głównego w
niki transportu głównego w
0,025�0,027  0,027�0,028 
0,028
kopalniach podziemnych
Pozostałe przenośniki w kopalniach
niki w kopalniach
0,028�0,030  0,031�0,033 
0,033
podziemnych
Strona 11 z 12
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSAOWEGO
KATEDRA LOGISTYKI I
Moc napędu przenośnika taśmowego wynosi:
mowego wynosi:
Wn �"V
Nn = [kW ]
(17)
�c �"1000
gdzie: �c  sprawność mechanizmu nap
mechanizmu napędowego.
�c = �sp �"�R �"�B
(18)
�sp - sprawność sprzęgła (�sp =0,99), �R - sprawność przekładni (�R =0,98n),
sprzę przekładni (
gdzie:
(n  liczba stopni), �B - sprawność bębna (�B =0,94�0,96)
B
Moc zainstalowanych silników jest z reguły wi
Moc zainstalowanych silników jest z reguły większa od mocy wymaganej:
NZ e" Nn �" kN
(19)
kN = 1,05 � 1,1  współczynnik rezerwy mocy (przy dwóch bębnach nap
współczynnik rezerwy mocy (przy dwóch bębnach napędowych
gdzie:
kN =1,05, przy trzech lub wi
=1,05, przy trzech lub większej liczbie bębnów kN = 1,1)
NZ =
(20)
"NZS
gdzie: Nzs  moc znamionowa poszczególnych silników:
moc znamionowa poszczególnych silników:
Strona 12 z 12


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Dobór napędu przenośnika taśmowego
przenosnik tasmowy
instrukcja bhp przy obsludze przenosnika tasmowego
Informacje uzupełniające Projektowanie elementów oporowych przenoszących siłę poziomą w stopach słup
Projekt pracy aparat ortodontyczny ruchomy
Projekt mgif
projekt z budownictwa energooszczednego nr 3

więcej podobnych podstron