OPIS TECHNICZNY
Do projektu budowlanego budynku mieszkalnego
zlokalizowanego w miejscowości
Czarnowo, Gm. Zławieś Wielka, Dz. nr 436/171
1. CZ
ŚĆ WST
PNA
1.1. Podstawa opracowania.
Dokumentacja została opracowana na zlecenie inwestora Pana Piotra
Hillera.
1.2. Zakres opracowania.
Opracowanie swym zakresem obejmuje architekturę i konstrukcję budynku.
1.3. Materiały wykorzystane w opracowaniu.
1.3.1. Mapa sytuacyjno-wysokościowa.
1.3.2. Uzgodnienia z inwestorem.
1.3.3. Literatura, normy branżowe oraz obowiązujące przepisy państwowe i
resortowe.
1.3.4. Warunki połączenia do sieci elektrycznej i wodociągowej.
1.4. Ukształtowanie budynku.
Budynek parterowy, niepodpiwniczony. Dach spadzisty pokryty dachówką.
1.5. Wskaz
niki liczbowe.
1.5.1. Powierzchnia zabudowy 392,1 m2
1.5.2. Powierzchnia użytkowa 308,8 m2
- parter 169,1 m2
- piętro (poddasze) 139,7 m2
1.5.3. Kubatura 734,0 m2
1.5.4. Liczba kondygnacji 2
1.5.5. Wysokość kondygnacji w świetle
- parter 2,72 m
- piętro (poddasze) 1,90-2,80 m
1.5.6. Powierzchnia całkowita 273,8 m2
1
1.6. Program funkcjonalny.
1.6.1. Parter
1.1. Sauna 3,2 m2
1.2. Pomieszczenie gospodarcze 3,2 m2
1.3. A
azienka 10,7 m2
1.4. Sień 3,9 m2
1.5. Kotłownia 6,8 m2
1.6. Pralnia 6,0 m2
1.7. Pokój rekreacyjny 16,8 m2
1.8. Komunikacja 24,3 m2
1.9. Gabinet 7,5 m2
1.10. Wiatrołap 3,4 m2
1.11. Spiżarnia 2,7 m2
1.12. Kuchnia 11,5 m2
1.13. Jadalnia 10,5 m2
1.14. Salon 16,4 m2
1.15. Pokój dzienny 40,0 m2
1.16. WC 2,2 m2
2
RAZEM 1 69, 1 m
1.6.2. Poddasze pow. podłogi pow. użytkowa
2.1. Garderoba 3,9 m2 1,7 m2
2.2. Pokój 15,2 m2 12,0 m2
2.3. A
azienka 9,6 m2 5,8 m2
2.4. Pokój 18,5 m2 12,6 m2
2.5. Komunikacja 25,0 m2 25,0 m2
2.6. Pokój 20,0 m2 13,4 m2
2.7. Pokój 21,7 m2 16,9 m2
2.8. Pracownia 16,6 m2 10,3 m2
2.9. Antresola 9,2 m2 7,0 m2
2.10. Pustka nad pokojem
2
RAZEM 1 39, 7 m2 1 04, 7 m
2
2. CZ
ŚĆ OGÓLNA
2.1. Rodzaj i przeznaczenie budynku.
Budynek wolnostojący, mieszkalny, jednorodzinny.
2.2. Metoda wykonania.
Budynek przewidziany jest do wykonania metodami tradycyjnymi.
2.3. Lokalizacja budynku.
2.3.1. Charakterystyka i wielkość działki.
Budynek zlokalizowany jest na części działki o numerze
ewidencyjnym 436/171 w miejscowości Czarnowo w gminie Zławieś
Wielka.
Powierzchnia działki objęta zagospodarowaniem terenu wynosi
733,41 m2. Działka przeznaczona jest pod zabudowę budynkiem
mieszkalnym, jednorodzinnym, wolnostojącym.
2.3.2. Opis stanu istniejącego.
Działka nie posiada stałej zabudowy. Teren
niezagospodarowany, ogrodzony. Działka wyraz
nej rzez
by terenu.
Na działce istnieje studnia.
2.3.3. Opis projektowanych zmian.
Przewiduje się na działce lokalizację budynku mieszkalnego
jednorodzinnego, zbiornika na gaz propan, szczelnego osadnika na
ścieki bytowe, wykonanie przyłączy wodociągowego i elektrycznego.
Przewiduje się obsadzenie wolnych fragmentów działki zielenią
wysoką, średnią i niską. Przewiduje się wykonanie utwardzonych
chodników, dojazdów. Główne wejście i wjazd na teren zlokalizowane
są od strony gminnej drogi lokalnej  działka nr 436/168.
3
2.4. Instalacje zewnętrzne.
2.4.1. Zasilanie w wodę.
Zasilanie w wodę przewiduje się wykonać z projektowanego
przyłącza wodociągowego. Odprowadzenie wody do budynku rurą PE
ł32. Wg oddzielnego projektu.
2.4.2. Kanalizacja sanitarna.
Odprowadzenie ścieków do osadnika gnilnego, przyłącze z rury
PCV ł160.
2.4.3. Instalacja elektryczna.
Docelowo zasilanie odbywać się będzie z projektowanego
przyłącza kablowego.
2.5. Chodniki, dojazdy, zieleń.
Chodniki i dojazdy projektuje się o nawierzchni wykonanej z kostki
betonowej, odwodnienie powierzchni poprzez spadki podłużne w kierunku
studni chłonnych zlokalizowanych na terenie działki.
Wolne przestrzenie projektuje się obsadzić zielenią wysoką, dobraną
w ten sposób, aby stanowiła naturalną ochronę przed wpływem otoczenia.
Ponadto zieleń należy tak dobrać, aby stanowiła estetyczną oprawę
budynku.
4
3. DANE O BUDYNKU
3.1. Wymiary gabarytu budynku.
- długość 21,1 m2
- szerokość 18,9 m2
- wysokość ponad projektowany poziom terenu 7,6 m2
4. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU
4.1. Dane ogólne.
Budynek zaprojektowano w konstrukcji tradycyjnej o ścianach
zewnętrznych warstwowych, murowanych z bloków autoklawizowanego
betonu komórkowego, ocieplonych styropianem.
Układ konstrukcyjny podłużny. Ukształtowanie budynku stanowią:
układ ścian nośnych, wieńce, nadproża i stropy.
4.2. Fundamenty.
Warunki geotechniczne w poziomie posadowienia ustalono na
podstawie odkrywek. Wykazano trzy odkrywki na głębokości 1,20 m. W
poziomie posadowienia występują piaski średnie zagęszczone. Nie
stwierdzono występowania wody gruntowej.
Z uwagi na projektowane posadowienie oraz występujące warunki
gruntowo-wodne podłoże zaliczono do pierwszej kategorii geotechnicznej.
Fundamenty pod ściany zaprojektowano w postaci ław żelbetowych o
szerokości wynoszącej od 60 cm do 70 cm (w zależności od położenia),
wysokość ław 30 cm. Zbrojenie ław prętami ze stali kl. A-III. A
awy
wykonać z betonu żwirowego kl. B15 na warstwie betonu podkładowego
klasy B10 grubości 5,0 cm.
5
4.3. Mury budynku.
A/ fundamentowe dwuwarstwowe o grubości całkowitej 34,0 cm, od
wewnątrz grubości 24 cm z betonu klasy B15 MPa, lub z bloczków
fundamentowych z betonu klasy B15 MPa, od zewnątrz ocieplenie
styropianem M30 grubości 10 cm;
B/ kondygnacji nadziemia:
- zewnętrzna  grubości 38 cm, od wewnątrz mur grubości 24 cm z
bloczków autokalwizowanego betonu komórkowego na zaprawie
ciepłochronnej odmiany 700,
Od zewnętrznej strony zaprojektowano styropian grubości 14 cm.
Kotwy łączące styropian ze ścianą nośną wykonane są z tworzywa
sztucznego.
- wewnętrzna  grubości 24 cm z bloczków autoklawizowanego
betonu komórkowego.
4.4. Ściany kominowe.
Kominy z cegły pełnej czerwonej klasy 15 MPa, na zaprawie
cementowo-wapiennej klasy 3 MPa.
Należy zadbać o szczelność przewodów kominowych.
Kominy powyżej połaci dachowych z cegły klinkierowej w kolorze
dostosowanym do pokrycia dachowego.
4.5. Stropy.
Projektuje się strop F-45 z pustaków o wysokości hp = 18,0 cm,
płyta nadbetonu grubości tp = 4,0 cm.
Beton klasy B20 MPa, stal klasy A-III.
Szczególną uwagę należy zwrócić na prawidłowe wykonanie zbrojenia
żeber oraz lokalizację podciągów ukrytych w stropie.
4.6. Ścianki działowe.
Ścianki działowe grubości 12 cm z bloczków betonu komórkowego.
6
4.7. Dach.
Dach drewniany jętkowy. Całość z drewna kl. C-30. Konstrukcję nośną
częściowo projektuje się wykonać stalową ze stali walcowanej St3Sx.
Wszystkie połączenia wykonać jako spawane.
Słupy projektuje się wykonać z dwóch ceowników NP 100. Całość stali
zabezpieczyć antykorozyjnie.
Z uwagi na charakter projektowanej konstrukcji stalowej całość prac
związanych z jej wykonaniem planuje się wykonać bezpośrednio na budowie
po uprzednim sprawdzeniu wymiarów w naturze. W celu oparcia murłata
na murze należy w wieńcu zakotwić śruby M16 w rozstawie 1,5m
Wykonanie konstrukcji dachu należy zgłosić autorowi projektu do
odbioru.
Pokrycie z dachówki ceramicznej na podkładzie drewnianym i foli
wysokoparoprzepuszczalnej dodatkowo chroniącej przed przeciekiem. Przed
odwiązywaniem konstrukcji więz
by wymiary sprawdzić w naturze.
Całość drewna należy zabezpieczyć środkiem ogniochronnym.
4.8. Słupy i trzpienie żelbetowe.
Z betonu kl. B20 MPa zbrojone konstrukcyjnie prętami "16 i "12
strzemiona "6 co 15 cm. Słupy o wymiarach 24x24 cm.
4.9. Nadproża wieńce i podciągi.
Wieńce na ścianie zewnętrznej obciążonej dachem o przekroju
20x23cm. Wieńce wykonać z betonu B20 MPa i zazbroić prętami 4"12 ze
stali A-III. Strzemiona "6 w rozstawie co 30 cm.
Wieniec na ścianie fundamentowej zbrojony 6-cioma prętami
podłużnymi "12, zbrojenie poprzeczne  strzemiona i zbrojenie wspornika
prętami "6 co 10cm.
Nadproża zaprojektowano częściowo jako prefabrykowane z belek L-
19 oraz monolityczne, żelbetowe z betonu B20 MPa, zbrojenie stalą kl. A-
III, szczegóły wg obliczeń statycznych.
Podciągi projektuje się wykonać żelbetowe, monolityczne, beton kl.
B20 MPa, zbrojenie stalą A-III.
Szczegóły zbrojenia wg obliczeń statycznych.
7
4.10. Schody.
Schody z parteru na poddasze projektuje się wykonać jako żelbetowe
monolityczne. Konstrukcję nośną tych schodów stanowi żelbetowa płyta
biegowa wsparta na spoczniku i stropie. Płyta zbrojona jest wzdłuż biegu
schodów, natomiast zarówno spocznik jak i strop opierają się na ścianach
nośnych tworzących klatkę schodową.
5. OPIS ARCHITEKTONICZNY
5.1. Izolacja przeciwwilgociowa budynku.
- pozioma ław fundamentowych i ścian fundamentowych  2x papa
asfaltowa podkładowa odmiany 400 na lepiku asfaltowym,
- pionowa ścian fundamentowych  2x roztwór asfaltowy abizol R+P,
- pozioma posadzki ułożonej na gruncie  2x papa asfaltowa podkładowa
odmiany 400 na lepiku asfaltowym,
- dach  dachówka oraz folia wysokoparoprzepuszczalna, wstępnego
krycia rozpięta na krokwiach.
5.2. Izolacja parochronna.
- izolację parochronną w postaci 1 warstwy papy asfaltowej lub folii
polistylenowej ułożyć na stropie nad łazienką, sauną, WC oraz kotłownią.
5.3. Izolacja cieplna.
- ścian zewnętrznych  płyty ze styropianu gr. 14 cm
- ścian fundamentowych  płyty ze styropianu 10 cm
- dachu  płyty z wełny mineralnej miękkiej gr. 15cm + płyty z wełny
mineralnej miękkiej gr. 3 cm
8
5.4. Izolacja akustyczna.
Wełna mineralna hydrofobizowana gr. 3,0 cm.
5.5. Wykończenie wewnętrzne.
- pokoje  tynk cementowo-wapienny kat. IV,
- ścian kuchni, łazienki - tynk cementowo  wapienny kat. IV.
5.6. Okładziny.
- kuchnia, łazienka  płytki ceramiczne ścienne szkliwione.
5.7. Podłogi i posadzki  wg oznaczenia na rzutach kondygnacji.
5.8. Podokienniki.
Podokienniki z PCV lub z innego materiału.
5.9. Stolarka okienna i drzwiowa.
Stolarka okienna i drzwiowa typowa oraz indywidualna wg
szczegółowego wykazu zamieszczonego w części rysunkowej. Stolarka
okienna od zewnątrz wg projektu kolorystyki.
5.10. Malowanie.
We wszystkich pomieszczeniach mieszkalnych malowanie farbami
emulsyjnymi w kolorach jasnych.
9
6. DANE DOTYCZ
CE INSTALACJI
6.1. Instalacja wodno-kanalizacyjna.
Instalacja wyposażona w następujące urządzenia sanitarne:
- ustępy 3 sztuki
- wanny 1 sztuka
- umywalki 3 sztuki
- zlewozmywaki 1 sztuka
- natryski 1 sztuka
- bidety 2 sztuki
6.2. Instalacja ciepłej wody.
y
ródłem ciepłej wody  podgrzewacz opalany gazem propan.
6.3. Instalacja ogrzewcza centralnego ogrzewania.
Ogrzewanie z kotłowni lokalnej opalanej gazem propan.
6.4. Wentylacja - grawitacyjna.
6.5. Instalacja elektryczna z oświetleniem mieszanym. Przyłącze
kablowe.
7. WYKOC
CZENIE ZEWN
TRZNE
7.1. Cokół.
Cokół obłożyć gemalitem.
10
7.2. Ściany nadziemia.
Zewnętrzną warstwę elewacyjną stanowi tynk strukturalny na siatce
zbrojącej.
7.3. Malowanie elementów zewnętrznych.
Elementy drewniane budynku: podbitka połaci dachowych, pomalować
na biały kolor, a następnie pomalować lakierem wodoodpornym.
7.4. Schody zewnętrzne.
Projektuje się schody betonowe ułożone na ustabilizowanym podłożu
gruntowym. Do wykonania schodów przyjęto beton kl. B20 MPa. Schody
obłożyć lastrykiem lub płytkami ceramicznymi schodowymi mrozoodpornymi
antypoślizgowymi.
7.5. Chodniki i dojścia.
Chodniki i dojścia do budynku wykonać z płyt kamiennych lub z kostki
betonowej typu  Polbruk .
OPRACOWAA
A:..........................................................................................
11
OBLICZENIA
STATYCZNO-WYTRZYMAA
OŚCIOWE
Do projektu budowlanego budynku mieszkalnego
zlokalizowanego w miejscowości
Czarnowo, Gm. Zławieś Wielka, Dz. nr 436/171
POZ.1.0. WI
y
BA DACHOWA
Projektuje się więz
bę dachową drewnianą dwuspadową. Konstrukcję więz
by
projektuje się jako jętkową. Pokrycie projektuje się wykonać z dachówki
karpiówki układanej podwójnie w koronkę.
Pochylenie połaci pod kątem ą = 45�
tgą = 1 cosą = 0,7071 siną = 0,7071
Zbieranie obciążeń dla najbardziej niekorzystnego schematu obciążeń
1. Dachówka karpiówka podwójnie kładziona w koronkę
2. A
aty - 3x4cm
3. Kontrłaty - 4x4cm
4. Folia wysokoparoprzepuszczalna
Szczelina went. - 3cm
5. Krokwie - 8x18cm /
Wełna mineralna - 15cm
6. Paroizolacja
7. Ruszt wsporczy - 3cm / wełna mineralna - 3cm
8. Płyta gipsowo-kartonowa - 1,5cm
Rys.1. Przekrój przez warstwy dachu.
1
Gk Wartość Wartość
łf współczynnik
Obciążenia charakterystyczna obliczeniowa
bezpieczeństwa
KN/m2 kN/m2
I. Obciążenia stałe:
1. Dachówka karpiówka podwójna 0,90 1,2 1,08
+ łaty i kontrłaty
2. Folia wysokoparoprzepuszczalna 0,05 1,2 0,06
3. Wełna mineralna 16cm (płyta 0,096 1,2 0,1152
miękka i filc)
0,6kN/m3 x 0,16m = 0,096kN/m2
4. Paroizolacja 0,05 1,2 0,06
5. Ruszt z desek sosnowych 3cm 0,016 1,2 0,02
w rozstawie co 45 cm
1,0/0,45 � 0,03m � 0,04m � 6kN/m3
= 0,18kN/m2
6. Wełna mineralna 3cm (płyta 0,016 1,2 0,02
miękka i filc)
1,0/0,45 � 0,03m � 0,41m � 0,6kN/m2
= 0,0164kN/m2
7. Płyta gipsowo-kartonowa 1,5cm 0,18 1,2 0,216
12kN/m3 x 0,015m = 0,18kN/m2
Ł = 1,308 Ł = 1,5696
2
II. Obciążenia zmienne:
1. Obciążenie śniegiem
0,42 1,4 0,588
Przyjęto:
- strefa obciążenia śniegiem  I
- kąt nachylenia połaci - 45�
Sk = Qk x C
C = 1,2 x (60-ą/30) = 0,6
Sk = 0,7kN/m2 x 0,6 = 0,42kN/m2
2. Obciążenie wiatrem:
Przyjęto:
- strefa obciążenia wiatrem  I
- rodzaj terenu  B
- kąt nachylenia połaci dachowej -
45�
pk = qk x Ce x C x �
strona nawietrzna:
0,171 1,3 0,2223
pk = 0,25 x 0,8 x 0,475 x 1,8 =
= 0,171kN/m2
strona zawietrzna:
- 0,144 1,3 - 0,1872
pk = 0,25 x 0,8 x (-0,4) x 1,8 =
= - 0,144kN/m2
qk = 0,25kN/m2 (wg tab. 3 dla str.I)
Ce = 0,8 (wg tab. 4 dla terenu B)
C  wg Z1-3 przyjęto wariant II
C  dla strony zawietrznej = -0,4
C  dla strony nawietrznej =
= 0,015 x 45� - 0,2 = 0,475
�  (uznano, że budynek jest
niepodatny na działanie wiatru wg p.
5.1) = 1,8
3
POZ. 1.1. KROKIEW POA
ACI DACHOWEJ
1115
558 558
63 304 191 191 304 63
382
Rys.2. Schemat statyczny wiązara dachowego.
Założono przekrój krokwi 8x18cm dla rozstawu 1m. Przekrój jętki ma
wymiary 8x16cm.
4
191
558
304
63
0
27
9
78
430
�
5
4
9
8
PRZEKRÓJ KROKWI
Z
X
8,00
Skala 1:2
CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: Drewno C30
-----------------------------------------------------------------------
Gł. centr.osie bezwładn. [cm]: Yc=4,0 Zc=9,0
ą=0,0
Momenty bezwładności [cm4]: Jy= 3888,0 Jz= 768,0
Moment dewiacji [cm4]: Dyz= 0,0
Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Iy= 3888,0 Iz= 768,0
Promienie bezwładności [cm]: iy= 5,2 iz= 2,3
Wskaz
niki wytrzymał. [cm3]: Wy= 432,0 Wz= 192,0
Wy= -432,0 Wz= -192,0
Powierzchnia przek. [cm2]: F= 144,0
Masa [kg/m]: m= 6,6
Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]:Jxg= 3888,0
-----------------------------------------------------------------------
5
18,00
OBCI
ŻENIA:
1,3
1,3
0,4 0,4 0,4
0,4
-0,1 -02
0,2 0,,1
1,3 1,3
1,3 1,3
3 4
0,4 0,4 0,4 0,4
-0,1 -0,1
-0,1 0,2
0,2 -0,1
0,2 0,2
7
1,3
2 5
1,3 0,4
1,3
0,4 2 3
-0,1 0,2
0,2 -01
0,2 0,
1,-0,1 -0,,1
3 0,4 1,
0, -0,1
0,2
6
-0,1 2 1
OBCI
ŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: A "obc. stałe" Stałe łf = 1,10
1 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 0,89
2 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 4,30
3 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 2,70
4 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 2,70
5 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 4,30
6 Liniowe 0,0 1,31 1,31 0,00 0,89
Grupa: B "obc. śniegiem" Zmienne łf = 1,40
1 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 0,89
2 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 4,30
3 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 2,70
4 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 2,70
5 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 4,30
6 Liniowe-Y 0,0 0,42 0,42 0,00 0,89
Grupa: C "obc. wiatrem z lewej" Zmienne łf = 1,30
1 Liniowe 45,0 0,17 0,17 0,00 0,89
2 Liniowe 45,0 0,17 0,17 0,00 4,30
3 Liniowe 45,0 0,17 0,17 0,00 2,70
4 Liniowe -45,0 -0,14 -0,14 0,00 2,70
5 Liniowe -45,0 -0,14 -0,14 0,00 4,30
6 Liniowe -45,0 -0,14 -0,14 0,00 0,89
Grupa: D "obc. wiatrem z prawej" Zmienne łf = 1,30
1 Liniowe 45,0 -0,14 -0,14 0,00 0,89
2 Liniowe 45,0 -0,14 -0,14 0,00 4,30
3 Liniowe 45,0 -0,14 -0,14 0,00 2,70
4 Liniowe -45,0 0,17 0,17 0,00 2,70
5 Liniowe -45,0 0,17 0,17 0,00 4,30
6 Liniowe -45,0 0,17 0,17 0,00 0,89
-----------------------------------------------------------------------
6
=======================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
=======================================================================
OBCI
ŻENIOWE WSPÓA
. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: �d: łf:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. 1,10
A -"obc. stałe" Stałe 1,10
B -"obc. śniegiem" Zmienne 2 0,00 1,40
C -"obc. wiatrem z lewej" Zmienne 3 0,00 1,30
D -"obc. wiatrem z prawej" Zmienne 3 0,00 1,30
-----------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. ZAWSZE
A -"obc. stałe" ZAWSZE
B -"obc. śniegiem" EWENTUALNIE
C -"obc. wiatrem z lewej" EWENTUALNIE
D -"obc. wiatrem z prawej" EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B+C/D
-----------------------------------------------------------------------
7
SGN
MOMENTY-OBWIEDNIE:
-3,3 -3,3
-3,3 3 4 -3,3
-0,6 -0,6
7
-0,6 -0,6
2 5
-0,6 -0,6
-0,3 -0,3
-0,6 -0,6
-0,3 -0,3
1 6
TN
CE-OBWIEDNIE:
-0,1
0,1
1,7 -1,7
2,8 -2,8
3 4 -2,0
2,0
0,1
0,1 7
-0,1
-0,1
-2,5 2,5
-3,5 3,5
2 5
3,2 -3,2
1,3 -1,3
1,4
0,8
1-0,8 6
-1,4
NORMALNE-OBWIEDNIE:
-1,7
-0,1
-0,1
-1,7
3 4
-5,3 -11,6
-3,0
-7,9
7
-3,0
-5,3
-6,8 -6,8
-7,9
-8,7 -8,7
-11,6
2 5
-17,4
-12,5
1,2 1,0
1,0 1,2
1 -12,5
6
-17,4
8
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 -0,0* 0,0 0,0 ABC
0,890 -0,6* -1,4 1,2 ABC
0,890 -0,6 -1,4* 1,2 ABC
0,890 -0,6 -1,4 1,2* ABC
0,000 -0,0 0,0 -0,0* AB
2 2,150 2,7* -0,1 -13,2 ABC
4,301 -3,3* -3,2 -11,6 ABD
4,301 -1,2 -3,5* -10,3 ABC
4,301 -0,6 -2,8 -7,9* AC
0,000 -0,5 1,9 -17,4* ABD
3 1,519 0,9* 0,0 -1,4 AC
0,000 -3,3* 2,8 -5,3 ABD
0,000 -3,3 2,8* -5,3 ABD
2,700 0,0 -1,5 -0,1* AC
0,000 -3,3 2,8 -5,3* ABD
4 1,181 0,9* -0,0 -1,4 AD
2,700 -3,3* -2,8 -5,3 ABC
2,700 -3,3 -2,8* -5,3 ABC
0,000 0,0 1,5 -0,1* AD
2,700 -3,3 -2,8 -5,3* ABC
5 2,150 2,7* 0,1 -13,2 ABD
0,000 -3,3* 3,2 -11,6 ABC
0,000 -1,2 3,5* -10,3 ABD
0,000 -0,6 2,8 -7,9* AD
4,301 -0,5 -1,9 -17,4* ABC
6 0,890 0,0* -0,0 0,0 AB
0,000 -0,6* 1,4 1,2 ABD
0,000 -0,6 1,4* 1,2 ABD
0,000 -0,6 1,4 1,2* ABD
0,890 0,0 -0,0 -0,0* AD
7 0,000 0,0* -0,1 -8,7 ABC
1,909 -0,1* 0,0 -8,7 ABC
0,000 0,0 -0,1* -8,7 ABC
0,000 0,0 -0,1 -6,8* A
1,909 -0,1 0,0 -6,8* A
0,000 0,0 -0,1 -8,7* ABC
1,909 -0,1 0,0 -8,7* ABC
-----------------------------------------------------------------------
* = Max/M
9
SGU
MOMENTY-OBWIEDNIE:
-2,8 -2,8
-2,8 3 4 -2,8
-0,7 -0,7
7
-0,7 -0,7
2 5
-0,5 -0,5
-0,3 -0,3
-0,5 -0,5
-0,3 -0,3
1 6
TN
CE-OBWIEDNIE:
-0,2
0,2
1,4 -1,4
2,5 -2,5
1,8 3 4 -1,8
0,1
0,1 7
-0,1
-0,1
-2,3 2,3
-3,0 3,0
2 5
2,8 -2,8
1,3 -1,3
1,2
0,7
1-0,7 6
-1,2
NORMALNE-OBWIEDNIE:
-1,4
-0,2
-0,2
-1,4
3 4
-4,6
-2,8 -10,0
-7,3
7
-2,8
-4,6
-6,1 -6,1
-7,3
-7,5 -7,5
-10,0
2 5
-15,1
-11,5
1,1 0,9
0,9 1,1
1 6
-11,5
-15,1
10
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,0* 0,0 0,0 ABC
0,890 -0,5* -1,2 1,1 ABC
0,890 -0,5 -1,2* 1,1 ABC
0,890 -0,5 -1,2 1,1* ABC
0,000 0,0 0,0 -0,0* AB
2 2,150 2,3* -0,1 -11,5 ABC
4,301 -2,8* -2,8 -10,0 ABD
4,301 -1,1 -3,0* -8,9 ABC
4,301 -0,7 -2,5 -7,3* AC
0,000 -0,4 1,7 -15,1* ABD
3 1,687 0,8* -0,1 -1,5 ABC
0,000 -2,8* 2,5 -4,6 ABD
0,000 -2,8 2,5* -4,6 ABD
2,700 0,0 -1,3 -0,2* AC
0,000 -2,8 2,5 -4,6* ABD
4 1,012 0,8* 0,1 -1,5 ABD
2,700 -2,8* -2,5 -4,6 ABC
2,700 -2,8 -2,5* -4,6 ABC
0,000 0,0 1,3 -0,2* AD
2,700 -2,8 -2,5 -4,6* ABC
5 2,150 2,3* 0,1 -11,5 ABD
0,000 -2,8* 2,8 -10,0 ABC
0,000 -1,1 3,0* -8,9 ABD
0,000 -0,7 2,5 -7,3* AD
4,301 -0,4 -1,7 -15,1* ABC
6 0,890 0,0* -0,0 0,0 ABD
0,000 -0,5* 1,2 1,1 ABD
0,000 -0,5 1,2* 1,1 ABD
0,000 -0,5 1,2 1,1* ABD
0,890 0,0 -0,0 0,0* AD
7 0,000 0,0* -0,1 -7,5 ABC
1,909 -0,1* 0,0 -7,5 ABC
0,000 0,0 -0,1* -7,5 ABC
0,000 0,0 -0,1 -6,1* A
1,909 -0,1 0,0 -6,1* A
0,000 0,0 -0,1 -7,5* ABC
1,909 -0,1 0,0 -7,5* ABC
-----------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
11
Własności techniczne drewna:
Przyjęto 2 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20�C i
wilgotności powyżej 85% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania
obciążenia: Krótkotrwałe (mniej niż 1 tydzień, np. śnieg i wiatr).
kmod = 0,60 (uzależniony od klasy użytkowania i największego obciążenia)
łm =1,3 (dla drewna i materiałów drewnopochodnych)
Cechy drewna: Drewno C30
fm,k = 30,0 MPa /wytrzym. charakterystyczna na zginanie/
ft,0,k = 18,0 MPa /wytrzym. charakterystyczna na rozciąganie wzdłuż włókien/
ft,90,k = 0,40 MPa /wytrzym. charakterystyczna na rozciąganie prostopadłe do włókien/
fc,0,k = 23,0 MPa /wytrzym. charakterystyczna na ściskanie wzdłuż włókien/
fc,90,k = 5,70 MPa /wytrzym. charakterystyczna na rozciąganie prostopadłe do włókien/
fv,k = 3,00 MPa /wytrzym. charakterystyczna na ścinanie/
E0,mean = 12000 MPa /wartość średnia modułu sprężystości wzdłuż włókien/
E90,mean = 400 MPa /wartość średnia modułu sprężystości w poprzek włókien/
E0,05 = 8000 MPa /5% kwantyl modułu sprężystości wzdłuż włókien/
Gmean = 750 MPa /wartość średnia modułu odkształcenia postaciowego/
�k = 380 kg/m3 /gęstość charakterystyczna materiału/
fm,d = (fm,k�kmod)/łm = (30�0,6)/1,3 = 13,846 MPa /wytrzym. obl. na zginanie/
ft,0,d = (ft,0,k�kmod)/łm = (18�0,6)/1,3 = 8,308 MPa /wyt. obl. na rozc. wzdłuż włókien/
ft,90,d = (ft,90,k�kmod)/łm = (0,4�0,6)/1,3 = 0,185 MPa /wyt. obl. na rozc. w poprzek włókien/
fc,0,d = (fc,0,k�kmod)/łm = (23�0,6)/1,3 = 10,615 MPa /wyt. obl. na ścis. wzdłuż włókien/
fc,90,d = (fc,90,k�kmod)/łm = (5,7�0,6)/1,3 = 2,631 MPa /wyt. obl. na roz. w poprzek włókien/
fv,d = (fv,k�kmod)/łm = (3�0,6)/1,3 = 1,385 MPa /wytrzym. obl. na ścinanie/
12
STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W
obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy
uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń.
Rozciąganie równoległe do włókien:
�t,0,d = N/An < ft,0,d
An = 144cm2 = 0,0144m2
ft,0,d = 8,308 MPa
N = 1,2kN = 1200N /max wartość normalnej na rozciąganie w przęśle 1 lub 6/
�t,0,d = 1200/0,0144 = 0,083 MPa < 8,308 MPa
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
Ściskanie równoległe do włókien:
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie układu:
ly = 4,301m
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie prostopadłej do płaszczyzny układu:
lz = 0,250m
�y = 1,0
�z = 1,0
- długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do
osi głównych przekroju:
lc,y = �y � ly = 1,0 � 4,301 = 4,301m
lc,z = �z � lz = 1,0 � 0,250 = 0,250m
- współczynniki wyboczeniowe:
y = lc,y/iy = 4,301/0,052 = 82,712
z = lc,z/iz = 0,250/0,023 = 10,87
�c,crit,y = Ą2 � E0,05/2y = 3,142 � 8000/82,7122 = 11,541 MPa
�c,crit,z = Ą2 � E0,05/2z = 3,142 � 8000/10,872 = 668,237 MPa
�c = 0,2 /dla drewna litego/
13
f 23
c,0,k
rel,y = = = 1,412
� 11,541
c,crit,y
f 23
c,0,k
rel,z = = = 0,186
� 668,237
c,crit,z
ky = 0,5 [1 + �c (rel,y  0,5) + 2rel,y ] = 0,5�[1+0,2�(1,412-0,5)+1,4122] = 1,588
kz = 0,5 [1 + �c (rel,z  0,5) + 2rel,z ] = 0,5�[1+0,2�(0,186-0,5)+0,1862] = 0,486
1 1
kc,y = = = 0,432
k + k2 - 2 1,588 + 1,5882 - 1,4122
y y rel,y
1 1
kc,z = = = 1,07
k + k2 - 2 0486 + 0,4862 - 0,1862
z z rel,z
- powierzchnia obliczeniowa przekroju:
Ad = 144 cm2
- warunek nośności na ściskanie:
N
�c,0,d = d" fc,0,d
k �" A
c d
N
17400
�c,0,d = = = 1,208 MPa d" 4,586 = 10,615 � 0,432 = fc,0,d � kc
A 0,0144
d
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
- ściskanie ze zginaniem
N
11600
�c,0,d = = = 0,806 MPa
A 0,0144
d
�m,y,d = M/Wy = 3300/0,000432 = 7,639 MPa
�m,z,d = 0 MPa
�m, y, d
�m, z, d
�
c,0.d
+ k �" + d" 1
m
k f fm, z, d fm, y, d
c,y c,0,d
�m, y, d
�m, z, d
�
c,0.d
+ + k �" d" 1
m
k f fm, z, d fm, y, d
c,y c,0,d
0,806 0,0 7,639
+ 0,7 �" + = 0,727 d" 1
0,432 �" 10,615 13,846 13,846
0,806 0,0 7,639
+ + 0,7 �" = 0,562 d" 1
0,432 �" 10,615 13,846 13,846
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
14
Zginanie z osiową siłą ściskającą:
Warunek stateczności:
�m,y,d = M/Wy = 3300/0,000432 = 7,639 MPa < 13,846 MPa = 1,0 � 13,846 = kcritfm,d
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
�# ś#2 �m, y, d
�c,0, d �m, z, d
ś# ź#
+ + km �" d" 1
ś# ź#
fc,0, d fm, y, d fm, z, d
�# #
�# �c,0, d ś#2 �m, y, d
�m, z, d
ś# ź#
+ k �" + d" 1
m
ś#
fc,0, d ź# fm, y, d fm, z, d
�# #
2
0,0 7,639 0,0
�# ś#
+ + 0,7 �" = 0,552 d" 1
ś# ź#
10,615 13,846 13,846
�# #
2
0,0 7,639 0,0
�# ś#
+ 0,7 + = 0,386 d" 1
ś# ź#
10,615 13,846 13,846
�# #
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
Nośność na ścinanie:
Naprężenia tnące z uwzględnieniem redukcji sił poprzecznych przy podporach:
�z,d = 1,5�Vz/A = 1,5�3500/0,0144 = 0,365 MPa
�y,d = 1,5�Vy/A = 1,5�0,0/0,0144 = 0,0 MPa
Przyjęto: kv = 1,0
Warunek nośności:
�d = �2 +�2 = 0,3652 +0,02 = 0,365 < 1,385 =1,0�1,385 = kvfv,d
z,d y,d
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
15
STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI
Ugięcie graniczne:
unet,fin = l/200 = 4,301/200 = 21,505mm
Ugięcie od obciążeń stałych:
M = 1,3kNm
5 �" M �" l2 5 �" 1,3 �" 104 �" 430,12
= = 5,369mm
48EI 48 �" 12000 �" 3888
uz,fin = uz,inst�(1+kdef) = -5,369�(1+0,8) = -9,664 mm
uy,fin = uy,inst�(1+kdef) = 0,0�(1+0,8) = 0,0 m
Ugięcia dla obciążeń zmiennych:
Klasa trwania obciążeń zmiennych: Krótkotrwałe
M = 0,4kNm
5 �" M �" l2 5 �" 0,4 �" 104 �" 430,12
= = 1,652mm
48EI 48 �" 12000 �" 3888
uz,fin = uz,inst�(1+kdef) = -1,652�(1+0,0) = -1,652mm
uy,fin = uy,inst�(1+kdef) = 0,0�(1+0,0) = 0,0 mm
Ugięcie całkowite:
uz,fin = 9,664mm + 1,652mm = 11,316mm < 21,505mm = unet,fin
Obliczana krokiew spełnia SGN i SGU.
16
POZ. 1.2. KROKIEW NAROŻNA I KOSZOWA
Przyjęto konstrukcyjnie wymiary krokwi narożnych i koszowych - 12x20cm
POZ. 1.3. J
TKA
Przyjęto konstrukcyjnie wymiary jętki - 8x16cm
POZ. 1.4. MURA
AT
Obliczenia murłata w części przewieszonej.
Obciążenia stałe  A + ciężar własny 5,5 kN
Obciążenia zmienne  B+C+D 1,25 kN
PRZEKRÓJ MURA
ATA
Z
Y
15,00
Skala 1:2
17
15,00
CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: Drewno C30
-----------------------------------------------------------------------
Gł.centr.osie bezwładn. [cm]: Yc=7,5 Zc=7,5
ą=0,0
Momenty bezwładności [cm4]: Jy=4218,8 Jz=4218,8
Moment dewiacji [cm4]: Dyz=0,0
Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Iy=4218,8 Iz=4218,8
Promienie bezwładności [cm]: iy=4,3 iz=4,3
Wskaz
niki wytrzymał. [cm3]: Wy=562,5 Wz= 562,5
Wy=-562,5 Wz=-562,5
Powierzchnia przek. [cm2]: F=225,0
Masa [kg/m]: m=10,3
Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]:Jxg=4218,8
-----------------------------------------------------------------------
OBCI
ŻENIA:
5,5
1,3
1
OBCI
ŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: A "Obciążenia stałe" Stałe łf= 1,20
1 Skupione 0,0 5,50 0,00
Grupa: B "Obciążenia zmienne" Zmienne łf= 1,40
1 Skupione 0,0 1,25 0,00
-----------------------------------------------------------------------
18
=======================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
=======================================================================
OBCI
ŻENIOWE WSPÓA
. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: �d: łf:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. 1,10
A -"Obciążenia stałe" Stałe 1,20
B -"Obciążenia zmienne" Zmienne 2 0,00 1,40
-----------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. ZAWSZE
A -"Obciążenia stałe" EWENTUALNIE
B -"Obciążenia zmienne" EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B
-----------------------------------------------------------------------
19
SGN
MOMENTY-OBWIEDNIE:
-4,0
-3,2
1
TN
CE-OBWIEDNIE:
1
-6,6 -6,7
-8,3 -8,4
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,0* -6,6 0,0 A
0,480 -4,0* -8,4 0,0 AB
0,480 -4,0 -8,4* 0,0 AB
0,480 -4,0 -8,4 0,0* AB
0,000 0,0 -6,6 0,0* A
0,480 -4,0 -8,4 0,0* AB
0,000 0,0 -6,6 0,0* A
-----------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
20
=======================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
=======================================================================
OBCI
ŻENIOWE WSPÓA
. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: �d: łf:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. 1,10
A -"Obciążenia stałe" Stałe 1,20
B -"Obciążenia zmienne" Zmienne 2 0,00 1,40
-----------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. ZAWSZE
A -"Obciążenia stałe" EWENTUALNIE
B -"Obciążenia zmienne" EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B
-----------------------------------------------------------------------
Współczynniki obciążeniowe nie są uwzględniane.
21
SGU
MOMENTY-OBWIEDNIE:
-3,3
-2,7
1
TN
CE-OBWIEDNIE:
1
-5,5 -5,5
-6,7 -6,8
NORMALNE-OBWIEDNIE:
1
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,0* -5,5 0,0 A
0,480 -3,3* -6,8 0,0 AB
0,480 -3,3 -6,8* 0,0 AB
0,480 -3,3 -6,8 0,0* AB
0,000 0,0 -5,5 0,0* A
0,480 -3,3 -6,8 0,0* AB
0,000 0,0 -5,5 0,0* A
----------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
22
STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W
obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy
uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń.
Nośność na zginanie:
�m,d = M/W = 4000/0,0005625 = 7,111 MPa < 13,846 MPa = 1,0 � 13,846 = kcritfm,d
�m, y, d
�m, z, d
+ km �" d" 1
fm, y, d fm, z, d
�m, y, d �m, z, d
k �" + d" 1
m
fm, y, d fm, z, d
7,111 0,0
+ 0,7 �" = 0,514 d" 1
13,846 13,846
7,639 0,0
0,7 + = 0,360 d" 1
13,846 13,846
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
Nośność na ścinanie:
Naprężenia tnące z uwzględnieniem redukcji sił poprzecznych przy podporach:
�z,d = 1,5�Vz/A = 1,5�8400/0,0225 = 0,56 MPa
�y,d = 1,5�Vy/A = 1,5�0,0/0,0144 = 0,0 MPa
Przyjęto: kv = 1,0
Warunek nośności:
�d = �2 +�2 = 0,562 +0,02 = 0,56 < 1,385 =1,0�1,385 = kvfv,d
z,d y,d
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
23
STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI
Ugięcie graniczne:
unet,fin = l/150 = 480/150 = 3,2mm
Ugięcie od obciążeń stałych:
M = 3,3kNm
wz = 0,4mm
uz,fin = uz,inst�[1+19,2(h/l)2]�(1+kdef) = -0,4�[1+19,2(150/480)2]�(1+0,8) = -2,07 mm
uy,fin = uy,inst�[1+19,2(h/l)2]�(1+kdef) = 0,0�[1+19,2(150/480)2]�(1+0,8) = 0,0 mm
Ugięcia dla obciążeń zmiennych:
Klasa trwania obciążeń zmiennych: Krótkotwałe
M = 0,6kNm
wz = 0,1mm
uz,fin = uz,inst�[1+19,2(h/l)2]�(1+kdef) = -0,1�[1+19,2(150/480)2]�(1+0,0) = -0,288 mm
uy,fin = uy,inst�[1+19,2(h/l)2]�(1+kdef) = 0,0�[1+19,2(150/480)2]�(1+0,0) = 0,0 mm
Ugięcie całkowite:
uz,fin = 2,07mm + 0,288mm = 2,358mm < 3,2mm = unet,fin
Obliczany murłat spełnia SGN i SGU.
24
POZ. 1.4. SA
UP
Do obliczeń zebrano obciążenia z 36 m2 powierzchni dachu, którego
centralny punk stanowi obliczany słup.
PRZEKRÓJ SA
UPA
Z
Y
10,00
Skala 1:2
CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: Drewno C30
-----------------------------------------------------------------------
Gł.centr.osie bezwładn. [cm]: Yc=5,0 Zc=5,0
alfa=0,0
Momenty bezwładności [cm4]: Jy=833,3 Jz=833,3
Moment dewiacji [cm4]: Dyz=0,0
Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Iy= 833,3 Iz=833,3
Promienie bezwładności [cm]: iy=2,9 iz=2,9
Wskaz
niki wytrzymał. [cm3]: Wy=166,7 Wz=166,7
Wy=-166,7 Wz=-166,7
Powierzchnia przek. [cm2]: F=100,0
Masa [kg/m]: m=4,6
Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]:Jxg=833,3
-----------------------------------------------------------------------
25
10,00
OBCI
ŻENIA:
47,1
15,1
1,0
1
OBCI
ŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: A "Obciążenia stałe" Stałe łf= 1,20
1 Skupione 0,0 47,09 3,51
Grupa: B "Obciążenia śniegiem" Zmienne łf= 1,40
1 Skupione 0,0 15,12 3,51
Grupa: C "Obciążenia wiatrem" Zmienne łf= 1,30
1 Skupione 0,0 0,97 3,51
-----------------------------------------------------------------------
26
=======================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
=======================================================================
OBCI
ŻENIOWE WSPÓA
. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: �d: łf:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. 1,10
A -"Obciążenia stałe" Stałe 1,20
B -"Obciążenia śniegiem" Zmienne 2 0,00 1,40
C -"Obciążenia wiatrem" Zmienne 3 0,00 1,30
-----------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. ZAWSZE
A -"Obciążenia stałe" EWENTUALNIE
B -"Obciążenia śniegiem" EWENTUALNIE
C -"Obciążenia wiatrem" EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B+C
-----------------------------------------------------------------------
27
SGN
MOMENTY-OBWIEDNIE: TN
CE-OBWIEDNIE: NORMALNE-OBWIEDNIE:
-56,5
-78,8
1 1 1
-56,7
-79,0
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,0* 0,0 -79,0 ABC
3,505 0,0* 0,0 -78,8 ABC
0,000 0,0* 0,0 -79,0 ABC
3,505 0,0* 0,0 -78,8 ABC
0,000 0,0 0,0* -79,0 ABC
3,505 0,0 0,0* -78,8 ABC
3,505 0,0 0,0 -56,5* A
0,000 0,0 0,0 -79,0* ABC
-----------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
28
=======================================================================
W Y N I K I
Teoria I-go rzędu
Kombinatoryka obciążeń
=======================================================================
OBCI
ŻENIOWE WSPÓA
. BEZPIECZ.:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa: Znaczenie: �d: łf:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. 1,10
A -"Obciążenia stałe" Stałe 1,20
B -"Obciążenia śniegiem" Zmienne 2 0,00 1,40
C -"Obciążenia wiatrem" Zmienne 3 0,00 1,30
-----------------------------------------------------------------------
RELACJE GRUP OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Grupa obc.: Relacje:
-----------------------------------------------------------------------
Ciężar wł. ZAWSZE
A -"Obciążenia stałe" EWENTUALNIE
B -"Obciążenia śniegiem" EWENTUALNIE
C -"Obciążenia wiatrem" EWENTUALNIE
-----------------------------------------------------------------------
KRYTERIA KOMBINACJI OBCI
ŻEC
:
-----------------------------------------------------------------------
Nr: Specyfikacja:
-----------------------------------------------------------------------
1 ZAWSZE : A
EWENTUALNIE: B+C
-----------------------------------------------------------------------
Współczynniki obciążeniowe nie są uwzględniane.
29
SGU
MOMENTY-OBWIEDNIE: TN
CE-OBWIEDNIE: NORMALNE-OBWIEDNIE:
-47,1
-63,2
1 1 1
-47,2
-63,3
SIA
Y PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu
Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"
-----------------------------------------------------------------------
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:
-----------------------------------------------------------------------
1 0,000 0,0* 0,0 -63,3 ABC
3,505 0,0* 0,0 -63,2 ABC
0,000 0,0* 0,0 -63,3 ABC
3,505 0,0* 0,0 -63,2 ABC
0,000 0,0 0,0* -63,3 ABC
3,505 0,0 0,0* -63,2 ABC
3,505 0,0 0,0 -47,1* A
0,000 0,0 0,0 -63,3* ABC
-----------------------------------------------------------------------
* = Max/Min
30
STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W
obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy
uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń.
Ściskanie równoległe do włókien:
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie układu:
ly = 3,505m
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie prostopadłej do płaszczyzny układu:
lz = 3,505m
�y = 1,0
�z = 1,0
- długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do
osi głównych przekroju:
lc,y = �y � ly = 1,0 � 3,505 = 3,505m
lc,z = �z � lz = 1,0 � 3,505 = 3,505m
- współczynniki wyboczeniowe:
y = lc,y/iy = 3,505/0,029 = 120,862
z = lc,z/iz = 3,505/0,029 = 120,862
�c,crit,y = Ą2 � E0,05/2y = 3,142 � 8000/120,8622 = 5,405 MPa
�c,crit,z = Ą2 � E0,05/2z = 3,142 � 8000/120,8622 = 5,405 MPa
�c = 0,2 /dla drewna litego/
f 23
c,0,k
rel,y = = = 2,063
� 5,405
c,crit,y
f 23
c,0,k
rel,z = = = 2,063
� 5,405
c,crit,z
ky = 0,5 [1 + �c (rel,y  0,5) + 2rel,y ] = 0,5�[1+0,2�(2,063-0,5)+2,0632] = 2,784
kz = 0,5 [1 + �c (rel,z  0,5) + 2rel,z ] = 0,5�[1+0,2�(2,063-0,5)+2,0632] = 2,784
1 1
kc,y = = = 0,215
k + k2 - 2 2,784 + 2,7842 - 2,0632
y y rel,y
1 1
kc,z = = = 0,215
k + k2 - 2 2,784 + 2,7842 - 2,0632
z z rel,z
31
- powierzchnia obliczeniowa przekroju:
Ad = 100 cm2
- warunek nośności na ściskanie:
N
�c,0,d = d" fc,0,d
k �" A
c d
N
79000
�c,0,d = = = 7,9 MPa d" 2,282 = 10,615 � 0,215 = fc,0,d � kc
A 0,0100
d
WARUNEK NIE JEST SPEA
NIONY
Obliczany słup nie spełnia SGN.
Słup trzeba przeprojektować.
32
PRZEKRÓJ SA
UPA
Z
Y
14,00
Skala 1:2
CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: Drewno C30
-----------------------------------------------------------------------
Gł.centr.osie bezwładn. [cm]: Yc=7,0 Zc=7,0
alfa=0,0
Momenty bezwładności [cm4]: Jy=3201,3 Jz=3201,3
Moment dewiacji [cm4]: Dyz=0,0
Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Iy= 3201,3 Iz=3201,3
Promienie bezwładności [cm]: iy=4,0 iz=4,0
Wskaz
niki wytrzymał. [cm3]: Wy=457,3 Wz=457,3
Wy=-457,3 Wz=-457,3
Powierzchnia przek. [cm2]: F=196,0
Masa [kg/m]: m=9
Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]:Jxg=3201,3
-----------------------------------------------------------------------
33
14,00
STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W
obliczeniach uwzględniono ekstremalne wartości wielkości statycznych przy
uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń.
Ściskanie równoległe do włókien:
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie układu:
ly = 3,505m
- długość wyboczeniowa w płaszczyz
nie prostopadłej do płaszczyzny układu:
lz = 3,505m
�y = 1,0
�z = 1,0
- długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do
osi głównych przekroju:
lc,y = �y � ly = 1,0 � 3,505 = 3,505m
lc,z = �z � lz = 1,0 � 3,505 = 3,505m
- współczynniki wyboczeniowe:
y = lc,y/iy = 3,505/0,04 = 87,625
z = lc,z/iz = 3,505/0,04 = 87,625
�c,crit,y = Ą2 � E0,05/2y = 3,142 � 8000/87,6252 = 10,283 MPa
�c,crit,z = Ą2 � E0,05/2z = 3,142 � 8000/87,6252 = 10,283 MPa
�c = 0,2 /dla drewna litego/
f 23
c,0,k
rel,y = = = 1,496
� 10,283
c,crit,y
f 23
c,0,k
rel,z = = = 1,496
� 10,283
c,crit,z
ky = 0,5 [1 + �c (rel,y  0,5) + 2rel,y ] = 0,5�[1+0,2�(1,496-0,5)+1,4962] = 1,719
kz = 0,5 [1 + �c (rel,z  0,5) + 2rel,z ] = 0,5�[1+0,2�(1,496-0,5)+1,4962] = 1,719
1 1
kc,y = = = 0,390
k + k2 - 2 1,719 + 1,7192 - 1,4962
y y rel,y
1 1
kc,z = = = 0,390
k + k2 - 2 1,719 + 1,7192 - 1,4962
z z rel,z
34
- powierzchnia obliczeniowa przekroju:
Ad = 196 cm2
- warunek nośności na ściskanie:
N
�c,0,d = d" fc,0,d
k �" A
c d
N
79000
�c,0,d = = = 4,031 MPa d" 4,14 MPa = 10,615 � 0,39 = fc,0,d � kc
A 0,0196
d
WARUNEK JEST SPEA
NIONY
Obliczany słup spełnia SGN.
Konstrukcyjnie przyjęto następujące przekroje:
- jętka 8 x 16
- płatwie 15 x 15
- wymiany 8 x 18
- wymiany 12 x 12
- słupki 8 x 12
A
ączniki:
- śruby M14, M12
- kołki z drewna twardego #25
- gwożdzie i klamry ciesielskie
35
POZ.2.0. STROP
MI
DZYKONDYGNACYJNY
Zbieranie obciążeń dla najbardziej niekorzystnego schematu obciążeń
Gk Wartość Wartość
łf współczynnik
Obciążenia charakterystyczna obliczeniowa
bezpieczeństwa
KN/m2 kN/m2
I. Obciążenia stałe:
1. Parkiet mozaikowy lakierowany
0,09 1,2 0,108
9mm
2. Gładz
cementowa 3cm
0,63 1,3 0,819
21kN/m3 x 0,03m = 0,63kN/m2
3, Folia przeciwwilgociowa
0,02 1,2 0,024
4. Płyta paz
dzierzowa 3cm
0,15 1,2 0,180
5kN/m3 x 0,03m = 0,15kN/m2
5. Strop żelbetowy F-45 22cm
2,7 1,1 2,970
6. Tynk cementowo-wapienny 1,5cm
0,285 1,3 0,3705
19kN/m3 x 0,015m = 0,285kN/m2
Ł = 3,59 Ł = 4,4715
Qk
II. Obciążenia zmienne:
1,5 1,4 2,1
1. Użytkowe
�o1 = 1,0
�d1 = 0,35
0,75 1,2 0,9
2. Ścianki działowe 12 cm z tynkiem
cementowo-wapiennym 1,5cm
0,12m x 9kN/m3 + 2 x 0,015m x
15kN/m3 = 1,5kN/m2
�o2 = 0,9
�d2 = 1,0
Ł = 2,25 Ł = 3,0
36
Dopuszczalne obciążenie zewnętrzne dla stropu F-45 osiąga wartość
charakterystyczną 3,2 kN/m2. W obliczeniach uzyskano wartość 3,14kN/m2.
Obliczany strop spełnia warunek
dopuszczalnego zewnętrznego obciążenia
charakterystycznego.
POZ. 2.2. PODCI
G
Przyjęto wymiary 22x22cm.
Zbrojenie podciągu 2#10 (górą) i 2#14 (dołem) , strzemiona #6 co 15cm.
POZ. 2.3. ŻEBRO ROZDZIELCZE
W połowie rozpiętości żeber o ls > 3,5m projektuje się żebro rozdzielcze.
Przyjęto wymiary 22x10cm.
37
POZ.3.0. FILAREK
MI
DZYKONDYGNACYJNY
1115
558 558
63 304 191 191 304 63
382
310
38
191
558
304
63
0
27
9
78
430
�
5
4
9
8
1. Dachówka karpiówka podwójnie kładziona w koronkę
2. A
aty - 3x4cm
3. Kontrłaty - 4x4cm
MURA
AT 15x15cm
4. Folia wysokoparoprzepuszczalna
Szczelina went. - 3cm
5. Krokwie - 8x18cm /
Wełna mineralna - 15cm
6. Paroizolacja
7. Ruszt do sufitu podwieszanego - 3cm
8. Płyta gipsowo-kartonowa - 1,5cm
1. Parkiet - 0,9cm
2. Wylewka cementowa - 3cm
3. Izolacja przeciwwilgociowa
4. Płyta paz
dzierzowa - 3cm
5. Izolacja przeciwwilgociowa
6. Strop F-45 - 22cm
7. Tynk cem.-wap. - 1,5cm
1. Panele - 2cm
2. Wylewka cementowa - 4cm
3. Izolacja przeciwwilgociowa
4. Styropian - 12cm
5. Izolacja przeciwwilgociowa
6. Płyta żelbetowa - 10cm
7. Podsypka z piasku - 70cm
1. Tynk zewnętrzny ciękowarstwowy
2. Styropian - 14cm
3. Autoklawizowany beton komórkowy - 24cm
4. Tynk wewnętrzny - 1,5cm
24 232 12
16 24 36 60 40 60 36 12 21
O2 O2
39
22
19 15 25 15
5
59
150
145
270
107
50
30
110
10 22
85
38
48
58
58
145
145
Dane:
% Fragment ściany usytuowany jest w budynku jak na rysunku.
% Sciana konstrukcyjna murowana jest z bloczków autoklawizowanego betonu
komórkowego o wytrzymałości na ściskanie fb = 6MPa na zaprawie marki
M5 o wytrzymałości na ściskanie fm = 5MPa.
% Na filarek międzyokienny w poziomie parteru jest przekazywane z pasma
szerokości 1,0m, wywierane przez dach (z połowy jednej połaci), strop (z
pola 1,0m" 3,1m/2 = 1,55m2) oraz ścianę.
% Grupa elementów murowych 1 wg Tablicy 1 i Załącznika F PN-B-03002:1999
% Wytrzymałość charakterystyczna muru fk = 2,4MPa (wg Tablicy 5 PN-B-
03002:1999).
% Kategoria wykonania robót  A.
% Kategoria produkcji elementów murowych  I.
% Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dotyczący oddziaływań �f = 1,7.
% Ciężar stropu F-45  2,7kN/m2.
% Ponieważ duża dokładność obliczeń nie jest wymagana, cechę sprężystości
muru ąc," przyjęto w przypadku muru na zaprawie fm<5MPa i murów z
bloczków z betonu komórkowego, niezależnie od rodzaju zaprawy, jako
równą 400.
Obliczenie wartości ciężaru dachu, stropu i warstw
wykończeniowych:
A/ DACH
1. Dachówka karpiówka, podwójna + łaty i kontrłaty
1,08kN/m2
0,9kN/m2 � 1,2
2. Folia wysokoparoprzepuszczalna
0,06kN/m2
0,05kN/m2 � 1,2
3. Wełna mineralna 15 cm (płyta miękka i filc)
0,09kN/m2
0,6kN/m3 � 0,15m
4. Krokwie 8x18cm  rozstaw 0,9m
0,11kN/m2
1,0/0,9m � 0,08m � 0,018m � 6kN/m3 � 1,1
5. Paroizolacja
0,06kN/m2
0,05kN/m2 � 1,2
6. Ruszt z desek sosnowych 3x4cm  rozstaw 0,45m
0,02kN/m2
1,0/0,45m � 0,03m � 0,04m � 6kN/m3 � 1,2
7. Wełna mineralna 3cm (płyta miękka i filc)
0,02kN/m2
1,0/0,45m � 0,03m � 0,41m � 0,6kN/m2 � 1,2
8. Płyta gipsowo-kartonowa 1,5cm
0,22kN/m2
12kN/m3 � 0,015m � 1,2
RAZEM 1,66kN/m2
40
B/ STROP MI
DZYKONDYGNACYJNY TYPU F-45
1. Parkiet mozajkowy lakierowany 9mm
0,11kN/m2
0,09kN/m2 � 1,2
2. Gładz
cementowa 3cm
0,82kN/m2
21,0kN/m3 � 0,03m � 1,3
3. Folia przeciwwilgociowa
0,02kN/m2
0,02kN/m2 � 1,2
4. Płyta paz
dzieżowa 3cm
0,18kN/m2
5kN/m3 � 0,03m � 1,2
5. Konstrukcja stropu F-45 22cm
2,97kN/m2
2,7kN/m2 � 1,1
6. Tynk cementowo-wapienny 1,5cm
0,37kN/m2
19kN/m3 � 0,015m � 1,3
RAZEM 4,47kN/m2
Zebranie obciążeń działających na filarek międzyokienny:
P1  Dach
1-1: 1,66kN/m2 � 1,0m � 7,89m = 13,10kN
m-m: 1,66kN/m2 � 1,0m � 7,89m = 13,10kN
2-2: 1,66kN/m2 � 1,0m � 7,89m = 13,10kN
P2  Murłata
1-1: 6kN/m3 � 0,15m � 0,15m � 1,0m � 1,1 = 0,15kN
m-m: 6kN/m3 � 0,15m � 0,15m � 1,0m � 1,1 = 0,15kN
2-2: 6kN/m3 � 0,15m � 0,15m � 1,0m � 1,1 = 0,15kN
P3  Strop międzykondygnacyjny
1-1: 4,47kN/m2 � 1,55m2 = 6,93kN
m-m: 4,47kN/m2 � 1,55m2 = 6,93kN
2-2: 4,47kN/m2 � 1,55m2 = 6,93kN
P4  Wieniec żelbetowy
1-1: 24kN/m3 � 0,25m � 0,24m � 1,0m � 1,1 = 1,58kN
m-m: 24kN/m3 � 0,25m � 0,24m � 1,0m � 1,1 = 1,58kN
2-2: 24kN/m3 � 0,25m � 0,24m � 1,0m � 1,1 = 1,58kN
P5  Warstwa ocieplająca (styropian)
1-1: 0,45kN/m3 � 0,14m � 0,25m � 1,0m � 1,2 = 0,02kN
m-m: [(0,45kN/m3 � 0,14m � 0,64m � 1,0m) + (0,45kN/m3 � 0,14m � 0,71m �
0,5m)] � 1,2 = [0,04kN + 0,02kN] � 1,2 = 0,07kN
2-2: [(0,45kN/m3 � 0,14m � 0,64m � 1,0m) + (0,45kN/m3 � 0,14m � 1,45m �
0,5m) + (0,45kN/m3 � 0,14m � 0,85m � 1,0m)] � 1,2 = [0,04kN + 0,05kN +
0,05kN] � 1,2 = 0,17kN
41
P6  Część konstrukcyjna ściany
1-1: 9kN/m3 � 0m � 1,1 = 0kN
m-m: [(9kN/m3 � 0,24m � 0,15m � 1,0m) + (9kN/m3 � 0,24m � 0,19m � 0,37m) +
(9kN/m3 � 0,24m � 0,995m � 0,4m)] � 1,2 = [0,324kN + 0,15kN + 0,86kN] � 1,2
= 1,60kN
2-2: [0,324kN + 0,15kN + (9kN/m3 � 0,24m � 2,345m � 0,4m)] � 1,2 =
[0,474kN + 2,03kN] � 1,2 = 3,00kN
P7  Nadproże
1-1: 24kN/m3 � 0m � 1,1 = 0kN
m-m: 24kN/m3 � 0,24m � 0,19m � 0,315m�2 � 1,1 = 0,76kN
2-2: 24kN/m3 � 0,24m � 0,19m � 0,315m�2 � 1,1 = 0,76kN
P8  Tynk wewnętrzny
1-1: 19kN/m3 � 0,015m � 0,03m � 1,0m � 1,3 = 0,01kN
m-m: [(19kN/m3 � 0,015m � 0,37 � 1,0m) + (19kN/m3 � 0,015m � 0,98m � 0,40m)]
� 1,3 = [0,11kN + 0,11kN] � 1,3 = 0,29kN
2-2: [0,11kN + (19kN/m3 � 0,015m � 1,5m � 0,4m) + (19kN/m3 � 0,015m � 0,85m �
1,0m)] � 1,3 = [0,11kN + 0,17kN + 0,24kN] � 1,3 = 0,68kN
P9  Tynk wewnętrzny na ościeżach okna (przyjęto szer. 14cm)
1-1: 0kN
m-m: 19kN/m3 � 0,015m � 0,14m � 2,5m � 1,3 = 0,13kN
2-2: 19kN/m3 � 0,015m � 0,14m � 3,51m � 1,3 = 0,18kN
P10  Obciążenie dachu śniegiem
Przyjęto:
- strefa obciążenia śniegiem - I
- kąt nachylenia połaci - 45�
- współczynnik jednoczesności występowania obciążeń  0,9
C = 1,2 � (60  ą/30) = 0,6
1-1: 0,7kN/m2 � 0,6 � 5,58m � 1,0m � 0,9 � 1,4 = 2,95kN
m-m: 0,7kN/m2 � 0,6 � 5,58m � 1,0m � 0,9 � 1,4 = 2,95kN
2-2: 0,7kN/m2 � 0,6 � 5,58m � 1,0m � 0,9 � 1,4 = 2,95kN
P11  Obciążenie zmienne stropu międzykondygnacyjnego
1-1: 1,5kN/m2 � 1,55m2 � 1,4 = 3,26kN
m-m: 1,5kN/m2 � 1,55m2 � 1,4 = 3,26kN
2-2: 1,5kN/m2 � 1,55m2 � 1,4 = 3,26kN
P12  Obciążenie od ścianek działowych
1-1: 0,75kN/m2 � 1,55m2 � 1,2 = 1,40kN
m-m: 0,75kN/m2 � 1,55m2 � 1,2 = 1,40kN
2-2: 0,75kN/m2 � 1,55m2 � 1,2 = 1,40kN
42
Obliczeniowe siły pionowe:
N0d = P1 + P2 + P4 + P10 = 13,10kN + 0,15kN + 1,58kN + 2,95kN = 17,78kN
Nsld = P3 + P11 + P12 = 6,93kN + 3,26kN + 1,40kN = 11,59kN
N1d = N0d + Nsld +P5 + P8 = 17,78kN + 11,59kN + 0,02kN + 0,01kN = 29,40kN
Nmd = N0d + Nsld + P5 + P6 + P7 + P8 + P9 = 17,78kN + 11,59kN + 0,07kN + 1,60kN
+ 0,76kN + 0,29kN + 0,13kN = 32,22kN
N2d = N0d + Nsld + P5 + P6 + P7 + P8 + P9 = 17,78kN + 11,59kN + 0,17kN + 3,00kN +
0,76kN + 0,68kN + 0,18kN = 34,16kN
Obliczeniowe obciążenie poziome ściany od działania wiatru:
Przyjęto:
- strefa obciążenia wiatrem - I
- rodzaj terenu  B
qk = 0,25kN/m2
Ce = 0,7 (teren zabudowany)
C = 0,7
� = 1,8 (budynek niepodatny)
łf = 1,3
p = qk � Ce � C � � � łf
p = 0,25kN/m2 � 0,7 � 0,7 � 1,8 � 1,3 = 0,29kN/m2
Obciążenie poziome od parcia wiatru z pasma obliczeniowego:
Wd = p � ls = 0,29kN/m2 � 1,0m = 0,29kN/m
Określenie nośności ściany:
Przyjęto, że ściana stanowi wydzielony pręt podparty przegubowo w poziomie
stropów  model przegubowy.
Mimośród przypadkowy:
ea = h/300 = 2700/300 = 9mm < 10mm
Przyjęto ea = 10mm = 0,01m
Moment zginający:
M1d = N0d � ea + Nsld � (0,4t +ea) = 17,78kN � 0,01m + 11,59 � (0,4�0,24 + 0,01)
= 0,1778kNm + 1,2285kNm = 1,41kNm
M2d = N2d � ea = 34,16kN � 0,01m = 0,34kNm
43
Zastępczy mimośród początkowy:
em0 = (0,6M1d + 0,4M2d)/Nmd = (0,6�1,41kNm + 0,4�0,34kNm)/32,22kN = 0,03m
Mimośród dodatkowy od obciążenia poziomego:
Mwd = wd�h2/8 = 0,29kN/m�(2,70m)2/8 = 0,26kNm
em,w = Mwd/Nmd = 0,26kNm/32,22kN = 0,01m
em = em0 + em,w = 0,03m + 0,01m = 0,04m
em/t = 0,04m/0,24m = 0,17
Wysokość efektywna filarka:
�h  1,0 przyjęto, że filarek jest fragmentem konstrukcji o ścianach
usztywniających i stropach żelbetowych z wieńcami, h = 2,70m
�n  1,0 w przypadku posługiwania się modelem przegubowym
heff = �h � �n � h = 1,0 � 1,0 � 2,70m = 2,70m
Nośność filarka:
A = 0,24 � 1,0 = 0,24m2
�A = 1,25 przyjęto dla muru A<0,3m2
fd = fk/łm� �A = 2,4MPa/1,7�1,25 = 1,129MPa
Współczynnik smukłości:
heff/t = 2,70m/0,24m = 11,25
Śm = 0,46
Nm,Rd = Śm � A � fd = 0,46 � 0,24m2 � 1129kN/m2 = 124,64kN
Nsd = 32,22kN d" 124,64kN = NRd
Obliczany filarek spełnia warunki
granicznego stanu nośności.
44
POZ.4.0. NADPROŻA
Projektuje się w całości nadproża prefabrykowane z belek L-19 wg
KBI-31.3.4.(1)69.
POZ. 4.1. NADPROŻA NAD OTWOREM OKIENNYM
O ROZPI
TOŚCI ls = 1.00m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-N/120.
Sposób ułożenia belek:
Płyta gipsowo-kartonowa
Szczelina wentylacyjna
Ruszt wsporczy Płyty z wełny mineralnej
dla płyt gipsowo-kartonowych
Murłata 15x15cm
Tynk cementowo-wapienny
Wieniec żelbetowy
Nadproża okienne L19
45
POZ. 4.2. NADPROŻA NAD OTWOREM OKIENNYM
O ROZPI
TOŚCI ls = 0,60m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-N/90.
Sposób ułożenia belek wg poz.4.1.
POZ. 4.3. NADPROŻA NAD OTWOREM OKIENNYM
O ROZPI
TOŚCI ls = 1,90m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-N/210.
Sposób ułożenia belek wg poz.4.1.
POZ. 4.4. NADPROŻA NAD DRZWIAMI ZEWN
TRZNYMI
O ROZPI
TOŚCI ls = 1,10m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-N/150.
Sposób ułożenia belek wg poz.4.1.
POZ. 4.5. NADPROŻA NAD OTWOREM DRZWIOWYM W ŚCIANIE
WEWN
TRZNEJ O ROZPI
TOŚCI ls = 0,90m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-D/120.
Sposób ułożenia belek wg poz.4.1.
POZ. 4.6. NADPROŻA NAD OTWOREM DRZWIOWYM W ŚCIANIE
WEWN
TRZNEJ O ROZPI
TOŚCI ls = 1,90m
Przyjęto nadproże w całości z belek prefabrykowanych.
Przyjęto 2x L-19-D/210.
Sposób ułożenia belek wg poz.4.1.
46
WIEC
CE
Projektuje się w poziomie stropów wykonać wieńce żelbetowe z betonu kl.
B20MPa, zbrojenie stalą kl. A-III. Przyjęto konstrukcyjnie zbrojenie wzdłużne
prętami #10, strzemiona #6 co 30 cm.
WIEC
CE W ŚCIANIE ZEWN
TRZNEJ W POZIOMIE STROPU
MI
DZYKONDYGNACYJNEGO
1. Posadzka - według oznaczenia na rzucie
2. Gladz
cementowa - 3cm
3. Izolacja przeciwwilgociowa
4. Iz. akus. (płyta paz
dzierzowa) - 3cm
5. Izolacja przeciwwilgociowa
6. Konstrukcja stropu (strop F-45) 22cm
pręt 10mm 7. Tynk cementowo-wapienny - 1,5cm
pręt górny 8mm
krzużulce 6mm
pręt 5mm
co 25cm
kształtka
wieniec ceramiczna
żelbetowy
pustak
ceramiczny
1,5 1,5 18,5
14 16 8 9 1
15,5
6 16 2 30
WIEC
CE W ŚCIANIE ZEWN
TRZNEJ W POZIOMIE STROPU
MI
DZYKONDYGNACYJNEGO
1. Posadzka - według oznaczenia na rzucie
2. Gładz
cementowa - 3cm
3. Izolacja przeciwwilgociowa
4. Iz. akus. (płyta paz
dzierzowa) - 3cm
5. Izolacja przeciwwilgociowa
6. Konstrukcja stropu (strop F-45) 22cm
7. Tynk cementowo-wapienny - 1,5cm
pręt 10mm
pręt górny 8mm
krzużylce 6mm
pręt 5mm
co 25cm
kształtka
wieniec ceramiczna
żelbetowy
pustak
ceramiczny
18,5 1,5 1,5 18,5
1 9 8 8 8 9 1
30 2 20 2 30
47
33,5
0,6
22
10
25
4
4
10
1,5
13,4
1,5
2
21
2
33,5
0,6
22
10
4
4
10
1,5
13,4
1,5
POZ.5.0. FUNDAMENTY
POZ. 5.1. A
AWA FUNDAMENTOWA POD ŚCIAN
ZEWN
TRZN

Przyjęto ławę o wymiarach:
h = 30cm b = 70cm
Zbrojenie 4#12, strzemiona #6 co 50cm.
POZ. 5.2. A
AWA FUNDAMENTOWA POD ŚCIAN
WEWN
TRZN

Przyjęto ławę o wymiarach:
h = 30cm b = 50cm
Zbrojenie 4#12, strzemiona #6 co 50cm.
POZ. 5.3. STOPA FUNDAMENTOWA
Przyjęto ławę o wymiarach:
a = b = 70cm
Zbrojenie #10, co 10cm w obydwu kierunkach.
OPRACOWAA
/A:......................................................................................
48
OBLICZENIA CIEPLNO-WILGOTNOŚCIOWE
DLA PODSTAWOWYCH PRZEGRÓD
ZEWN
TRZNYCH
(ściana zewnętrzna, dach, posadzka na gruncie)
WST
PNY DOBÓR GRUBOŚCI TERMOIZOLACJI
W ŚCIANIE ZEWN
TRZNEJ DWUWARSTWOWEJ
Ti
Te
3
1 2
Schemat modelu obliczeniowego
Dana jest ściana dwuwarstwowa o kolejnych warstwach (od wnętrza budynku):
- 1  tynk cementowo-wapienny: d1 = 0,015m, 1 = 0,82 W/m�K
- 2  mur z autoklawizowanego betonu komórkowego na zaprawie
ciepłochronnej odmiany 700: d2 = 0,24m, 2 = 0,25 W/m�K
- 3  styropian o grubości poszukiwanej x = d3, 3 = 0,043 W/m�K
Dobrać wstępnie grubość styropianu zakładając, że ściana tworzy obudowę
zewnętrzną domu jednorodzinnego.
Rozwiązanie:
Zakładam grubość styropianu:
x = d3
Całkowity opór cieplny:
RT = Rsi + R1 + R2 + R3 + Rse =
= Rsi + d1/1 + d2/2 + d3/3 + Rse =
= 0,13 + 0,015/0,82 + 0,24/0,25 + x/0,043 + 0,04 =
= 1,1483 + x/0,043 [m2�K/W]
Współczynnik przenikania ciepła:
U = 1/RT + "Ug + "Uf + "Um
1
- poprawka z uwagi na nieszczelności  przyjęto poziom 1:
"Ug = 0,01 W/m2�K
- poprawka z uwagi na łączniki mechaniczne: nie uwzględniono, ponieważ
stosuje kotwie wykonane z tworzywa sztucznego z metalowymi
trzpieniami; współczynnik przewodzenia ciepła łącznika, lub jego części,
jest mniejszy niż 1 W/m2�K
- dodatek uwzględniający wpływ mostków cieplnych  przyjęto :
"Um = 0,05 W/m2�K
Końcowy współczynnik przenikania ciepła:
U = [1/(1,1483 + x/0,043)] + 0,01 + 0,05 = [1/(1,1483 + x/0,043)] + 0,06
Musi być spełniony warunek:
U d" Umax
{[1/(1,1483 + x/0,043)] + 0,06 d" 0,3
Przyjęto:
x = 0,12m
1/(1,1083 + 0,12/0,043) + 0,06 d" 0,3
0,3139 d" 0,3
warunek niespełniony
x = 0,13m
1/(1,1083 + 0,13/0,043) + 0,06 d" 0,3
0,2997 d" 0,3
warunek spełniony
x = 0,14m
1/(1,1083 + 0,14/0,043) + 0,06 d" 0,3
0,2871 d" 0,3
warunek spełniony
Jako właściwą grubość warstwy
izolacyjnej przyjmuję 14cm, ponieważ
13cm spełniło warunek minimalnie.
2
OBLICZENIE WSPÓA
CZYNNIKA PRZENIKANIA CIEPA
A
DLA PA
YTY PODA
OGOWEJ Z PIONOW
IZOLACJ

KRAW
DZIOW

1. Parkiet - 0,9cm
2. Wylewka cementowa - 4cm
3. Izolacja przeciwwilgociowa
4. Styropian - 12cm
5. Izolacja przeciwwilgociowa
6. Płyta żelbetowa - 10cm
7. Podsypka z piasku - 70cm
Taśma uszczelniająca
Parapet
Parapet z blachy powlekanej
Tynk cementowo-wapienny
Tynk strukturalny
ą0,00
Siatka zbrojąca
Płyty termoizolacyjne ze styropianu 14cm
Część konstrukcyjna ściany - Autoklawizowany beton komórkowy grubości 24cm
Szyna cokołowa
Taśma uszczelniająca
Tynk mozajkowy zacierany na gładko
Siatka zbrojąca
Płyty termoizolacyjne ze styropianu ekstrudowanego 10cm
Ściana fundamentowa żelbetowa 24cm
Żwir 32/63mm
Izolacja
Krawężnik -0,68
przeciwwilgociowa
-1,68
A
awa fundamentowa Żwir 0/32mm
Chudy beton Rura drenarska X
100mm
do poziomu gruntu nośnego min 10cm
Przekrój pionowy
3
Dany jest budynek jednorodzinny o rzucie ścian parteru jak na Rysunku 1. Płyta
podłogowa leży na gruncie i jest izolowana termicznie styropianem grubości 12
cm o  = 0,04 W/m�K. Ściana zewnętrzna parteru dwuwarstwowa o wyżej
wymienionych parametrach. Izolacja krawędziowa grubości dn = 10cm z polistyrenu
ekstrudowanego o n = 0,035 W/m�K.
Obliczyć współczynnik przenikania ciepła płyty podłogowej U przyjmując pod
budynkiem grunt piaszczysty.
Rozwiązanie:
Wymiar charakterystyczny B :
B = A/0,5P
gdzie:
- pole powierzchni podłogi A = 190,7m2
- zewnętrzny obwód podłogi P = 63,96m
B = 190,7/(0,5�63,96) = 5,96m
Grubość równoważna dt:
dt = w +  (Rsi + Rf + Rse)
gdzie:
- grubość ścian zewnętrznych w = 0,38m
- przewodność cieplna niezamarzniętego gruntu piasku = 2,0 W/m�K
- opór przejmowania ciepła na powierzchni wew. Rsi = 0,17 m2�K/W
- opór przejmowania ciepła na powierzchni zew. Rse = 0,04 m2�K/W
- opór cieplny konstrukcji podłogi Rf = 0,12/0,04 = 3 m2�K/W
dt = 0,38 + 2,0(0,17 + 3 + 0,04) = 6,8m
Dodatkowa grubość równoważna d :
d =  � R
R = dn/n  dn/ = 0,1/0,035  0,1/2,0 = 2,807 [m2�K/W]
d = 2,0 � 2,807 = 5,614m
Wartość podstawowa współczynnika przenikania ciepła U0:
dt = 6,8m > B = 5,96m % podłoga dobrze izolowana
4
�# ś#
2�"2,0
2 ĄB'
ś# ź#
ś# ź#
U0 = ln�# +1ś# = lnś# Ą�"5,96 + 1ź# = 0,345 W/m2�K
ĄB'+dt ś# dt ź# Ą�"5,96 + 3,3 �# 3,3 #
�# #
Człon korekcyjny z uwagi na izolację krawędziową "�:
 2,0
"� = = = 0,21 W/m �" K
0,457 �" B'+dt 0,457 �" 5,96 + 6,8
Współczynnik przenikania ciepła do gruntu płyty podłogowej U:
U = U0 + 2"�/B = 0,21 + 2�(0,045)/5,96 = 0,195 W/m2�K
Spr. R = 1/U = 1/0,195= 5,131 m2�K/W : Rmin = 1,5 m2�K/W
Przyjęta grubość izolacji termicznej na
gruncie spełnia wymogi normowe.
5
OBLICZENIE OPORU CIEPLNEGO DACHU DREWNIANEGO
O BUDOWIE NIEJEDNORODNEJ
ZASTOSOWANIE METODY PRZYBLIŻONEJ  KRESÓW
12
11
10
9
8
7
6
4
5
3
1
Przekrój przez warstwy dachu w poprzek krokwi
12
11
10
9
8
7
6
4
3
2
1
Przekrój przez warstwy dachu wzdłuż krokwi
6
Dany jest dach drewniany o warstwach (od wnętrza budynku):
- 1  płyta gipsowo-kartonowa: d1 = 0,015m, 1 = 0,25 W/m�K
- 2  drewniany ruszt wsporczy 3x4cm (co 45cm): d2 = 0,03m, 2 = 0,18 W/m�K
- 3  płyty z wełny mineralnej: d2 = 0,03m, 3 = 0,042 W/m�K
- 4  folia paroizolacyjna
- 5  krokwie 18x8cm: d3 = 0,18m, 2 = 0,18 W/m�K
- 6  płyty z wełny mineralnej: d4 = 0,15m, 3 = 0,042 W/m�K
- 7  szczelina wentylacyjna: d5 = 0,03m
- 8  folia wysokoparoprzepuszczalna
- 9  kontrłaty 4x4cm: d6 = 0,04m, 2 = 0,18 W/m�K
- 10  szczelina wentylacyjna: d7 = 0,04m
- 11  łaty 3x4cm: d8 = 0,04m, 2 = 0,18 W/m�K
- 12  dachówka karpiówka podwójnie kładziona w koronkę
Dach jest dobrze wentylowany, więc pomijam opór cieplny szczelin
wentylacyjnych, foli izolacyjnych oraz kontrłat i łat wraz z pokryciem. Usuwam
także część krokwi wystającą ponad izolację termiczną. Obliczeniowy przekrój
dachu zawiera trzy warstwy w granicach grubości d4, d2 i d1.
Rozwiązanie:
Obliczenie oporu warstwy jednorodnej  płyta gipsowo-kartonowa:
R1 = d1/1 = 0,015/0,25 = 0,06 m2�K/W
Obliczenie oporu warstw niejednorodnych:
 krokwie w rozstawie co 90cm/wełna mineralna
 ruszt wsporczy w rozstawie co 45cm/wełna mineralna
7
RUSZT WSPORCZY 3x4cm RUSZT WSPORCZY 3x4cm
RUSZT WSPORCZY 3x4cm
RUSZT WSPORCZY 3x4cm
a c
b
d
RUSZT WSPORCZY 3x4cm
RUSZT WSPORCZY 3x4cm
Widok z góry na elementy konstrukcyjne dachu
Względne pole wycinków:
fa = Pa/Pabcd = 0,04�0,08/0,9�0,45 = 0,0032/0,405 = 0,0079m2
fb = Pb/Pabcd = 0,08�0,41/0,9�0,45 = 0,0328/0,405 =0,08099m2
fc = Pc/Pabcd = 0,82�0,04/0,9�0,45 = 0,0328/0,405 = 0,08099m2
fd = Pd/Pabcd = 0,82�0,41/0,9�0,45 = 0,3362/0,405 = 0,8301m2
Opory cieplne wycinków:
RTa = Rsi + d2/2 + d4/2 + Rsi = 0,10 + 0,03/0,18 + 0,15/0,18 + 0,10 =
= 0,10 + 0,1667 + 0,8333 + 0,10 = 1,2 m2�K/W
RTb = Rsi + d2/3 + d4/2 + Rsi = 0,10 + 0,03/0,042 + 0,15/0,18 + 0,10 =
= 0,10 + 0,7143 + 0,8333 + 0,10 = 1,7476 m2�K/W
RTc = Rsi + d2/2 + d4/3 + Rsi = 0,10 + 0,03/0,18 + 0,15/0,042 + 0,10 =
= 0,10 + 0,1667 + 3,5714 + 0,10 = 3,9381 m2�K/W
RTd = Rsi + d2/3 + d4/3 + Rsi = 0,10 + 0,03/0,042 + 0,15/0,042 + 0,10 =
= 0,10 + 0,7143 + 3,5714 + 0,10 = 4,4857 m2�K/W
Kres górny całkowitego oporu cieplnego RT :
1/RT = fa/RTa + fb/RTb + fc/RTc + fd/RTd
1/RT = 0,0079/1,2 + 0,08099/1,7476 + 0,08099/3,9381 + 0,8301/4,4857
= 0,0066 + 0,0463 + 0,0206 + 0,1851 = 0,2586
RT = 3,867 m2�K/W
8
KROKIEW 8x18cm
KROKIEW 8x18cm
KROKIEW 8x18cm
Kres dolny całkowitego oporu cieplnego RT :
Ra2 = d2/2 = 0,03/0,18 = 0,1667 m2�K/W
Ra3 = d4/2 = 0,15/0,18 = 0,8333 m2�K/W
Rb2 = d2/3 = 0,03/0,042 = 0,7143 m2�K/W
Rb3 = d4/2 = 0,15/0,18 = 0,8333 m2�K/W
Rc2 = d2/2 = 0,03/0,18 = 0,1667 m2�K/W
Rc3 = d4/3 = 0,15/0,042 = 3,5714 m2�K/W
Rd2 = d2/3 = 0,03/0,042 = 0,7143 m2�K/W
Rd3 = d4/3 = 0,15/0,042 = 3,5714 m2�K/W
1/R2 = fa/Ra2 + fb/Rb2 + fc/Rc2 + fd/Rd2 = 0,0079/0,1667 +
+ 0,08099/0,7143 + 0,08099/0,1667 + 0,8301/0,7143
= 0,0474 + 0,1134 + 0,4858 + 1,1621 = 1,8087
R2 = 0,5529 m2�K/W
1/R3 = fa/Ra3 + fb/Rb3 + fc/Rc3 + fd/Rd3 = 0,0079/0,8333 +
+ 0,08099/0,8333 + 0,08099/3,5714 + 0,8301/3,5714 =
= 0,0095 + 0,0972 + 0,0227 + 0,2324 = 0,3618
R3 = 2,764 m2�K/W
RT = Rsi + R2 + R3 + Rsi = 0,10 + 0,5529 + 2,764 + 0,10 = 3,5169 m2�K/W
Całkowity opór cieplny warstwy niejednorodnej RTn:
RTn = (RT +RT )/2 = (3,867+3,5169)/2 = 3,692 m2�K/W
Całkowity opór cieplny dachu RT:
RT = R1 + RTn = 0,06 + 3,692 = 3,752 m2�K/W
Spr: U = 1/RT = 1/3,752 = 0,2665 W/m2�K 9 Umax = 0,3 W/m2�K
Przyjęta grubość izolacji termicznej
dachu spełnia wymogi normowe.
9