Projekt nr 4 Schemat obliczeń
PROJEKT NR 4 |
|
|
|
|
1 Dane projektowe Nr 36 |
||||
1.1 |
Objętość płynu do przetłoczenia |
V |
m3 |
37 |
1.2 |
Czas napełniania zbiornika |
τ |
min |
60 |
1.3 |
Przewyższenie króćca wlotowego do fermentora |
H |
M |
4 |
1.4 |
Temperatura pożywki w mieszalniku M-1 |
tm |
oC |
30 |
1.5 |
Temperatura sterylizacji |
ts |
oC |
133 |
1.6 |
Początkowa liczba drobnoustrojów w podłożu |
No |
jedn/m2 |
1,00E+13 |
1.7 |
Pożądany stopień wyjałowienia |
Nk |
jedn/m3 |
1,00E-06 |
1.8 |
Energia aktywacji drobnoustrojów |
E |
J/mol |
2,730E+05 |
1.9 |
Czynnik przedwykładniczy w r-niu Arrheniusa |
k0 |
1/s |
1,320E+36 |
1.10 |
Powierzchnie wymiany ciepła 1 płyty |
Ap |
m2 |
0,367 |
1.11 |
Przekrój poprzeczny powierzchni międzypłytowej |
F |
m2 |
1,45E-03 |
1.12 |
Średnica zastępcza kanału wymiennika ciepła |
de |
m |
8,60E-03 |
1.13 |
Zastępcza długość kanału w wymienniku |
Ie |
m |
1,15 |
1.14 |
Współczynnik przenikania ciepła w wymienniku WC-3 |
kWC3 |
kW/m2K |
3,9 |
1.15 |
Współczynnik przenikania ciepła w wymienniku WC-4 |
kWC4 |
kW/m2K |
2,18 |
1.16 |
Temperatura w mieszalniku i rurociągach przesyłowych |
t |
oC |
30 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
2. Obliczenia |
||||
2.1 |
Objętościowe natężenie napełnienia zbiornika |
Qp |
m3/s |
1,028E-2 |
|
|
Qp |
m3/h |
37 |
|
|
Qp |
l/min |
6,167E+2 |
|
|
Qp |
l/h |
3,7E+4 |
2.2 |
Masowe natężenie przepływu produktu |
W |
kg/s |
10,24 |
3. Wymiary zbiornika |
||||
3.1 |
Średnica zbiornika |
Dzb |
m |
3,431 |
3.2 |
Wysokość cz. cylindrycznej |
Hzc |
m |
3,431 |
3.3 |
Wysokość cz. stożkowej |
Hzs |
m |
1,715 |
3.4 |
Wysokość cz. roboczej |
Hz |
m |
5,146 |
3.5 |
Wysokość całkowita zbiornika |
Hc |
m |
6,175 |
4. Obliczenia mocy silnika napędzającego mieszadła propelerowego (śrubowego) |
||||
4.1 |
Proporcje wymiarów mieszadła (Dzb/dm =3÷5) |
Dzb/dm |
|
4 |
4.2 |
Średnica mieszadła (przyjęta) |
dm |
m |
0,8577 |
4.3 |
Obroty mieszadła (n=3÷5 obr/s) |
n |
obr/s |
4 |
4.4 |
Współczynnik A=1,5÷2 |
A |
|
1,75 |
4.5 |
Moc mieszadła |
Nm |
kW |
19,16 |
4.6 |
Moc silnika (napędu) -50% więcej od Nm |
Nnap |
kW |
28,74 |
5. Średnice i prędkości cieczy w rurociągach |
||||
5.1 |
Założona prędkość liniowa płynu w ruroc. tłocznym |
ut' |
m/s |
2,25 |
5.1 |
Średnica ruroc. tłocznego obliczona |
dt' |
m |
7,627E-2 |
5.1 |
Dobrana śr. ruroc. tłoczn. z Kalend. Chem. str. 497 TI.cz.II |
dt |
m |
8E-2 |
5.1 |
Rzeczywista prędkość liniowa płynu w przew. tłocznym |
ut |
m/s |
2,045 |
5.1 |
Założona prędkość liniowa płynu w ruroc. ssawnym |
us' |
m/s |
0,75 |
5.1 |
Średnica ruroc. ssawnego obliczona |
ds' |
m |
0,1321 |
5.1 |
Dobrana śr. ruroc. ssawnego z Kalend. Chem. str. 497 TI.cz.II |
ds |
m |
0,125 |
5.1 |
Krzewista prędkość liniowa płynu w przew. ssawnym |
us |
m/s |
0,8377 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
6. Obliczenie gabarytów przytrzymywacza |
||||
6.1 |
Temperatura sterylizacji |
ts |
oC |
133 |
6.2 |
Początkowy stopień zakażenia podłoża |
No |
jedn/m3 |
1,00E+13 |
6.3 |
Pożądany stopień wyjałowienia |
Nk |
jedn/m3 |
1,00E-06 |
6.4 |
Energia aktywacji drobnoustrojów |
E |
kJ/mol |
2,730E+05 |
6.5 |
Czynnik przedwykładniczy w r-niu Arrheniusa |
k0 |
1/s |
1,320E+36 |
6.6 |
Stała szybkości reakcji dezaktywacji drobnoustrojów |
k |
1/s |
10,21 |
6.7 |
Czas przebywania w przytrzymywaczu |
τs |
s |
4,285 |
6.8 |
Długość przytrzymywacza |
L |
m |
8,763 |
7. Obliczenie spadku ciśnienia na przytrzymywaczu -rurociąg R-3 |
||||
7.1 |
Temperatura przytrzymywacza = ts |
ts |
oC |
133 |
7.2 |
Gęstość |
ρ |
kg/m3 |
9,326E+2 |
7.3 |
Lepkość dynamiczna |
η |
Ns/m2 |
2,086E-4 |
7.4 |
Ilość łuków 180o |
ηł |
|
4 |
7.5 |
Opór lokalny łuku 180o |
ξł |
|
0,2689 |
7.6 |
Liczba Reynoldsa |
Re |
|
7,314E+5 |
7.7 |
Współczynnik oporów tarcia |
λ |
|
1,221E-2 |
7.8 |
Spadek ciśnienia na przytrzymywaczu |
Δpp |
Pa |
4,706E+3 |
8. Wymiennik ciepła WC-3 |
||||
|
Dane do obliczeń i własności fizykochemiczne |
|
|
|
8.1 |
Temperatura wlotowa podłoża do wymiennika WC-3 |
tm |
oC |
30 |
8.2 |
Temperatura sterylizacji |
tm |
oC |
133 |
8.3 |
Temperatura pary grzejnej tp=ts+5oC |
tp |
oC |
138 |
8.4 |
Temperatura średnia podłoża w wymienniku WC-3 |
tśr1 |
oC |
81,5 |
8.5 |
Ciepło właściwe w temp. średniej |
cśr1 |
kJ/kgK |
4,214 |
8.6 |
Gęstość w temp. średniej |
ρWC3 |
kg/m3 |
9,709E+2 |
8.7 |
Lepkość dynamiczna w temp. średniej |
ηWC3 |
Ns/m2 |
3,449E-4 |
8.8 |
Współczynnik przenikania ciepła w wymienniku WC-3 |
kWC3 |
kW/m2K |
3,9 |
|
Obliczenie wymiennika WC-3 |
|
|
|
8.9 |
Zapotrzebowanie ciepła w wymienniku WC-3 |
QWC3 |
kW |
4,440E+3 |
|
Średnia logarytmiczna różnica temperatur |
|
|
|
8.10 |
Różnica na wlocie |
ΔTa1=tp-tm |
[oC] |
108 |
8.11 |
Różnica na wylocie |
ΔTb1=tp-ts |
[oC] |
5 |
8.12 |
Średnia różnica temp. (logarytmiczna) ΔT1=(ΔTa1-ΔTb1)/ln(ΔTa1/ΔTb1)) |
ΔT1 |
[oC] |
33,52 |
8.13 |
Obliczona powierzchnia wymiennika WC-3 |
AWC3 |
m2 |
33,96 |
8.14 |
Ilość płyt obliczona |
n'WC3 |
|
92,53 |
8.15 |
Prędkość produktu przyjęta |
u'WC3 |
m/s |
1 |
8.16 |
Wstępnie obliczona liczba kanałów |
z' |
|
7,267 |
8.17 |
Liczba pakietów obliczona |
x' |
|
6,366 |
8.18 |
Liczba pakietów przyjęta |
x |
|
7 |
8.19 |
Obliczona liczba kanałów |
z |
|
7 |
8.20 |
Przyjęta liczba płyt |
nWC3 |
|
98 |
8.21 |
Powierzchnia wymiennika WC-3 przyjęta |
AWC3 |
m2 |
35,97 |
8.22 |
Rzeczywista prędkość produktu |
uWC3 |
m/s |
1,038 |
|
Zapotrzebowanie pary grzejnej |
|
|
|
8.23 |
Ciśnienie absolutne pary nasyconej o temperaturze tp |
ppary |
MPa |
0,3413 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
8.24 |
Ciepło kondensacji pary |
r |
kJ/kg |
2,151E+3 |
8.25 |
Zapotrzebowanie pary grzejnej
|
Mp |
kg/s |
2,064 |
|
|
|
kg/godz |
7,430E+3 |
|
Obliczenia spadku ciśnienia w wymienniku ciepła WC-3 |
|
|
|
8.26 |
Liczba Reynoldsa |
Re |
|
2,513E+4 |
8.27 |
Współczynnik zależny od wytłoczeń na płycie |
C |
|
11,2 |
8.28 |
Współczynnik oporów |
ξWC3 |
|
0,8896 |
8.29 |
Spadek ciśnienia w wymienniku ciepła WC-3 |
ΔpWC3 |
Pa |
4,355E+5 |
9. Wymiennik ciepła WC-4 |
||||
|
Dane do obliczeń i własności fizykochemiczne |
|
|
|
9.1 |
Temperatura wlotowa podłoża do wymiennika WC-4=ts |
ts |
oC |
133 |
9.2 |
Temperatura wylotowa podłoża z wymiennika WC-4 |
tf |
oC |
30 |
9.3 |
Temperatura średnia podłoża w wymienniku WC-4 |
tśr |
oC |
81,5 |
9.4 |
Ciepło właściwe w temp. średniej |
cśr |
kJ/kgK |
4,214 |
9.5 |
Gęstość cieczy w temp. średniej |
ρWC4 |
kg/m3 |
9,709E+2 |
9.6 |
Lepkość dynamiczna w temp. średniej |
ηWC4 |
Ns/m2 |
3,449E-4 |
9.7 |
Współczynnik przenikania ciepła w wymienniku WC-4 |
kWC4 |
kW/m2K |
2,18 |
9.8 |
Zapotrzebowanie ciepła w wymienniku WC-4 |
QWC4 |
kW |
4,440E+3 |
9.9 |
Temperatura wlotowa wody chłodzącej (jak w kranie) |
tw1 |
oC |
8 |
9.10 |
Temperatura wylotowa wody chłodzącej (założyć) |
tw2 |
oC |
40 |
|
Średnia różnica temperatur |
|
|
|
9.11 |
Różnica na wlocie |
ΔTa2=ts-tw2 |
[oC] |
93 |
9.12 |
Różnica na wylocie |
ΔTb2=tt-t1 |
[oC] |
22 |
9.13 |
Średnia różnica temp. (logarytmiczna) ΔT2= (ΔTa2-ΔTb2)/ln(ΔTa2/ΔTb2)) |
ΔT2 |
[oC] |
49,25 |
9.14 |
Obliczona powierzchnia wymiennika WC-4 |
AWC3 |
m2 |
41,35 |
9.15 |
Ilość płyt obliczona |
n'WC4 |
|
1,127E+2 |
9.16 |
Prędkość produktu przyjęta |
u'WC4 |
m/s |
1 |
9.17 |
Wstępnie obliczona liczba kanałów |
z' |
|
7,267 |
9.18 |
Liczba pakietów obliczona |
x' |
|
7,754 |
9.19 |
Liczba pakietów przyjęta |
x |
|
8 |
9.20 |
Obliczona liczba kanałów w pakiecie |
z |
|
8 |
9.21 |
Przyjęta liczba płyt |
nWC4 |
|
1,280E+2 |
9.22 |
Powierzchnia wymiennika WC-4 przyjęta |
AWC4 |
m2 |
46,98 |
9.23 |
Rzeczywista prędkość produktu |
uWC4 |
m/s |
0,9083 |
|
Zapotrzebowanie wody chłodzącej |
|
|
|
9.24 |
Średnia temperatura wody |
tśrw |
oC |
24 |
9.25 |
Ciepło właściwe wody w temp. tśrw |
cw |
kJ/kgK |
4,178 |
9.26 |
Zapotrzebowanie wody chłodzącej |
Ww |
kg/s |
33,04 |
|
Obliczenia spadku ciśnienia w wymienniku ciepła WC-4 |
|
|
|
9.27 |
Liczba Reynoldsa |
Re |
|
2,199E+4 |
9.28 |
Współczynnik zależny od wytłoczeń na płycie |
C |
|
11,2 |
9.29 |
Współczynnik oporów |
ξWC4 |
|
0,9197 |
9.30 |
Spadek ciśnie w wymienniku WC-4 |
ΔpWC4 |
Pa |
3,940E+5 |
10. Obliczenia spadku ciśnienia w rurociągach |
||||
10.1 |
Rurociąg ssawny R-1 |
|
|
|
10.2 |
Długość rurociągu ssawnego |
LR1 |
m |
7,464 |
10.3 |
Geometryczna wysokość ssania |
hs |
m |
0 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
10.4 |
Spadek ciśnienia związany z energią potencjalną |
Δp1 |
Pa |
0 |
10.5 |
Spadek ciśnienia związany z energią kinetyczną |
Δp2 |
Pa |
3,494E+2 |
|
Obliczenia spadku ciśnienia związanego z oporami tarcia w płynie |
|
|
|
10.6 |
|
Re |
|
1,316E+5 |
10.7 |
|
λ |
|
1,742E-2 |
10.8 |
Spadek ciśnienia związany z oporami tarcia w płynie |
Δp3 |
Pa |
3,634E+2 |
|
Obliczenie spadku ciśnienia związanego z oporami lokalnymi |
|
|
|
10.9 |
Wlot do rurociągu |
ζ1 |
|
0,05 |
10.10 |
Kolanko 90o |
ζk |
|
1,1 |
10.11 |
Liczba kolanek |
nk |
|
1 |
10.12 |
Opory lokalne na kolankach |
ζ2 |
|
1,1 |
10.13 |
Opór lokalny na pojedynczym zaworze |
ζz |
|
0,09 |
10.14 |
Liczba zaworów |
nz |
|
1 |
10.15 |
Opory lokalne na zaworach |
ζ3 |
|
0,09 |
10.16 |
Spadek ciśnienia związany z oporami lokalnymi na ssaniu - ruroc. R-1 |
Δp4 |
Pa |
4,332E+2 |
10.17 |
Całkowity spadek ciśnienia w rurociągu ssawnym |
Δps |
Pa |
1,146E+3 |
11. Rurociąg tłoczny |
||||
|
I część rurociągu tłocznego (R-2) |
|
|
|
11.1 |
Długość rurociągu R-2 LR2=50 dt |
LR2 |
m |
4 |
11.2 |
Geometryczna wysokość tłoczenia w rurociągu R-2 |
hR2 |
m |
0 |
11.3 |
Spadek ciśnienia związany z energią potencjalną |
Δp5 |
Pa |
0 |
11.4 |
Spadek ciśnienia związany z energią kinetyczną |
Δp6 |
Pa |
1,733E+3 |
|
Obliczenia spadku ciśnienia związanego z oporami tarcia R-2 |
|
|
|
11.5 |
Liczba Reynoldsa |
Re |
|
2,056E+5 |
11.6 |
Współczynnik oporów |
λ |
|
1,593E-2 |
11.7 |
Spadek ciśnienia związany z oporami tarcia w R-2 |
Δp7 |
Pa |
1,658E+3 |
|
Obliczenie spadku ciśnienia związanego z oporami lokalnymi wR-2 |
|
|
|
11.8 |
Opór lokalny na pojedynczym zaworze |
ζz |
|
0,1 |
11.9 |
Liczba zaworów |
nz |
|
2 |
11.10 |
Opory lokalne na zaworach |
ζ4 |
|
0,2 |
11.11 |
Spadek ciśnienia związany z oporami lokalnymi na rurociągu R-2 |
Δp8 |
Pa |
4,164E+2 |
11.12 |
Spadek ciśnienia w rurociągu tłocznym R-2 |
ΔpR2 |
Pa |
3,807E+3 |
|
II część rurociągu tłocznego (R-4) |
|
|
|
11.13 |
Długość rurociągu R-4 LR4=200 dt+H+2 łuki |
LR4 |
m |
20,75 |
11.14 |
Geometryczna wysokość tłoczenia w rurociągu R-4 |
H |
m |
4 |
11.15 |
Spadek ciśnienia związany z energią potencjalną |
Δp9 |
Pa |
3,907E+4 |
11.16 |
Spadek ciśnienia związany z energią kinetyczną |
Δp10 |
Pa |
1,733E+3 |
|
Obliczenia spadku ciśnienia związanego z oporami tarcia R-4 |
|
|
|
11.17 |
Liczba Reynoldsa (jak w R-2) |
Re |
|
2,056E+5 |
11.18 |
Współczynnik oporów (jak w R-2) |
λ |
|
1,593E-2 |
11.19 |
Spadek ciśnienia związany z oporami tarcia w R-4 |
Δp11 |
Pa |
8,603E+3 |
|
Obliczenie spadku ciśnienia związanego z oporami lokalnymi wR-4 |
|
|
|
11.20 |
Opór lokalny na zaworze trójdrożnym |
ζtroj |
|
1 |
11.21 |
Opór lokalny na zaworze regulacyjnym |
ζρεγ |
|
4,5 |
11.22 |
Opory lokalne na zaworach |
ζ |
|
12,2 |
11.23 |
Spadek ciśnienia związany z oporami lokalnymi na rurociągu R-4 |
Δp12 |
Pa |
2,540E+4 |
11.24 |
Spadek ciśnienia w rurociągu tłocznym R-4 |
ΔpR4 |
Pa |
7,481E+4 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
12. Obliczenie parametrów do doboru pompy P-1 |
||||
12.1 |
Spadek ciśnienia w rurociągu tłocznym R-2 |
ΔpR2 |
Pa |
3,807E+3 |
12.2 |
Spadek ciśnienia w wymienniku ciepła WC-3 |
ΔpWC3 |
Pa |
4,355E+5 |
12.3 |
Spadek ciśnienia na przetrzymywaczu |
Δpp |
Pa |
4,706E+3 |
12.4 |
Spadek ciśnienia w wymienniku ciepła WC-4 |
ΔpWC4 |
Pa |
3,940E+5 |
12.5 |
Sumaryczny spadek ciśnienia do zaworu Z-4 |
ΔpZ4 |
Pa |
8,380E+5 |
12.6 |
Wymagane cieśn. przed zaworem Z-4 pts(nadciś. pary nas. o temp. ts) |
pts |
Pa |
2,953E+5 |
12.7 |
Dodatkowe ciśnienie na zaworze Z-4 pts-Δp4 |
pts-ΔpR4 |
Pa |
2,205E+5 |
12.8 |
Maksymalny opór lokalny zaworu Z-4 |
ζZ4 |
|
1,059E+2 |
12.9 |
Sumaryczny spadek ciśnienia w instalacji |
Δpc |
Pa |
9,140E+5 |
12.10 |
Wysokość podnoszenia pompy |
hp |
m |
93,57 |
12.11 |
Wydajność (dane z pkt 2) |
Qp |
m3/s |
1,028E-2 |
12.12 |
Sprawność pompy |
η |
|
0,7 |
12.13 |
Obliczeniowe zapotrzebowanie mocy do napędu pompy |
P |
kW |
13,42 |
Projekt nr 4 Schemat obliczeń
Parametry elementów instalacji - zestawienie |
||||
13. Pompa P-1 |
||||
13.1 |
Wysokość podnoszenia pompy |
hp |
m |
93,57 |
13.2 |
Wydajność (dane z pkt 2) |
Qp |
m3/s |
1,028E-2 |
13.3 |
Sprawność pompy |
η |
|
0,7 |
13.4 |
Obliczeniowe zapotrzebowanie mocy do napędu pompy |
P |
kW |
13,42 |
14. Wymienniki ciepła |
||||
14.1 |
Moc cieplna wymiennika WC-3 |
QWC3 |
kW |
4,440E+3 |
14.2 |
Powierzchnia wymiany ciepła wymiennika WC-3 |
AWC3 |
m2 |
35,97 |
14.3 |
Zapotrzebowanie pary grzejnej
|
Mp |
kg/s |
2,064 |
|
|
|
kg/godz |
7,430E+3 |
14.4 |
Moc cieplna wymiennika WC-4 |
QWC4 |
kW |
4,440E+3 |
14.5 |
Powierzchnia wymiennika WC-4 |
AWC4 |
m2 |
46,98 |
14.6 |
Zapotrzebowanie wody chłodzącej
|
Ww |
kg/s |
33,04 |
|
|
|
m3/godz |
1,189E+5 |
15. Przytrzymywacz |
||||
15.1 |
Średnica przetrzymywacza |
dt |
mm |
80 |
15.2 |
Długość przetrzymywacza |
L |
m |
8,763 |
16. Mieszalnik M-1 |
||||
16.1 |
Średnica zbiornika |
Dzb |
m |
3,431 |
16.2 |
Wysokość cz. cylindrycznej |
Hzc |
m |
3,431 |
16.3 |
Wysokość cz. stożkowej |
Hzs |
m |
1,715 |
16.4 |
Wysokość cz. roboczej |
Hz |
m |
5,146 |
16.5 |
Wysokość całkowita zbiornika |
Hc |
m |
6,175 |
16.6 |
Średnica mieszadła |
dm |
m |
0,8577 |
16.7 |
Obroty mieszadła |
n |
obr/min |
240 |
16.8 |
Moc silnika (napędu) mieszadła |
Nnap |
kW |
28,74 |
Strona 7