Projekt wykonany zgodnie z PN-90/B-03200

1. Etap I -założenia wstępne do celów przygotowania oferty przetargowej

1.1 Zestawienie obciążeń działających na konstrukcję hali

1.1.1 Obciążenie śniegiem

Obliczenia wykonano w oparciu o PN-80/B-02010

h=2,0m

Hala zlokalizowana jest w Bolesławcu - I strefa obciążenia śniegiem

współczynniki kształtu dachu (załącznik Z1-1)

dla α≤15º

1.1.2 Obciążenie suwnicą

Obliczenia wykonano w oparciu o PN-86/B-02005

Maksymalne i minimalne wartości charakterystyczne nacisku koła suwnicy

gdzie:

- udźwig suwnicy

- ciężar całej suwnicy

- ciężar własny mostu suwnicy

- rozpiętość suwnicy

- liczba kół po jednej stronie suwnicy

- liczba kół jezdnych suwnicy

- odległość haka suwnicy od osi szyny

czyli:

• maksymalne charakterystyczne obciążenie pionowe przypadające na jedno koło s suwnicy

gdzie:

- współczynnik dynamiczny dla stanu granicznego nośności konstrukcji wsporczych (grupa natężenia pracy A4)

- nacisk koła dźwignicy

czyli:

• obciążenie poziome prostopadłe do toru

gdzie:

- największa wartość charakterystyczna nacisku koła

- współczynnik zależny od stosunku rozpiętości suwnicy do rozstawu kół (rys.3 PN-86/B-02005)

czyli:

• obciążenie poziome równoległe do toru

• współczynniki obciążenia

dla obciążeń technologicznych i natężeniu pracy dźwignicy A4

• obciążenie obliczeniowe

1.1.3 Obciążenie wiatrem

Obliczenia wykonano w oparciu o PN-77/B-02011

Hala zlokalizowana jest w Bolesławcu- I strefa obciążenia wiatrem

• współczynnik ekspozycji C_e

dla terenu C (z < 20,0 m.)

• współczynnik działania porywów wiatru β

• dekrement tłumienia drgań
  (tablica 1)

• okres drgań własnych (załącznik 2)

schemat A

(budowla niepodatna)

schemat B

(budowla niepodatna)

(budowla niepodatna na dynamiczne działanie wiatru)

• współczynniki aerodynamiczne

PRZEGRODA	KIERUNEK 1	KIERUNEK 2
a
b
c
d
e
f
g
h
i

Wartości obliczeniowe obciążeń wiatrem

Kierunek 1

• przegroda a

• przegroda b

• przegroda c

• przegroda d

• przegroda e

• przegroda f

• przegroda g

• przegroda h

• przegroda i

Kierunek 2

• przegroda a

• przegroda b

• przegroda c

• przegroda d

• przegroda e

• przegroda f

• przegroda g

• przegroda h

• przegroda i

1.2 Obliczenia wstępne dla wariantu I (rozstaw ram 7,20m)

1. Wstępne sprawdzenie płyt dachowych

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m^2]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m^2]
		max	min	max	min
Płyta ISOTHERM PLUS NL80	0,13kN/m^2	1,2	0,9	0,156	0,117
Śnieg	Max1,4kN/m^2	1,4	0,8	1,96	1,12
Obc. sumaryczne	0,153	-	-	2,116	1,237

Maksymalne dopuszczalne obciążenie dla płyt wieloprzęsłowych przy rozstawie podpór 3m wg. danych producenta wynosi:

1.2.2 Wstępne obliczenie płatwi dachowych -płatwie stanowią belki dwuprzęsłowe o przęsłach 7,2m. 7,2m

Obciążenie dla płatwi zbieramy z pasma 2,75 m.

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m.]
		max	min	max	min
Płyta ISOTHERM PLUS NL80	0,13*2,75=0,357	1,2	0,9	0,429	0,322
Śnieg-worek śnieżny	3,13	1,4	0,8	4,38	2,5
Ciężar własny C180E	0,165	1,2	0,9	0,2	0,15
Obciążenie sumaryczne	4,51	-	-	5,01	2,97

Obliczenia wykonano przy pomocy programu RM-WIN z uwzględnieniem obrotu przekroju o 6%

Nośność przekroju na zginanie:

xa = 3,600; xb = 3,600.

- względem osi X

M_R = α_p W f_d = 1,000×121,1×305×10^-3 = 36,9 kNm

- względem osi Y

M_R = α_p W f_d = 1,000×17,0×305×10^-3 = 5,2 kNm

Nośność przekroju względem osi X należy zredukować do wartości:

Współczynnik zwichrzenia dla λ _L = 0,500 wynosi ϕ_L = 0,988

Warunek nośności (54):

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:

a_max = 29,3 mm

a_gr = l / 200 = 7200 / 200 = 36,0 mm

a_max = 29,3 < 36,0 = a_gr

Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą:

a_max = 22,2 mm

a_gr = l / 200 = 7200 / 200 = 36,0 mm

a_max = 22,2 < 36,0 = a_gr

Największe ugięcie wypadkowe wynosi:

a =

2. Wstępne sprawdzenie płyt ściennych dla rozstawu rygli 3,0m.

Maksymalne wartości ssania i parcia wiatru:

Maksymalne dopuszczalne obciążenie dla płyt wieloprzęsłowych przy rozstawie podpór 3m wg. danych producenta wynosi:

1.2.4 Wstępne obliczenie rygli ścian bocznych -rygle stanowią belki swobodnie podparte

dwukierunkowo zginane

Obciążenie w płaszczyżnie x-x

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m.]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m]
		max	min	max	min
Płyta ISOTHERM PLUS NL80	2,7*0,13=0,351kN/m^2	1,2	0,9	0,42	0,32
Rygiel-rura prostokątna 160X90X4,5	0,17kN/m	1,2	0,9	0,20	0,15
Obc. sumaryczne	0,56	-	-	0,62	0,47

Obciążenie w płaszczyżnie y-y

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m.]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m]
		max	min	max	min
Parcie wiatru	2,7*0,221=0,60kN/m	1,3	0,8	0,78	0,48

PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: rura prostokątna 160X90X5,6

Skala 1:2

CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: 1 Stal St3

------------------------------------------------------------------

Momenty bezwładności [cm4]: Ix= 293,0 Iy=715,0

------------------------------------------------------------------

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:

f_max = 14,3 mm

f_gr = l / 200 = 7200 / 200 = 36,0 mm

a_max = 14,3 < 36,0 = a_gr

Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą:

f_max = 30,1 mm

f_gr = l / 200 = 7200 / 200 = 36,0 mm

a_max = 30,1 < 36,0 = a_gr

Największe ugięcie wypadkowe wynosi:

f =

Nośność przekroju na zginanie:

xa = 3,600; xb = 3,600.

- względem osi X

M_R = α_p W f_d = 1,000×107,3×305×10^-3 = 32,7 kNm

- względem osi Y

M_R = α_p W f_d = 1,000×77,8×305×10^-3 = 23,7 kNm

Współczynnik zwichrzenia dla λ _L = 0,500 wynosi ϕ_L = 0,988

Warunek nośności (54):

1.2.5 Wstępne obliczenie rygli ścian czołowych -rygle stanowią belki dwuprzęsłowe dwukierunkowo z zginane o przęsłach 5,5m

Obciążenie w płaszczyżnie x-x

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m.]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m]
		max	min	max	min
Płyta ISOTHERM PLUS NL80	3,0*0,13=0,39kN/m^2	1,2	0,9	0,47	0,35
Rygiel-rura prostokątna 100x60x5,6	0,13kN/m	1,1	0,9	0,143	0,12
Obc. sumaryczne	0,52	-	-	0,61	0,47

Obciążenie w płaszczyżnie y-y

Rodzaj obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m.]	Wsp. obc.		Wartość obliczeniowa [kN/m]
		max	min	max	min
Parcie wiatru	3*0,287=0,651kN/m	1,3	0,8	0,86	0,53

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:

f_max = 23,9 mm

f_gr = l / 200 = 5500 / 200 = 27,5 mm

f_max = 23,9 < 27,5 = f_gr

Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą:

f_max = 20,5 mm

f_gr = l / 200 = 5500 / 200 = 27,5 mm

f_max = 20,5 < 27,5 = f_gr

Największe ugięcie wypadkowe wynosi:

f =

Nośność przekroju na zginanie:

xa = 2,750; xb = 2,750.

- względem osi X

M_R = α_p W f_d = 1,000×41,8×215×10^-3 = 9,0 kNm

- względem osi Y

M_R = α_p W f_d = 1,000×30,6×215×10^-3 = 6,6 kNm

Współczynnik zwichrzenia dla λ _L = 0,500 wynosi ϕ_L = 0,988

Warunek nośności (54):

1.2.6 Wstępne obliczenie słupków ścian czołowych -słupki stanowią belki dwuprzęsłowe zginane o przęsłach przęsłach 8,0m. i 4,90m

Słupki ścienne rozstawione są w ścianie szczytowej co
. Ściana obłożona jest płytami ściennymi ISOTHERM o ciężarze
. Słupki wykonano z dwuteownika walcowanego I180HEB o ciężarze własnym
. Słupek jest belką dwuprzęsłową opartą na tężniku wiatrowym.

• obciążenie przekazywane przez rygle

- pionowe

- poziome

• ciężar własny słupka

OBCIĄŻENIA: MOMENTY: NORMALNE:

Nośność przekroju na ściskanie:

xa = 4,500; xb = 4,500.

N_RC = A f_d = 54,3×215×10^-1 = 1167,4 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla wyboczenia prostopadłego do osi X:

λ_x = l_wx / i_x = 5742,0 / 67,7 = 84,79

= λ_x / λ_p = 84,79 / 84,00 = 1,009 ⇒ ϕ = 0,642

- dla wyboczenia prostopadłego do osi Y:

λ_y = l_wy / i_y = 9000,0 / 40,5 = 222,43

= λ_y / λ_p = 222,43 / 84,00 = 2,648 ⇒ ϕ = 0,132

Przyjęto: ϕ = ϕ _min = 0,132

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego:

Składnik poprawkowy:

M_{x max} = 20,1 kNm β_x = 1,000

Δ_x = 0,012 M_{y max} = 0 Δ_y = 0

Warunki nośności (58):

- dla wyboczenia względem osi X:

- dla wyboczenia względem osi Y:

1. Wstępne dobranie elementów wiązara dachowego

Reakcje z płatwi : P=6,18*7,2=44,5kN

OBCIĄŻENIA:

MOMENTY:

TNĄCE

pas dolny ściskany siłą N=M/1,8=357kN na długości L=5,5m -wstępnie przyjęto przekrój w postaci rury prostokątnej 140X140X5,6

Nośność przekroju na ściskanie:

xa = 2,750; xb = 2,750.

N_RC = A f_d = 29,6×215×10^-1 = 636,4 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla wyboczenia prostopadłego do osi X:

λ_x = l_wx / i_x = 5500,0 / 54,7 = 100,59

= λ_x / λ_p = 100,59 / 84,00 = 1,197 ⇒ ϕ = 0,572

- dla wyboczenia prostopadłego do osi Y:

λ_y = l_wy / i_y = 5500,0 / 54,7 = 100,59

= λ_y / λ_p = 100,59 / 84,00 = 1,197 ⇒ ϕ = 0,572

Przyjęto: ϕ = ϕ _min = 0,572

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

pas górny ściskany siłą N=16,2*22²/8/2,5=392,0kN na długości L=2,7m -wstępnie przyjęto przekrój w postaci rury prostokątnej 120X120X4,5

Nośność przekroju na ściskanie:

xa = 1,375; xb = 1,375.

N_RC = A f_d = 20,5×215×10^-1 = 440,8 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla wyboczenia prostopadłego do osi X:

λ_x = l_wx / i_x = 2750,0 / 47,0 = 58,57

= λ_x / λ_p = 58,57 / 84,00 = 0,697 ⇒ ϕ = 0,899

- dla wyboczenia prostopadłego do osi Y:

λ_y = l_wy / i_y = 2750,0 / 47,0 = 58,57

= λ_y / λ_p = 58,57 / 84,00 = 0,697 ⇒ ϕ = 0,899

Przyjęto: ϕ = ϕ _min = 0,899

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

krzyżulec-ściskany siłą N=(155,7-22,2)*3,26/1,975=220,4kN długości L=3,26m -wstępnie przyjęto przekrój w postaci rury prostokątnej 90X90X5,6

Nośność przekroju na ściskanie:

xa = 1,630; xb = 1,630.

N_RC = A f_d = 18,6×215×10^-1 = 399,9 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla wyboczenia prostopadłego do osi X:

λ_x = l_wx / i_x = 3260,0 / 34,4 = 94,79

= λ_x / λ_p = 94,79 / 84,00 = 1,128 ⇒ ϕ = 0,618

- dla wyboczenia prostopadłego do osi Y:

λ_y = l_wy / i_y = 3260,0 / 34,4 = 94,79

= λ_y / λ_p = 94,79 / 84,00 = 1,128 ⇒ ϕ = 0,618

Przyjęto: ϕ = ϕ _min = 0,618

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

2. Wstępne dobranie belki podsuwnicowej

Do wstępnych obliczeń przyjmujemy, że belka podsuwnicowa jest obciążona siłami pionowymi od suwnicy. Współczynniki ϕ_L przyjmujemy równy 1, gdyż belka zabezpieczona jest przed zwichrzeniem tężnikiem hamownym.

gdzie:

• Max. moment obciążający belkę podsuwnicową:

gdzie:

- największa wartość obliczeniowa nacisku koła

- rozstaw kół suwnicy

- rozpiętość między teoretycznymi podporami belki podsuwnicowej

czyli:

czyli:

przyjęto dwuteownik równoległościenny IPE600 (W_x = 1928 cm³)

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:

f_max = 9,8 mm

f_gr = l / 600 = 7200 / 600 = 12,0 mm

f_max = 9,8 < 12,0 = f_gr

7. Wstępne dobranie przekrojów słupa

Zastępczy moment bezwładności rygla ramy:

Zestawienie obciążeń:

• reakcja z rygla ramy

R=155,7kN M.=642,5kNm

• reakcje z rygli ściennych

V=5,5kN H=6,2kN

• ciężar belki podsuwnicowej

G=6,7kN

• reakcja z suwnicy

V_max=156kN H_max=24,75kN

• ciężar własny górnej części słupa I300

G=0,55kN/m

• ciężar własny dolnej części słupa IKS1000-16

G=1,56kN/m.

PRZEKRÓJ Nr: 2 Nazwa: "S IKS-1000-16"

maksymalne poziome przemieszczenie pręta w poziomie belki podsuwnicowej wynosi v=6mm co jest mniejsze od 1/500 rozpiętości belki podsuwnicowej v=14,2mm

7. Wstępne dobranie przekrojów stężeń hali z warunku smukłości

• Stężenie ściany w części podsuwnicowej-stężenie typu X -zawsze pracuje tylko pręt rozciągany , ściskany wybacza się sprężyście

przyjęto rurę okrągłą 101,6×3,6 i = 3,47 cm

• Stężenie ściany w części nadsuwnicowej-stężenie typu V

przyjęto rurę okrągłą 159,0×4,5 i = 5,46 cm

• Tężnik połaciowy poziomy typu X -zawsze pracuje tylko pręt rozciągany , ściskany wybacza się sprężyście

przyjęto rurę kwadratową 70,0×70×3,2 i = 2,72 cm

• Tężnik połaciowy pionowy typu V

przyjęto rurę kwadratową 80,0×80×3,6 i = 3,12 cm

1.2.11 Zestawienie zużycia stali dla wariantu1

lp	Nazwa	Masa jednostkowa [kg/m.]	Długość [m.]	Liczba sztuk	Długość łączna [m.]	Masa łączna [kg]
1	Płatwie C180E	16,25	14,4	300	4320	70200
2	Rygle ścian bocznych ٱ160x90x5,6	16,64	7,2	600	4320	71885
3	Słupy główne IKS1000-16 I300	153,23 54,24	8,8 5,15	54 54	475,2 278,1	72815 15084
4	Wiązar -pas górny ٱ120x120x4,5 pas dolnyٱ140x140x5,6 wykratowanieٱ90x90x5,6	16,09 23,24 14,6	33 22 42,2	27 27 27	891 594 1139,4	14336 13804 16635
5	Rygle śc. szczytowej ٱ100x90x5,6	12,87	22	12	264	3397
6	Słupki śc. Szczytowej I160HEB	42,63	14,0	10	140	5968
8	Stężenia podłużne hali cz. podsuw.ø101,6x3,6 cz.nadsuw.ø159,6x4,5	8,7 17,4	11,1 6,2	20 20	222 124	1931 2157
9	Stężenie połaciowe poziome ø70,0x3,2	5,28	9,1	40	364	1922
10	Stężenie połaciowe pionowe ٱ80x80x3,6	8,56	4,4	81	356,4	3051
11	Belka podsuwnicowa IPE600	122,46	7,2	50	360	44086

Powierzchnia hali:

Zużycie stali na 1m²

Z analizy ugięć prętów w programie RM-WIN wynika , że maksymalne przemieszczenie słupa wywołane działaniem obciążeń stałych i jednego najbardziej niekorzystnego obciążenia zmiennego(wiatr) wynosi :

• w poziomie belki podsuwnicowej

u=7mm<h₁/500=15,5mm

• maksymalne w górnej części słupa

u₁=12mm<H/300=43mm

obliczone ugięcia nie przekraczają wartości dopuszczalnych

Ugięcie pionowe kratownicy wywołane obciążeniami stałymi i śniegiem wynosi

f=45mm<l/250=88mm

obliczone ugięcia nie przekraczają wartości dopuszczalnych

Projekt hali stalowej -autor projektu MARCIN SOBIECKI

15

2. Etap IIa - Projekt budowlany branży konstrukcyjnej dla wariantu I

1. Obliczenia statyczne-program RM-WIN

Zestawienie obciążeń działających na konstrukcję

Sprowadzenie obciążeń działających na wiązar dachowy do węzłów kratownicy

• Ciężar własny kratownicy

g_i-ciężar własny pręta z którego obciążenie przekazuje się w węźle [kN/m.]

l_i-długość pręta z którego obciążenie przekazuje się w węźle [m.]

-współczynnik obciążenia

Węzeł 1, węzeł 18

g₁=0,5*2,64*0,163*1,1=0,24kN

Węzeł 2, węzeł 19

g₂=0,5*5,35*0,237*1,1+3,26*0,149*1,1=1,23kN

Węzeł 3 , węzeł 17

g₃=2,64*0,163*1,1+0,5*3,26*0,149*1,1+0,5*3,39*0,149=0,99kN

Węzeł 4 , węzeł 16

g₄=0,5*(2,60+2,75)*0,237*1,1+0,5*3,39*0,149*1,1+0,5*3,6*0,149*1,1=1,27kN

Węzeł 5 , węzeł 15

g₅=2,76*0,164*1,1+0,5*(2,0+2,15)*0,149*1,1=0,84kN

Węzeł 6 , węzeł 14

g₆=0,5*2,76*0,164*1,1+0,5*2*0,149*1,1=0,41kN

Węzeł 7 ,węzeł 12

g₇=2,76*0,164*1,1+0,5*2*0,149*1,1=0,65kN

Węzeł 8 , węzeł 13

g₈=2,76*0,164*1,1+3,6*0,149*1,1+0,5*2*0,149*1,1+0,5*3,4*0,149*1,1=1,53kN

Węzeł 9

g₇=2,75*0,237*1,1+0,5*3,6*0,149*1,1+0,5*3,72*0,149+0,5*2,5*0,149*1,1=1,49kN

Węzeł 10

g₁₀=2,75*0,164*1,1+0,5*2,5*0,149*1,1=0,70kN

Węzeł 11

g₁₀=2,75*0,164*1,1+3,4*0,149*1,1=1,05kN

• Schemat wiązara

• Ciężar pokrycia i płatwi

Płatwie-C180E q=0,165kN/m.

Płyty ISOTHERM PLUS NL80 q=0,13kN/m²

Węzeł 1, węzeł 18

g₁=0,5*2,61*7,2*0,13*1,2+7,2*0,165*1,1=2,77kN

Węzeł 3 , węzeł 17

g₃=2,675*7,2*0,13*1,2+7,2*0,165*1,1=4,31kN

Węzeł 5, węzeł 6, węzeł 14, węzeł 15

g₅=1,375*7,2*0,13*1,2+7,2*0,165*1,1=2,85kN

Węzeł 11

g₁₁=2,75*7,2*0,13*1,2+2*7,2*0,165*1,1=5,70kN

Węzeł 1, węzeł 18

s₁=0,5*2,61*7,2*0,78=7,33kN

Węzeł 3, węzeł 17

s₃=0,5*(2,61+2,76)*7,2*0,5*(0,78+1,57)=22,71kN

Węzeł 5, węzeł 15

s₅=0,5*2,75*7,2*0,5*(1,57+1,96)=14,47kN

Węzeł 6, węzeł 14

s₆=0,5*2,75*7,2*0,5*0,78=7,72kN

Węzeł 7, węzeł 11 ,węzeł 12

s₆=*2,75*7,2*0,5*0,78=15,44kN

• Obciążenie wiatrem-wartości parcia i ssania oraz kierunki działania obciążenia są zgodne

z punktem 1.1.3

wiatr z kierunku 1

Węzeł 1

W₁=-0,246*0,5*2,61*7,2=-2,31kN

Węzeł 3

W₃=-0,246*0,5*(2,61+2,76)*7,2=-4,74kN

Węzeł 5

W₅=-0,246*0,5*2,76*7,2=-2,44kN

Siła pozioma

=0,287*0,5*2,0*7,2=2,07kN

Węzeł 6

W₆=-0,328*0,5*2,75*7,2=-3,25kN

Siła pozioma

=0,287*0,5*2,0*7,2=2,07kN

• Obciążenie śniegiem schemat obciążenia-wartości obliczeniowe

Węzeł 7, węzeł 11, węzeł 12

W₇=-0,328*2,75*7,2=-6,5kN

Węzeł 14

W₁₄=-0,328*0,5*2,75*7,2=-3,25kN

Siła pozioma

=-0,246*0,5*2,0*7,2=-1,77kN

Węzeł 15

W₁₅=-0,207*0,5*2,76*7,2=-2,05kN

Siła pozioma

=-0,246*0,5*2,0*7,2=-1,77kN

Węzeł 17

W₁₇=-0,207*0,5*(2,76+2,6)*7,2=-4,00kN

Węzeł 18

W₁₅=-0,207*0,5*2,61*7,2=-1,94kN

Wiatr z kierunku 2

Węzeł 5 , węzeł 6 , węzeł 14 , węzeł 15

Siła pozioma

=-0,204*0,5*2,0*7,2=-1,47kN

Zestawienie obciążeń działających na słupy

• Ciężar własny

I IKS1000-16

g=1,94kN/m.

I HEB300

g=1,19kN/m.

• Ciężar rygli z pokryciem

g=0,62kN

• Wiatr z kierunku 1

Parcie wiatru

W=0,287*7,2=2,07kN/m.

Ssanie wiatru

W=-0,164*7,2=-1,18kN/m.

• Wiatr z kierunku 2

W=-0,204*7,2=-1,47kN/m.

• Suwnica

• Belka posuwnicowa I600PE + szyna SD75 + tężnik

g=(1,25+0,566+0,25)*7.2*1.1=16,4kN

Obciążenia belki podsuwnicowej

• Belka posuwnicowa I600PE + szyna SD75 + tężnik

g=(1,25+0,566+0,25)*1.1=2,27kN

• Obciążenie pionowe -reakcja z koła suwnicy

- nacisk koła dźwignicy

• Obciążenia poziome równoległe do toru
  

• Obciążenie poziome prostopadłe do toru

---