Projekt nr 1
Temat : Projekt zbiornika ciśnieniowego poziomego
Projektował : Mariusz Kopacki
Bydgoszcz 2001r
I. Dane:
ciśnienie; p = 1,3 MPa
objętość; V = 17 m3
medium; kwas mrówkowy 15 % (HCOOH)
dane literaturowe o kw . mrówkowym; gęstość14 % kw . mrówkowego - 1034,6 kg/m3
gęstość16 % kw . mrówkowego - 1039,4 kg/m3. Przyjmuję gęstość kwasu mrówkowego - 1037 kg/m3
II. Wymagania:
obliczenia wytrzymałościowe
rysunek złożeniowy
III. Tok obliczeń:
wyznaczenie ciśnienia obliczeniowego „pow”
obliczenie grubości ścianki cylindrycznej (walcowej) „g0”
obliczenie grubości ścianek dna dolnego:
obliczenie grubości ścianek na wyobleniu
obliczenie grubości ścianki górnego dna wyoblonego
dobór kołnierzy do zbiornika
dobór włazu
obliczenie króćca spustowego (ze względu na czas wypływu)
dobór króćców:
dopływowego
odpływowego
odpowietrzającego
obliczenie największej średnicy otworu, nie wymagającej wzmocnienia
wnioski dotyczące wzmacniania otworów
dobór podpór
III. Oznaczenia:
Vnom - objętość nominalna;
Vrzecz - objętość rzeczywista ;
Lc - długość części cylindrycznej ;
Vc - pojemność części cylindrycznej zbiornika ;
Vd - pojemność dna ;
Fw - wewnętrzna powierzchnia zbiornika
Fc - wewnętrzna powierzchnia części cylindrycznej ;
Fd - wewnętrzna powierzchnia dna ;
pow - ciśnienie obliczeniowe; [Pa]
prw - ciśnienie robocze; [Pa]
ph - ciśnienie hydrostatyczne; [Pa]
g - przyśpieszenie ziemskie; [m/s2]
Dz - średnica zewnętrzna; [m]
Dw - średnica wewnętrzna; [m]
k - naprężenie dopuszczalne na rozrywanie; [Pa]
a - współczynnik ;
z - współczynnik wytrzymałościowy złącza ;
zdop - współczynnik zakładu spawającego ;
tos - temperatura obliczeniowa ścianki; [oC]
Re - wytrzymałość doraźna na zginanie ;
Xe - współczynnik bezpieczeństwa ;
ρ - gęstość medium; [kg/m3]
α - współczynnik ;
c - naddatek grubości; [m]
c1 - naddatek grubości na minusową odchyłkę blachy; [m]
c2 - naddatek grubości na korozję; [m]
c3 - naddatek grubości ze względu na dodatkowe naprężenia pochodzące od ciśnienia; [m]
g0 - obliczeniowa grubość ścianki; [m]
g - rzeczywista grubość ścianki; [m]
s - szybkość korozji; [m/rok]
t - czas pracy elementu; [lata]
A - powierzchnia lustra cieczy [m2]
A0 - powierzchnia przekroju otworu wypływowego; [m2]
τ - czas wypływu; [s]
zr - współczynnik wytrzymałości powłoki osłabionej otworami
m - całkowita; [kg]
m0 - masa zbiornika; [kg]
m3 - masa króćców; [kg]
m4 - masa włazu z pokrywą; [kg]
m6 - masa medium; [kg]
mpł - masa płaszcza; [kg]
mkł - masa kołnierzy; [kg]
b - szerokość podpory; (m)
Rm - wytrzymałość na rozciąganie ;
mpust. - masa pustego zbiornika ;(kg)
mmed. - masa medium (kg)
Hc - maksymalna wysokość słupa cieczy w zbiorniku ;
K - naprężenia dopuszczalne ;
Yw - współczynnik wytrzymałościowy ;
Rw - promień dna ;
Rw - promień kulistości dna ;
Hz - promień krzywizny dna eliptycznego ;
Dane |
Obliczenia |
Wyniki |
Medium; kw . mrówkowy 15% p = 1,3 MPa V = 17m3
Dw = 2,4m. prw = 1,3 MPa Przyjmuję: ρ =1037 kg/m3
Re =24∗107 tos = 20oC
Xe =1,8 α = 1
c1 = 0,0008m. c3 = 0 t = 10 lat s=0,0001m/rok
g = 18mm Dw = 2,4m. Rm = 40∗107
Dz = 2,44m k = 13,58∗107 pow = 1324415,1 Pa z = 0,64
Hz =0,654m Dz = 2,44m g = 0,018m
Lc = 4m
τ = 3600s φ = 0,62
Dw = 2,4m. pow =1324415,1MPa c2 = 0,001 g = 0,018m. k = 13,58∗107 a = 1
Dz = 2,44m.
c2 = 0,001m d = 0,4m
Dotw = 0,433m c2 = 0,001m h = g = 0,002m
Dw = 2,4m Dz = 2,44m Lc = 4m. ρ = 7900kg/m3
Dotw = 0,433m g = 0,01m ρ = 7900kg/m3
d = 0,8m g = 0,01m ρ = 7900kg/m3
d = 0,02m
V = 20m3 ρ = 1037kg/m3
M.c= 27251,394 kg
G = 267336,17 Lw = 5,28m
Dw = 2,4m g = 0,018m c = 0,0018m
M =30348N/m kg = 2,68∗108 N/m2 σg = 6,59∗105 N/m2
g = 0,018m c = 0,0018m b = 0,350m G =267336,1N kg = 2,68∗108 N/m2 Dz = 2,44m.
g
g = 0,018m c = 0,0018m b = 0,350m P = 133668,085N kg = 2,68∗108 N/m2 Dz = 2,44m gn = 0,01m
|
1.Dobór materiału.
Do obliczeń przyjmuję materiał konstrukcyjny stal St3S
2.Dobór wymienników zbiornika.
Przyjmuję dobór wymiarów zbiornika na podstawie normy BN-64/2221-08:
Vnom. = 20m3 Vd = 1,99m3 Vrzecz. = 22,1 m3 Fw = 43,3m2 Dw = 2400mm Fc = 30,2m2 Lc = 4000mm Fd = 6,58m2 Vc = 18,1m3 Ld = 5280mm hd = 640mm 3.Obliczanie płaszcza zbiornika(powłoki walcowej ) podlegającej ciśnieniu wewnętrznemu . 3.Wyznaczenie ciśnienia obliczeniowego „pow”
pow = prw + ph
ph = Dw∗g∗ρ = 2,4∗9,81∗1037 = 24415,1 Pa ] pow = prw + ph = 1,3∗106 + 24415,1 = 1324415,1 Pa
4.Obliczanie grubości ścianki powłoki walcowej „g0”
g0 = (Dw∗p.ow)/[(2,3k∗z/a)-p.ow]
4.1.Obliczanie naprężenie dopuszczalnych.
Re przyjmuję z normy wytrzymałościowej PN-61/H-84020 tos przyjmuję z normy PN-62/C60012
Re,to = Re∗1,019 - (0,09 tos/100) - 0,018(tos/100)2 Re,to = 24,46∗107 N/m2
Xe przyjmuję z normy DT/0-201/63
k = (Re,to/Xe) α = (24,46/1,8)∗1 = 13,58∗107
4.2.Obliczanie współczynnika wytrzymałościowego „z”
Przyjmuję jednostronne złącze doczołowe bez podpawania; z = 0,8zdop z = 0,8∗0,8 = 0,64
4.3.Wyznaczanie współczynnika „a”
Ponieważ β = (Dz/Dw)≤1,4; to a = 1,0
4.4.Obliczanie „g0”
g0 = (2,4∗1324415,1)/[(2,3∗13,58∗107∗0,64) - 1324415,1] g0 = 0,016m.
4.5. Rzeczywista grubość ścianki „g”
g = g0 + c c = c1 + c2 + c3 c2 = s∗t = 0,001 [m/rok] c = 1,8∗10-3 m g = 1,8∗10-3 + 0,0160 = 1,78*10-2 m
Przyjmuję grubość blachy znormalizowaną wg normy BN-65/2001-02; g = 18mm
4.6.Obliczanie grubości blachy ze względu na sztywność powłoki „gsz.”
gsztw = Dz/320∗(2,94∗108/Rm.) Dz = Dw + 2g Dz = 2,4 + 2∗0,018 = 2,44m gsztw = (2,44/320)∗(2,94∗108/40∗107) = 0,0056m. 0,014>0,0056
Warunek, że g> gsztw jest spełniony.
5.Obliczanie den wyoblonych.
5.1.Obliczanie grubości ścianki dna wyoblonego „g” .
g = (Dz∗pow∗yw/4∗k∗z) + c
Hz/Dz = hd + g/Dz = (0,64 +0,010)/2,42 = 0,27
Dla den pełnych bez otworów; ω = 0 współczynnik kształtu dna odczytany z norm dennic; yw = 1,9
g = (2,44∗1324415,1∗1,9/4∗13,58∗107∗0,64) + 0,0018 g = 0,0175m Wybieram dno eliptyczne toczone z blachy o grubości g = 18mm, wg normy BN-65/2002-02 5.2.Wymiary dna.
ad. a)
Rw = (Dz - 2g)2/4(Hz - g) Rw = (2,44 - 2∗0,018)2/4(0,654 - 0,018) Rw = 2,27m.
Rw ≤ Dz 2,27≤2,44
ad. b)
Hz > 0,18∗Dz 0,654>0,439
ad. c)
rw = 2(Hz - g)2/(Dz - 2g) rw = 2(0,654 - 0,018)2/(2,44 - 2∗0,018) = 0,336
rw ≥ 0,1∗Dz 0,336 ≥ 0,244
6.Dobór włazu.
Dobieram właz; Dnom = 400mm, Dotw = 433mm, wg normy BN-83/22211-2501
7.Dobór króćców.
7.1.Króciec odpływowy.
AO = π∗H2 + Lc∗2H H = 0,5Dw = 0,5∗2,4 = 1,2m AO = 3,14∗(1,2)2 + 4∗2∗1,2 = 14,1216 m2
A = AO/τ∗φ∗(2g)1/2 = 14,1216/3600∗0,62∗(2∗9,81)1/2 A = 0,00143 m2
Dobieram króciec odpływowy; Dnom = 80mm, dla p = 1MPa wg, normy BN-75/2211-35
7.2.Króciec dopływowy.
Dobieram króciec dopływowy taki sam jak odpływowy; Dnom = 80mm, dla p = 1MPa, wg normy BN-75/2211-32
7.3.Króciec odpowietrzający.
Dobieram króciec odpowietrzający, Dnom = 20mm, wg normy BN-75/2211-32
8.Obliczanie wzmocnień dla otworów w zbiorniku.
8.1.Wyznaczanie największej średnicy otworu nie wymagającej wzmocnienia.
Największa średnica otworu w powłoce walcowej, nie wymagająca wzmocnienia równa jest najmniejszej z trzech podanych wartości:
zr = pow(Dw + g - c2)/[(2,3/a)k(g - c2) zr = 1324415,1(2,4 + 0,018 -0,001)/(2,3∗13,58∗107∗ ∗(0,018-0,001) zr = 0,603
ad. a)
d = 0,81[2,4(0,018 - 0,001)(1 - 0,614)]1/3 = 0,146m
ad. b)
d = 0,35Dz = 0,854m.
ad. c)
d = 0,2
Średnica największego nie wzmocnionego otworu w części walcowej może wynosić: d = 146mm
8.2. Obliczenie wzmocnienia otworu włazu.
Średnica otworu wyciętego w płaszczu wynosi d = 400mm Jest ona większa od d = 146mm, zatem wymaga ona wzmocnienia. gw = [(d + 2c2)/2πd]g
gw = [(0,4 + 2∗0,001)/(2∗3,14∗0,4)]∗0,01 = 0,0016m.
Przyjmuję; gw = 2mm
Fwzm = (Dotw + 2c2)g/2 Fwzm = (0,433 +2∗0,001)∗0,002/2 = 4,35∗10-4m2
Dwzm = Dotw + Fwzm /(h - c2) Dwzm = 0,433 + 4,35∗10-4/(0,002 - 0,001) = 0,868m
9.Obliczenie masy aparatu.
M.c = mmed + mpust
gdzie: mpust - masa pustego zbiornika mmed - masa medium
9.1.Masa pustego zbiornika.
mpust = mcz. walcowej + 2mdennic + mwłazu + mkróćców - - (motw. króćców + motw. włazu)
9.1.1.Masa części walcowej bez otworów.
m = (0,25πDz2 - 0,25πDw2)∗ρ∗Lc m = [0,25∗3,14∗(2,44)2 - 0,25∗3,14∗(2,4)2]∗7900∗4 m = 4802,44 kg
9.1.2.Masa dennic.
Masę dennic przyjmuję; m = 770 kg, wg normy PN-75/M.-35412
9.1.3.Masa włazu z pokrywą.
Masę włazu z pokrywą przyjmuję; m = 165,4 kg, wg normy BN-83/22211-2501
9.1.4.Masa króćców.
Masę króćców przyjmuję; m = 16 kg wg normy BN-75/2211-32
9.1.5.Masa otworu włazu.
m = g[πDotw2/4]ρ m = 0,01∗0,25∗3,14∗(0,433)2∗7900 = 11,627 kg
9.1.6.Masa otworów króćców.
a)masa otworów króćców: dopływowego i odpływowego
m = g[πd2/4]ρ m = 0,01∗0,25∗3,14∗(0,8)2∗7900 = 0,397 kg
b) masa otworu króćca odpowietrzającego
m = g[πd2/4]ρ m = 0,01∗0,25∗3,14∗(0,02)2∗7900 = 0,025 kg
mpust = 4802,44 + 2∗770 + 165,4 +16 - (11,627 + + 0,025 + 2∗0,397) = 6511,394 kg
9.2.Masa medium.
mmed = V∗ρ = 20∗1037 = 20740 kg
9.3.Całkowita masa aparatu.
Mc = mmed + mpust = 6511,394 + 20740 = 27251,394 kg
10.Dobór podpór.
Zgodnie z normą BN-64/2212-04 wybieram podporę odmiany C dla D w =2,4 m o wymiarach:
a = 2140mm c = 170mm b = 350mm z = 1050mm m = 2100mm g = 10mm n = 650mm e1 = 1900mm h = 740mm e2 = 290mm
Masa jednej podpory wynosi m = 240kg. Zbiornik będzie ustawiony na dwóch podporach odmiany C. Dla aparatów ustawionych na dwóch podporach (J. Pikoń) reakcje podpór wynoszą: RA = RB = 0,5G czyli RA = RB = 0,5∗Mc∗9,81 = 133668,08 N
G = Mcg = 27251,394∗9,81 = 267336,17 N
stąd obliczeniowy moment gnący „M” wynosi: M = 0,0215∗G∗Lw M = 0,0215∗ 267336,17 ∗5,28 = 30348,0 N/m.
Rozmieszczenie podpór w zbiorniku określono z zależności: l1 = 0,207Lw l1 - odległość podpory od końca zbiornika [m] stąd l1 = 0,207∗5,28 = 1,0m. Podpory wykonane ze stali węglowej St3S
11.Naprężenia zginające aparatu.
σg = M/W ≤ kg W = 0,8Dw2(g - c) = 0,8∗(2,4)2∗(0,018 - 0,0018) W = 0,0746m3
σg = 30348,0/0,0746 = 4,06∗105 N/m3
4,06∗105 N/m3 ≤ 2,68∗108 Warunek spełniono.
11.1.Naprężenie zginające pochodzące od podpór dla aparatu o dwóch łapach.
Moment wytrzymałościowy elementu:
W = [b + 8(g - c)](g - c)2/6 W = [0,350 + 8(0,018 - 0,0018)](0,018 - 0,0018)2/6 W = 2,097*10-5m3 P = 0,5G = 0,5∗26733617 = 1333668,085 N Naprężenie zginające pochodzące od podpór powinno być mniejsze od dopuszczalnego: σg = 0,02∗P∗Dz /W≤ kg gdzie ; P - relacja podpory ( N ) , W - moment wytrzymałościowy poprzecznego przekroju elementu ścianki aparatu nad podporą , odniesiony do osi x przechodzącej przez środek ciężkości tego przekroju równoległej do osi aparatu (m3) σg = 0,02∗133668,085∗2,44/2,097*10-5 = 3,11∗108 N/m2 3,11∗108 ≤ 2,68∗108 Warunek nie został spełniony, stosuje nakładkę o grubości gn = g = 0,01m W = Ic + In + Fc[gn + 0,5(g - c) - y]2 + Fn(y - 0,5gn)2/y gdzie: Fc - obliczeniowa powierzchnia przekroju elementu ścianki [m2], Fn - obliczeniowa powierzchnia przekroju poprzecznego nakładki [m2], Ic - osiowy moment bezwładności powierzchni Fc względem osi przechodzącej przez środek ciężkości powierzchni Fc równoległej do osi aparatu [m4], In - osiowy moment bezwładności powierzchni Fn względem osi przechodzącej przez środek ciężkości powierzchni Fn równoległej do osi aparatu [m4], y - odległość od niższej powierzchni nakładki do osi przechodzącej przez środek ciężkości powierzchni Fc + Fn równoległej do osi aparatu(m) .
Fc = [b + 8(g - c)](g - c) Fc = [0,35 + 8∗(0,018 - 0,0018)]∗(0,018 - 0,0018) Fc = 0,0077m2 Fn = (b + 4gn)gn Fn = (0,35 + 4∗0,01)∗0,01 = 0,0039m2 Ic = Fc(g - c)/12 Ic = 0,0077(0,018 - 0,0018)/12 = 1,904∗10-5m4 In = Fngn2/12 In = 0,0039∗(0,01)2/12 = 3,2∗10-8m4 y = Fc[gn + 0,5(g - c) + 0,5Fngn]/(Fc + Fn) y = 0,0077[0,01 + 0,5(0,018 - 0,0018) + 0,5∗0,0039∗0,01/ /(0,0077 + 0,0039) y = 0,01202m W = Ic + In +Fc[gn + 0,5(g - c) - y]2 + Fn(y - 0,5gn)2/y W = 1,04∗10-5 + 3,2∗10-8 + 0,0077∗[0,01 + + 0,5∗(0,018 - 0,0018) - 0,01202]2 + + 0,0039∗(0,01202 - 0,5∗0,01)2/0,01202 W = 0,64m3 W ≥ 0,02PDz/kg 0,64 ≥ 0,02∗133668,085∗2,44/2,68∗108 0,64 ≥ 2,43∗10-5 Warunek został spełniony.
We wnętrzu zbiornika zastosowałem wykładzinę gumową ( guma + ebonit ) , służącą do ochrony przed działaniem kwasu mrówkowego . LITERATURA:
1.J.Pikoń, „Podstawy konstrukcji aparatury chemicznej” cz. 1 i 2 PWN Warszawa 1979 2.BN-64/2212-04 „Podpory poziomych aparatów cylindrycznych 600-3000 mm . Wymiary . ` 3.BN-64/2221-08 „Zbiorniki cylindryczne poziome i pionowe z dnami elipsoidalnymi. Główne wymiary”. 4.PN-66/M.-35412 „Dna elipsoidalne stalowe o średnicy wewnętrznej od 600-4000 mm Wymiary”. 5.R.Koch, A.Noworyta „Procesy mechaniczne w inżynierii chemicznej”. WNT Warszawa 1992 6.BN-83/2211-2501 „Włazy z pokrywą płaską z dnem eliptycznym na ciśnienie nominalne 1,6; 2,0; 2,5; 4,0MPa”. 7.BN-64/2211-04 „Podpory aparatów poziomych”.
|
pow = 1324415,1Pa
Re,to = 24,46∗107 N/m2
k = 13,58∗107
z = 0,64
a = 1,0
g0 = 0,0160m.
c2= 0,001 [m/rok] c = 1,8∗10-3 m
g = 18mm
Dz = 2,44m gsztw = 0,0056m
g = 0,0175m
g = 18mm
Rw = 2,27m
rw = 0,336
AO = 14,1216m2
A = 0,00143m2
D = 80mm
D = 80mm
D = 20mm
zr = 0,603
d = 146mm
gw = 2mm
Fwzm = 4,35∗10-4m2
Dwzm = 0,868m
m = 4802,44 kg
m = 770 kg
m = 165,4 kg
m = 16 kg
m = 11,627 kg
m = 0,397 kg
m = 0,025 kg
mpust = 6511,394kg
mmed = 20740 kg
M.c = 27251,394kg
G = 267336,17 N
M = 30348 N/m
W = 0,0746m3
σg = 4,06∗105 N/m2
W = 2,097*10-5m3 P = 133668,085 N
gn = 0,01m
Fc = 0,0077m2
Fn = 0,0039m2
In = 3,2∗10-8m4
y = 0,01202m
W = 0,64m3
|
12