Politechnika Łódzka INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA I INSTALACJI BUDOWLANYCH |
|---|
Wykonała:
Sylwia Misztald
Nr albumu 172894
OPIS TECHNICZNY
Cel i zakres opracowania
Celem opracowania jest zaprojektowanie Miejskiej Oczyszczalni Ścieków dla miasta. Zakres opracowania obejmuje technologię mechaniczno – biologicznej oczyszczalni ścieków oraz gospodarkę osadami.
Podstawy opracowania
Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 24 lipca 2006 r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub do ziemi, oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska wodnego,
Wytyczna ATV-DVWK-A 131P – Wymiarowanie jednostopniowych oczyszczalni ścieków z osadem czynnym,
A. Witkowski , Z. Heidrich "Urządzenia do oczyszczania ścieków. Projektowanie, przykłady obliczeń." Wyd. „Siedel–Przywecki S. z o.o.” Warszawa 2010,
Wizja lokalna w terenie,
Katalogi i informacje producentów i dostawców zastosowanych urządzeń,
Dane do bilansu ilościowego projektowanej oczyszczalni ścieków dostarczone przez Inwestora,
Plan sytuacyjno – wysokościowy terenu projektowanej oczyszczalni ścieków w skali 1:500
Dokumentacja geotechniczna pod projektowaną oczyszczalnię ścieków.
Warunki gruntowo – wodne
Na rozpatrywanym terenie grunt stanowi piasek, zaś zwierciadło wody stabilizuje się na głębokości 4,1m pod powierzchnią terenu. Różnica ekstremalnych rzędnych wysokościowych na terenie oczyszczalni wynosi 1,3 m. Dno kolektora na wlocie do oczyszczalni znajduje się 3,1 m pod powierzchnią terenu.
Odbiornik ścieków oczyszczonych
Odbiornikiem ścieków oczyszczonych jest rzeka. Średni niski przepływ w odbiorniku wynosi: SNQ =1,00 m3/s.
Opis oczyszczalni
Oczyszczalnię zaprojektowano tak, że urządzenia będą w stanie przyjąć ilości ścieków przewidziane dla 2030 r. W przypadku oczyszczania biologicznego zaprojektowano 3 ciągi biologiczne komory osadu czynnego konwencjonalnego.
Podstawowe elementy oczyszczalni
Punkt zlewny ścieków dowożonych:
Szybkozłącze do odbioru ścieków
Wstępne mechaniczne podczyszczenie ścieków
Pomiar przepływu ścieków
Zbiornik rozprężny ścieków dowożonych
Dozowanie ścieków
Oczyszczanie mechaniczne ścieków połączonych
Krata mechaniczna (koszowa)
Sitopiaskownik
Osadnik wstępny
Oczyszczanie biologiczne ścieków połączonych
Komora osadu czynnego konwencjonalnego
Osadnik wtórny poziomy – separacja osadu od ścieków
Stacja dmuchaw
Urządzenia wykorzystane w gospodarce osadowej
poletka ociekowe
poletka osadowe
zagęszczacz taśmowy
prasa filtracyjna
Działanie oczyszczalni będzie całkowicie zautomatyzowane poprzez zastosowanie sterowania z możliwością zdalnej kontroli pracy poprzez złącze telefoniczne systemu GSM.
Schemat technologiczny
Punkt zlewny ścieków dowożonych
Punkt zlewny służy do szczelnego odbioru ścieków dowożonych i powinien umożliwiać zatrzymanie grubych zanieczyszczeń w pojemniku.
W skład punktu zlewnego powinno wchodzić:
Taca najazdowa z szybkozłączem do podłączenia wozu asenizacyjnego
Hermetyczny separator zanieczyszczeń stałych wyposażony w szybkozłącze do podłączenia wozu asenizacyjnego
Technologia oczyszczania ścieków
Ścieki dopływają do kanału krat kolektorem prostokątnym B500 o zagłębieniu 3,1m pod powierzchnią terenu. Ścieki dopływające do oczyszczalni w pierwszej kolejności oczyszczane są mechanicznie. Pierwszym urządzeniem, wychwytującym stałe cząstki jest mechaniczna krata pionowa. Zastosowano kratę gęstą o prześwicie 25 mm ( jedną kratę mechaniczną montowaną na kanale dopływowym do oczyszczalni oraz jedną kratę awaryjną – ręczną). Następnie ścieki są podawane przez pompownię do sitopiaskownika, gdzie następuje sedymentacja piasku i innych cząstek stałych charakteryzujących się dużą prędkością opadania. Następnie trafiają do osadnika wstępnego gdzie zatrzymywany jest osad. Piasek jest gromadzony na poletku piasku, z którego jest okresowo wywożony.
Ścieki mechanicznie podczyszczone (pozbawione skratek i zawiesiny mineralnej) odpływają do stopnia biologicznego oczyszczania, które odbywa się w reaktorze biologicznym z osadem czynnym konwencjonalnym.
W komorze osadu czynnego nastąpią procesy adsorpcji zawartych w ściekach zanieczyszczeń rozpuszczonych i koloidalnych, które nie zostały zatrzymane w osadnikach wstępnych.
Źródłem powietrza są dmuchawy, które dostarczają odpowiednią ilość powietrza do rusztu napowietrzającego, zainstalowanego w reaktorze biologicznym, oraz dyfuzory służącego do drobno pęcherzykowego napowietrzania ścieków.
W celu separacji osadu czynnego od ścieków oczyszczonych, mieszanina osadu czynnego i ścieków powinna dopływać do urządzenia separacji osadu od ścieków - „poziomego osadnika wtórnego”. Część osadów wtórnych recyrkulowana jest do komór osadu czynnego konwencjonalnego, natomiast osad nadmierny kierowany jest do części osadowej, gdzie poddawany jest obróbce.
Po osadniku wtórnym oczyszczone ścieki spływają do odbiornika przewodem zamkniętym o średnicy 500 mm.
Odprowadzenie ścieków oczyszczonych
Oczyszczone ścieki odprowadzane powinny być grawitacyjnie poprzez przepływomierz elektromagnetyczny, którego sygnał podłączony jest do sterownika, w celu dokonania rejestracji danych ilości ścieków w z dnia poprzedniego, i dnia przed poprzedniego oraz sterowanie pracą urządzeń zależnych od ilości ścieków dopływających do oczyszczalni ścieków.
Technologia przeróbki osadów
Skratki:
higienizacja wapnem,
wywóz na składowisko odpadów.
Piasek:
poletka ociekowe
wywóz na składowisko odpadów
Osad wstępny i nadmierny:
zagęszczanie – zagęszczacz mechaniczny- taśmowy
odwadnianie mechanicznie na prasie taśmowej,
higienizacja chemiczna wapnem palonym
wywóz poza obręb oczyszczalni i wykorzystanie ,np. w rolnictwie.
Urządzenia i obiekty towarzyszące
część socjalna (dyspozytornia, szatnia, korytarz, pom. sanitarne - natrysk, WC),
część administracyjna,
rurociągi międzyobiektowe: kanał doprowadzający ścieki surowe, kanał
odprowadzający ścieki oczyszczone, rurociągi tłoczne przetłaczające ścieki do komór biologicznych, rurociąg sprężonego powietrza, rurociągi osadu, rurociąg ścieków oczyszczonych do płukania prasy, kable zasilające i sterownicze,
zagospodarowanie terenu oczyszczalni ścieków (drogi, place manewrowe, parkingi, ogrodzenie, zieleń ochronna),
pompownie ścieków i osadów,
studzienki kontrolne, zbiorcze i rozdzielcze,
Spis rysunków
Rys. 1 Plan sytuacyjny skala 1:500
Rys. 2 Profil hydrauliczny po przepływie osadów 1:50/500
Rys. 3 Profil hydrauliczny po przepływie ścieków 1:50/500
Rys. 4 Osadnik wstępny 1:100
Rys. 5 Blok biologiczny konwencjonalny 1:100
Rys. 6 Pompownia osadów 1:10
CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
1.BILANS ŚCIEKÓW
Obliczenie charakterystycznych przepływów ścieków.
| Przepływ | Jednostka | Rok 2014 | Rok 2030 |
|---|---|---|---|
| 4900 | 7300 | ||
| 6860 | 10220 | ||
| 486 | 724 | ||
| 3600 |
*Współczynniki nierównomierności dobowej : Nd=1,4
godzinowej: Nh=1,7
2.ODBIORNIK ŚCIEKÓW OCZYSZCZONYCH I WYMAGANY STOPIEŃ OCZYSZCZENIA ŚCIEKÓW
2.1. Średni niski przepływ SNQ
Dla 2014r.
$$Q_{srd2014} = 0,057\frac{m^{3}}{s} < 0,1\frac{m^{3}}{s}$$
$$1\frac{m^{3}}{s} - 100\%$$
$0,057\frac{m^{3}}{s} - x_{2014}$
$$x_{2014\%} = \frac{0,057\frac{m^{3}}{s} \bullet 100\%}{1\frac{m^{3}}{s}} = 5,7\%$$
Dla 2030r.
$$Q_{srd2030} = 0,084\frac{m^{3}}{s} < 0,1\frac{m^{3}}{s}$$
$$1\frac{m^{3}}{s} - 100\%$$
$0,084\frac{m^{3}}{s} - x_{2030}$
$$x_{2014} = \frac{0,084\frac{m^{3}}{s} \bullet 100\%}{1\frac{m^{3}}{s}} = 8,4\%$$
2.2 Równoważna liczba mieszkańców
$$\text{RLM}_{\text{BZT}_{5}} = \frac{Q_{srd} \bullet C_{\text{BZT}_{5}}}{W_{\text{JBZT}_{5}}}$$
$$\text{RLM}_{\text{Z.O}} = \frac{Q_{srd} \bullet C_{\text{Z.O}}}{W_{\text{JZ.O}}}$$
$$\text{RLM}_{\text{ChZT}} = \frac{Q_{srd} \bullet C_{\text{ChZT}}}{W_{\text{JChZT}}}$$
$$\text{RLM}_{P} = \frac{Q_{srd} \bullet C_{P}}{W_{\text{JP}}}$$
$\text{RLM}_{N} = \frac{Q_{srd} \bullet C_{N}}{W_{\text{JN}}}$
| Wskaźnik | C | Wj | Qśrd2014 | Qśrd2030 | RLM2014 | RLM2030 |
|---|---|---|---|---|---|---|
| - | $$\frac{\mathbf{g}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}$$ |
$$\frac{\mathbf{g}}{\mathbf{M \bullet d}}$$ |
$$\frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{d}}$$ |
$$\frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{d}}$$ |
- | - |
| BZT5 | 280 | 60 | 4900 | 7300 | 22867 | 34067 |
| ChZTCr | 690 | 120 | 28175 | 41975 | ||
| Z.O. | 320 | 70 | 22400 | 33371 | ||
| P | 4,2 | 1,8 | 11433 | 17033 | ||
| N | 25,5 | 11 | 11359 | 16923 |
Na podstawie obliczonej równoważnej liczby mieszkańców dla wskaźnika BZT5 w 2014 i 2030 r. oczyszczalnie kwalifikujemy do IV grupy oczyszczalni dla których RLM wynosi ( 15 000- 99 999).
Najważniejsze dopuszczalne wartości wskaźników lub minimalne procenty redukcji zanieczyszczeń przy RLM ( 15 000- 99 999).
| Wskaźnik | Jednostka | Dopuszczalne wartości |
|---|---|---|
| lub min. % redukcji | 15 lub 90 | |
| lub min. % redukcji | 125 lub 75 | |
| Zawiesina ogólna | lub min. % redukcji | 35 lub 90 |
| Fosfor ogólny | lub min. % redukcji | 2 lub 85 |
| Azot ogólny | lub min. % redukcji | 15 lub 80 |
2.3 Efektywność oczyszczania
Wymagany stopień oczyszczenia określono na podstawie wzoru
$$\mathbf{\eta =}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{s}}\mathbf{-}\mathbf{C}_{\mathbf{o}}}{\mathbf{C}_{\mathbf{s}}}\mathbf{\bullet 100\%}$$
gdzie:
Cs – stężenie zanieczyszczeń na wlocie do oczyszczalni
Co – stężenie zanieczyszczeń na odpływie
| Wskaźnik | Jednostka | Ścieki | Wymagany stopień oczyszczenia [%] |
| Surowe | Oczyszczone | ||
| pH | – | 8.0-8.4 | 6.5 – 9.0 |
| BZT5 | 280.0 | 15.0 | |
| ChZTCr | 690.0 | 125.0 | |
| Zawiesina ogólna | 320.0 | 35.0 | |
| P | 4.2 | 2.0 | |
| N | 25.5 | 15.0 |
3.BILANS ŁADUNKÓW ZANIECZYSZCZEŃ
Bilans ładunków zanieczyszczeń zawartych w ściekach dopływających do komory osadu czynnego oczyszczalni ścieków sporządzono dla wcześniej podanych wartości stężeń zanieczyszczeń i przepływów dobowych ścieków.
LBZT5=QSrd•CBZT5
LChZTCr=QSrd•CChZTCr
LZ.O=QSrd•CZ.O
LP=QSrd•CP
LN=QSrd•CN
a) Rok 2014
| ŁADUNEK ZANIECZYSZCZEŃ NA ROK 2014 |
|---|
| Wskaźnik |
| BZT5 |
| ChZTCr |
| Zawiesina ogólna |
| Fosfor ogólny |
| Azot ogólny |
b) Rok 2030
| ŁADUNEK ZANIECZYSZCZEŃ NA ROK 2030 |
|---|
| Wskaźnik |
| BZT5 |
| ChZTCr |
| Zawiesina ogólna |
| Fosfor ogólny |
| Azot ogólny |
4.URZĄDZENIA TECHNOLOGICZNE (CZĘŚĆ MECHANICZNA)
4.1. Krata
4.1.1 Kanał przed kratą koszową
Wymiarowanie kanału dolotowego należy tak przeprowadzić, aby zapewnić przepływ ścieków z prędkością gwarantującą warunki samooczyszczania
(vmin > 0,6 $\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$)
Zachowanie takiego warunku wymaga doboru odpowiedniego spadku kanału, określanymi z następujących zależności:
Kanał dobrano na podstawie nomogramów do obliczania prostokątnych koryt ściekowych.
Przyjęto kanał o przekroju prostokątnym, szerokości B = 500mm i spadku
i = 2,5 ‰
a) Rok 2014
| Przepływ | - | Q | B | i | H | v |
|---|---|---|---|---|---|---|
| - | - | $$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$ |
mm | ‰ | m | $$\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$$ |
Qsrd |
4900 | 57 | 500 | 0.0025 | 0.15 | 0.73 |
Qmaxd |
6860 | 79 | 0.20 | 0.80 | ||
Qmaxh |
486 | 135 | 0.27 | 0.90 | ||
Qmin |
3600 | 42 | 0.13 | 0.69 |
b) Rok 2030
| Przepływ | - | Q | B | I | H | V |
|---|---|---|---|---|---|---|
| - | - | $$\frac{\mathbf{\text{dm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}}$$ |
mm | ‰ | m | $$\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$$ |
Qsrd |
7300 | 85 | 500 | 0.0025 | 0.21 | 0.83 |
Qmaxd |
10220 | 118 | 0.25 | 0.88 | ||
Qmaxh |
724 | 201 | 0.40 | 1.00 | ||
Qmin |
3600 | 42 | 0.13 | 0.69 |
Hmax = 0, 40 m
$$v_{\max} = 1,00\frac{m}{s} > 0,6\frac{m}{s}$$
Hmin = 0, 13 m
$$v_{\min} = 0,69\frac{m}{s} > 0,6\frac{m}{s}$$
Bkan≥Hmax
$$v_{\max} = 1,00\frac{m}{s} \leq 1,0\frac{m}{s}$$
Wszystkie parametry doboru koryta ściekowego mieszczą się w optymalnym zakresie. Dobieram koryto ściekowe B = 500 mm.
4.1.2 Krata koszowa
Objętość skratek
Przyjmuję prześwit między kratami b=25 mm i odczytuję wskaźnik jednostkowy : $W_{J} = 6,0\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}$
$$\mathbf{V}_{\mathbf{\text{skr}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\text{RLM}}_{\mathbf{\text{z.o}}}\mathbf{\bullet}\mathbf{W}_{\mathbf{J}}}{\mathbf{1000 \bullet 365}}$$
Rok 2014
$$V_{\text{skr}} = \frac{22400 \bullet 6,0}{1000 \bullet 365} = 0,37\frac{m^{3}}{d}$$
Rok 2030
$$V_{\text{skr}} = \frac{33371 \bullet 6,0}{1000 \bullet 365} = 0,55\frac{m^{3}}{d}$$
Kraty będą czyszczone mechanicznie ponieważ Vskr≥0,2 m3/d.
Powierzchnia czynna kraty koszowej
Liczba prześwitów
$$\mathbf{n =}\frac{\mathbf{Q}_{\max\mathbf{h}}}{\mathbf{b \bullet}\mathbf{H}_{\max\mathbf{k}}\mathbf{\bullet}\mathbf{v}_{\max\mathbf{k}}}$$
Rok 2014
$$n = \frac{0,14\frac{m^{3}}{s}}{0,025\ m \bullet 0,4\ m \bullet 1\frac{m}{s}} = 14\ sztuk$$
Rok 2014
$$n = \frac{0,202\frac{m^{3}}{s}}{0,025\ m \bullet 0,4\ m \bullet 1\frac{m}{s}} = 22\ sztuki$$
Prędkość przy przepływie średnim w prześwitach
a) dla Qśrd
$$\mathbf{v}_{\mathbf{sr}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{Q}_{\mathbf{srd}}}{\mathbf{n \bullet b \bullet}\mathbf{H}_{\mathbf{sr}}}$$
$$v_{sr2014} = \frac{0,057\frac{m^{3}}{s}}{22 \bullet 0,025m \bullet 0,15m} = 0,7\frac{m}{s}$$
$$v_{sr2030} = \frac{0,085\frac{m^{3}}{s}}{22 \bullet 0,025m \bullet 0,15m} = 1,03\frac{m}{s}$$
$v_{sr} \geq 0,7\frac{m}{s}$ zapobiega cofce
b) dla Qmin
$$v_{\min} = \frac{Q_{\min}}{h_{\min} \bullet B_{\text{kr}}} \geq 0,4\frac{m}{s}$$
$$v_{\min} = \frac{0,042\frac{m^{3}}{s}}{0,13m \bullet 0,5m} = 0,65\frac{m}{s}$$
Szerokość komory krat
Szerokość komory krat dla ustalonej liczby prześwitów n = 22 wyniesie przy założeniu grubości prętów kraty s = 0,01m:
a) wysokość strat przy przepływie przez kratę
Wielkość strat ciśnienia przy przepływie ścieków przez kratę na podstawie danych literaturowych przyjęto jako:
Długość rozszerzającego się odcinka kanału przed komorą krat
L1=$\frac{Bkr - B}{2tg \propto} = \frac{0,76m - 0,5m}{2tg60}$=0,075m
Długość zwężającej się części komory krat
L3=0,5∙L1=0,5∙0,075m=0,038m
L2=1,2 m
Długość komory krat
L=L1+L2+L3=0,075m+1,2m+0,038m=1,31m
gdzie:
L2-prostokątna część komory przed i za kratą, przyjęto z zakresu L2=1,1÷1,4[m]
Dobrano kratę koszową KK-500 firmy EKO- CELKON.
Wymiary podanej kraty koszowej : D= 500 mm , d=400 mm , h=600 mm ,
s= 25 mm.
Krata dodatkowa
Przewiduje się zamontowanie na obejściu zaprojektowanego kanału jedną kratę awaryjną czyszczoną ręcznie.
Pompownia ścieków za krata koszową
Przyjęte założenia:
-czas zatrzymania t = 5 min ; (3-10)min
- średnica komory D= 3 m
Objętość komory pompowni
Vp = Qsrd • t
$$V_{p} = \frac{7300\frac{m^{3}}{d}}{24 \bullet 60} \bullet 5 = 25,34m^{3}$$
Wysokość komory
$$H = \frac{4 \bullet V_{p}}{\pi \bullet D^{2}}$$
$$H = \frac{4 \bullet {25,34m}^{3}}{\pi \bullet {3,0m}^{2}} = 3,58\ m$$
Przyjęto komorę o wymiarach D= 3m i H=3,6m (objętość komory V=25,43 m3).
4.3 Dobór pompy
Dla 2014 r.
Qmaxh=135 l/s .
Wysokość geometryczna
Hg=(1,5m+Wp+2m)∙1,5=(1,5m+3,1m+2m)∙1,5=9,9m
Wp=3,1m
Dobrano 2 pompy zatapialne firmy Grundfos Korpus 50 moc 13 kW
wydajność max. – 160 l/s ; wysokość podnoszenia max. – 10,2m
Dla 2030 r.
Qmaxh=201 $\frac{\text{dm}^{3}}{s}$ .
Wysokość geometryczna
Hg=(1,5m+Wp+2m)∙1,5=(1,5m+3,1m+2m)1,5=9,9m
Wp=3,1m
Dobrano 3 pompy zatapialne firmy Grundfos Korpus 50 moc 13 kW
4.2 Sitopiaskownik
Ilość piasku
$$W_{j} = 8\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}$$
b=15mm
$$\mathbf{V}_{\mathbf{P}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{RLM \bullet}\mathbf{W}_{\mathbf{j}}}{\mathbf{365 \bullet 1000}}$$
$$V_{P2014} = \frac{22400 \bullet 8\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}}{365 \bullet 1000} = 0,49\frac{m^{3}}{d}$$
$$V_{P2030} = \frac{33371 \bullet 8\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}}{365 \bullet 1000} = 0,73\frac{m^{3}}{d}$$
Ilość skratek
$$V_{\text{skr}} = \frac{RLM \bullet (W_{\text{jp}} - W_{\text{jskr}})}{365 \bullet 1000}$$
$$V_{P2014} = \frac{22400 \bullet (15 - 6)\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}}{365 \bullet 1000} = 0,55\frac{m^{3}}{d}$$
$$V_{P2030} = \frac{33371 \bullet \left( 15 - 6 \right)\frac{\text{dm}^{3}}{M \bullet a}}{365 \bullet 1000} = 0,82\frac{m^{3}}{d}$$
Dla 2014 r.
Dobrano 2 sitopiaskowniki typu SSP/80 firmy ECOFINN o Q=70 l/s dla Qmaxh=135 l/s .
Dla 2030 r.
Dobrano 3 sitopiaskowniki typu SSP/80 firmy ECOFINN o Q=70 l/s dla Qmaxh=201 l/s .
5.Osadnik wstępny
Wymagana objętość części przepływowych
Dla 2030 roku
Vp=Qmaxh•T
gdzie:
Qmaxh=724 $\frac{m^{3}}{h}$
T =1,5
$$V_{p} = 724\frac{m^{3}}{h} \bullet 1,5h = 1086\text{\ m}^{3}$$
Sumaryczna powierzchnia osadników w planie
$$\mathbf{\sum F =}\frac{\mathbf{24 \bullet}\mathbf{Q}_{\max\mathbf{h}}}{\mathbf{q}}$$
gdzie:
Qmaxh=724 $\frac{m^{3}}{h}$
Głębokość części przepływowej osadników mierzona w środku drogi przepływu
Całkowita głębokość osadnika mierzona w środku drogi przepływu
H=Hśr+hos+hk+ hwolna
H=2,5m+0,3m+0,4m+0,4m=3,6 m
Hśr – 1,5 ÷ 2, 5 m
hos – 0,3 ÷ 0, 4 m
hk – 0,4 ÷0, 5 m
hwolna – 0,3 ÷0, 5 m
Wymagana powierzchnia przekroju poprzecznego
Całkowita szerokość osadnika, ich liczba i szerokość jednego osadnika
Przyjęto 2 osadniki o szerokości każdego z nich B= 4,5 m, co powoduje, że sumaryczna powierzchnia przekroju poprzecznego wynosi ∑f’=22,5 m2,
Pozioma prędkość przepływu
$$v_{p}^{'} = \frac{Q_{\text{maxh}}}{3600 \bullet \sum f'} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3600 \bullet 22,5m^{2}} = 0,0089\ m/s$$
Długość osadnika
Wysokość całkowita przy wlocie
Wysokość całkowita przy wylocie
Sprawdzenie poprawności wymiarów, proporcji miedzy nimi oraz wartości liczby Reynoldsa i Froude’a
L=48,27 m > - war. spełniony
L/B=48,27/4,5=10,73>4- war. spełniony
L/Hsr=48,27/2,5=19,3 >15 - war. spełniony
$$\mathbf{Re =}\frac{\mathbf{V}_{\mathbf{P}}\mathbf{\bullet}\mathbf{R}_{\mathbf{h}}}{\mathbf{y}}\mathbf{\leq 12500}$$
$$R_{h} = \frac{B \bullet H_{sr}}{2 \bullet H_{sr} + B} = \frac{4,5m \bullet 2,5m}{2 \bullet 2,5m + 4,5m} = 1,18m$$
$$Re = \frac{0,01\frac{m}{s} \bullet 1,18m}{1,31 \bullet 10^{- 6}\frac{m^{2}}{s}} = 9008 \leq 12500$$
Warunek został spełniony
$$\mathbf{Fr =}\frac{\mathbf{v}_{\mathbf{p}}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{R}_{\mathbf{h}}\mathbf{\bullet g}}\mathbf{\geq}\mathbf{10}^{\mathbf{- 10}}$$
$$Fr = \frac{{(0,01\frac{m}{s})}^{2}}{1,18m \bullet 9,81\frac{m}{s^{2}}} = 8,64 \bullet 10^{- 6} \geq 10^{- 10}$$
Warunek został spełniony.
przy v’=0,0089 $\frac{m}{s}$
Pojemność i głębokość komory osadowej
Zaprojektowano komorę osadową umieszczoną przy wlocie do osadnika w kształcie odwróconego ostrosłupa ściętego o wymiarach górnej podstawy 4,5x4,5 [m] oraz dolnej podstawy 0,5x0,5 [m] przy pochyleniu ścian ostrosłupa α=60⁰.
-góra 4,5m x 4,5m ; dół 0,5m x 0,5m ; α=50o
$$h_{\text{os}} = \left( 4,5m - \frac{0,5m}{2} \right) \bullet tg50^{0} = 5,06m$$
Vos=(1/3)∙5,06∙(4,52+4,5∙0,5+0,52)=38,38m3
Doprowadzenie ścieków do osadnika
Zaprojektowano doprowadzenie ścieków w postaci wylotów typu Stengel.
Zakładając prędkość przepływu ścieków w otworach v=0,14 [m/s]
(vo = 0, 1 ÷ 0, 15 m/s), wymagana pow. otworów wyniesie:
$$\sum f_{o} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3600 \bullet 2 \bullet 0,14\frac{m}{s}} = 0,72m^{2}$$
Zakładając średnicę otworu 0,2 [m] liczba otworów wyniesie:
$$n_{0} = \frac{4 \bullet 0,72m^{2}}{3,14 \bullet {0,2}^{2}} = 23otwory/\ 1\ osadnik$$
Przy szerokości osadnika B=4,5 m rozstaw otworów w jednym rzędzie wzdłuż szerokości osadnika wyniesie:
e = $\frac{B}{L_{K} + 1}$ = b = $\frac{4,5m}{6 + 1}$ = 0,64 m
rozstaw między rzędami
b = $\frac{0,75 \bullet H}{L_{R} + 1}$ = $\frac{0,75 \bullet 3,6m}{4 + 1}\ $=0,54 m
Każdy z otworów będzie przysłonięty tarczą w kształcie czaszy kulistej o średnicy
k=1,5∙0,2m=0,3 m
Odsuniętej od ściany komory wlotowej na odległość k1=1,3∙0,2m=0,26m.
Odprowadzenie ścieków sklarowanych z osadnika
Obliczenia przeprowadzono dla osadnika przy przepływie ścieków Qmaxh=724m3/s i obciążeniu krawędzi poziomej przelewu qp=40 m3/m∙h.
Długość krawędzi przelewowych
Pogoda deszczowa
$$N_{k} = \frac{Q_{\max h}}{N \bullet B \bullet q}$$
$$N_{k} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{2 \bullet 4,5m \bullet 40\frac{m^{3}}{mb \bullet h}} = 2,01$$
$$Q_{\text{h\ rzecz}} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{2 \bullet 2,0 \bullet 4,5m} = 40,2\frac{m^{3}}{mb \bullet h}$$
Przy szerokości osadnika B=4,5 m zaprojektowano koryto dwustronnie zasilane, wyposażone w trójkątne przelewy Thomsona.
Pogoda sucha
$$\sum l_{p} = \frac{Q_{\max h}}{q}$$
Dla 1 osadnika
Ilość krawędzi przelewowych
$$N_{k} = \frac{Q_{\max h}}{N \bullet B \bullet q}$$
$$N_{k} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{2 \bullet 4,5m \bullet 20\frac{m^{3}}{mb \bullet h}} = 4,02$$
$$Q_{\text{h\ rzecz}} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{2 \bullet 4,0 \bullet 4,5m} = 20,1\frac{m^{3}}{mb \bullet h}$$
Możliwe do osiągnięcia efekty oczyszczania ścieków
$$\mathbf{\eta =}\frac{\mathbf{t}}{\mathbf{a + b \bullet t}}$$
w odniesieniu do BZT5
$$\eta_{BZT5} = \frac{1,5h}{0,018 + 0,02 \bullet 1,5h} = 31\%$$
w odniesieniu do zawiesin ogólnych
$$\eta_{\text{zo}} = \frac{1,5h}{0,0075 + 0,014 \bullet 1,5h} = 52,5\%$$
6. Osad czynny konwencjonalny
Przepływ Qśrd= 7300 m3/d
BZT5 = 280 gO2/m3
usunięcie BZT5 w części mechanicznej 280 gO2/m3·20% = 56 gO2/m3
Średnie stężenie osadu Xśr = 3,5
T – czas zatrzymania
K – stała przemian biologicznych (0,009÷0,300)
C0 – stężenie ścieków doprowadzanych do reaktora = 224 gO2/m3
Ck=15 gO2/m3
$$\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{0}}\mathbf{-}\mathbf{C}_{\mathbf{k}}}{\mathbf{T \bullet}\mathbf{X}_{\mathbf{sr}}}\mathbf{= K \bullet}\mathbf{C}_{\mathbf{k}}$$
$$\mathbf{T =}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{0}}\mathbf{-}\mathbf{C}_{\mathbf{k}}}{\mathbf{K \bullet}\mathbf{X}_{\mathbf{sr}}\mathbf{\bullet}\mathbf{C}_{\mathbf{k}}}$$
Usunięcie BZT5 w części mechanicznej
C0=CBZT5∙(1-0,2)=280 gO2/m3·0,8 = 224 gO2/m3
Czas zatrzymania
$$T = \frac{224\frac{gO_{2}}{m^{3}} - 15\frac{gO_{2}}{m^{3}}}{3,5 \bullet 0,11 \bullet 15\frac{gO_{2}}{m^{3}}} = 36,19\ h$$
Pojemność komory osadu czynnego
V = T • Qsrd
$$V = \frac{36,19h}{24} \bullet 7300\frac{m^{3}}{h} = 11007m^{3} \approx 11010m^{3}$$
Jeżeli mamy układ trójciągowy
Objętość dla jednego reaktora
V = 11010m3 : 3 = 3670m3
Przyjmuję h = 5,5 m
Powierzchnia 1 reaktora
F = V : h = 3670m3 : 5, 5m = 667, 27m2
B =15 m
L = 44,48≈44,5m
Ładunek BZT5 dla Qśrd2030
ŁBZT5 = 2044kg/d = 85,17 kg/h
85,17kg/h·(1-0,2) = 68,14 kg/h
1kg BZT5 jest to 2÷2,5 kgO2
OC = 68,14 kg/h·2,4kgO2 = 163,54 kg O2/h
Sprawność napowietrzania drobnopęcherzykowego wynosi 2% na głębokość 0,305 m (stopa)
Głębokość czynna reaktora Hcz = 5,5m
$$\mathbf{OTE =}\frac{\mathbf{H}_{\mathbf{\text{cz}}}}{\mathbf{0,305\ m}}\mathbf{\bullet 2\%}$$
$$OTE = \frac{5,5m}{0,305\ m} \bullet 2\% = 36,06\%$$
1m3 powietrza zawiera 0,276 kgO2
Przy sprawności 36,06 % ilość wykorzystywanego tlenu z 1m3 powietrza wynosi :
$$0,276\frac{\text{kgO}_{2}}{m^{3}} \bullet 0,3606 = 0,099\frac{\text{kgO}_{2}}{m^{3}}$$
Zapotrzebowanie powietrza wynosi
$$\mathbf{Q}_{\mathbf{p}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\text{OC}}}{\mathbf{0,099}\frac{\mathbf{\text{kgO}}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}}$$
$$Q_{p} = \frac{163,54\frac{\text{kgO}_{2}}{h}}{0,099\frac{\text{kgO}_{2}}{m^{3}}} = 1651,92\frac{m^{3}}{h} = 28\frac{m^{3}}{\min}$$
Obliczenie ilości dyfuzorów
Zapotrzebowanie powietrza na 1 ciąg
$$\frac{Q_{p}}{3} = \frac{1651,92\frac{m^{3}}{h}}{3} = 550,64\frac{m^{3}}{h}$$
Ilość dyfuzorów
Ndyf= 550,64 m3/h : 3 m3/h=184
Dla 1 dyfuzora przypada od 0-4m3/h Dyfuzory firmy Akwatech 240 PD
Jednostkowa powierzchnia przypadająca na jeden dyfuzor:
Fj=F/Ndyf= 667,27m2/184= 3,63 m2/dyf.
Obciążenie osadu czynnego ładunkiem zanieczyszczeń
$$\mathbf{A =}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{0}}\mathbf{\bullet Q}}{\mathbf{V \bullet}\mathbf{X}_{\mathbf{sr}}}$$
$$A = \frac{0,224\frac{\text{kg}O_{2}}{m^{3}} \bullet 7300\frac{m^{3}}{d}}{11010m^{3} \bullet 3,5} = 0,042\ kg\text{BZT}_{5}/kgsmd$$
$$\mathbf{A' =}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{0}}\mathbf{\bullet Q}}{\mathbf{V}}$$
$$A^{'} = \frac{0,224\frac{\text{kg}O_{2}}{m^{3}} \bullet 7300\frac{m^{3}}{d}}{11010m^{3}} = \frac{0,15kg\text{BZT}_{5}}{m^{3}d}$$
7.Osadnik wtórny
Założenia
zawartość suchej masy w osadzie SMBB=3,5 $\frac{\text{kg}}{m^{3}}$
indeks osadu IO=100$\frac{\text{dm}^{3}}{\text{kg\ s.m.}}$
dopuszczalne obc. qv=400 $\frac{\text{dm}^{3}}{m^{2} \bullet h}$
czas zagęszczania tz=2h
Zawartość suchej masy osadu na dnie osadnika wtórnego
Zawartość suchej masy w osadzie powrotnym
Strumień osadu recyrkulowanego
Rok 2014
Rok 2030
Zawartość suchej masy w osadzie dopływającym do osadnika wtórnego
Obciążenie hydrauliczne powierzchni osadnika objętością osadu
Wyznaczono na podstawie hydraulicznego obciążenia objętością osadu qV zgodnie ze wzorem:
Dla osadników o przepływie poziomych . Przyjęto zatem:
Wymagana powierzchnia osadnika
Dla 2014 r.
Dla 2030 r.
Przyjęto trzy osadniki o powierzchni 228każdy .
Wymiary L=37,8 m ; B=6,00 m każdy, w 2014r. pracuje dwa a w 2030r. pracują trzy.
Sprawdzenie obciążenia hydraulicznego powierzchni pojedynczego osadnika:
Rok 2030
≤ 1,6
Głębokość czynna osadnika
strefa ścieków sklarowanych
h1=0,50m
strefa rozdziału
strefa prądów gęstościowych i gromadzenia
strefa zagęszczania i zgarniania osadu
głębokość całkowita osadnika
objętość osadu
V=(ANB/3)∙H=(683m2/3)∙4,21m=958,48 m3
Sprawdzenie warunków hydraulicznych osadnika:
pozioma prędkość przepływu
Warunek został spełniony.
Głębokość osadnika na dopływie i odpływie ścieków:
Zakładając spadek dna osadnika i=0,02 głębokość osadnika wyniesie:
Na dopływie ścieków
Hp = Hc + (i • L)/2 = 4,21m + (0,02 • 37,8m)/2 = 4,59m
Na dopływie ścieków
Hk = Hc - (i • L)/2 = 4,21m - (0,02• 37,8m)/2 = 3,83 m
Pojemność i głębokość komory osadowej
Zaprojektowano komorę osadową umieszczoną przy wlocie do osadnika w kształcie odwróconego ostrosłupa ściętego o wymiarach górnej podstawy 6x6 [m] oraz dolnej podstawy 1,0x1,0 [m] przy pochyleniu ścian ostrosłupa α = 40⁰÷60⁰.
hos=((6 – 1,0)/2)∙tg45o ≈5,5 m
Vos=(1/3) • 5, 5• (62+6•1,0+1,02) = 78 m3
Doprowadzenie ścieków do osadnika
Zaprojektowano doprowadzenie ścieków w postaci wylotów typu Stengel.
Zakładając prędkość przepływu ścieków w otworach v=0,14 [m/s]
(vo = 0, 1 ÷ 0, 15 m/s), wymagana pow. otworów wyniesie:
$$\sum f_{o} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3600 \bullet 3 \bullet 0,14\frac{m}{s}} = 0,48m^{2}$$
Zakładając średnicę otworu 0,18 [m] liczba otworów wyniesie:
$$n_{0} = \frac{4 \bullet 0,48m^{2}}{3,14 \bullet {0,18m}^{2}} = 19otworow/\ 1\ osadn\text{ik}$$
Przy szerokości osadnika B=6,0 m rozstaw otworów w jednym rzędzie wzdłuż szerokości osadnika wyniesie:
e=6/19+1 = 0,3 m
Każdy z otworów będzie przysłonięty tarczą w kształcie czaszy kulistej o średnicy
k=1,5∙0,18m=0,27 m
Odsuniętej od ściany komory wlotowej na odległość k1=1,3∙0,18m=0,23m.
Odprowadzenie ścieków sklarowanych z osadnika
Obliczenia przeprowadzono dla osadnika przy przepływie ścieków Qmaxh=724m3/s i obciążeniu krawędzi poziomej przelewu qp=40 m3/m∙h.
Długość krawędzi przelewowych
Pogoda deszczowa
$$N_{k} = \frac{Q_{\max h}}{N \bullet B \bullet q}$$
$$N_{k} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3 \bullet 6m \bullet 40\frac{m^{3}}{mb \bullet h}} = 1$$
$$Q_{\text{h\ rzecz}} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3 \bullet 1,0 \bullet 6m} = 40\frac{m^{3}}{mb \bullet h}$$
Przy szerokości osadnika B=6 m zaprojektowano koryto jednostronnie zasilane, wyposażone w trójkątne przelewy Thomsona.
Pogoda sucha
$$\sum l_{p} = \frac{Q_{\max h}}{q}$$
Dla 1 osadnika
Ilość krawędzi przelewowych
$$N_{k} = \frac{Q_{\max h}}{N \bullet B \bullet q}$$
$$N_{k} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3 \bullet 6m \bullet 20\frac{m^{3}}{mb \bullet h}} = 2$$
$$Q_{\text{h\ rzecz}} = \frac{724\frac{m^{3}}{h}}{3 \bullet 2 \bullet 6m} = 20\frac{m^{3}}{mb \bullet h}$$
Zgarniacz w osadniku podłużnym
Zgarniacz taśmowy
wysokość listwy zgarniającej: hsr=0,3m
prędkość zgarniacza vsr=100 m/h
fsr=0,95
liczba ramion 1
lB =37,80m
Czas podnoszenia i opuszczania tarczy zgarniacza
$$\mathbf{t}_{\mathbf{\text{SR}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{I}_{\mathbf{B}}}{\mathbf{v}_{\mathbf{\text{SR}}}}$$
$$t_{\text{SR}} = \frac{37,80m}{100\frac{m}{h}} = 0,378h \approx 23min$$
Strumień zgarnianego osadu
$$\mathbf{Q}_{\mathbf{\text{SR}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{v}_{\mathbf{\text{SR}}}\mathbf{\bullet}\mathbf{b}_{\mathbf{\text{SR}}}\mathbf{\bullet}\mathbf{h}_{\mathbf{\text{SR}}}}{\mathbf{f}_{\mathbf{\text{SR}}}}$$
$$Q_{\text{SR}} = \frac{100\frac{m}{h} \bullet 6m \bullet 0,3m}{0,95} = 189,47\frac{m^{3}}{h}$$
Strumień osadu recyrkulowanego dla 1 osadnika
$$Q_{\text{RSW}} = \frac{1}{3} \bullet 724\frac{m^{3}}{h} \bullet 0,75 = 181\frac{m^{3}}{h}$$
8.Urządzenia technologiczne
Gospodarka osadowa
8.1 Osady z osadnika wstępnego
- efektywność zatrzymania zawiesin w OWS
- stężenie zawiesin w ściekach doprowadzanych do oczyszczalni
Qśrd2014=4900 m3/d
Qśrd2030=7300 m3/d
Z’- Ilość zawiesiny ogólnej doprowadzanej do OWS
Rok 2014
Z’= (50%×Z+50%×Zx60%)×70%=179,2g/m3
G1=
Rok 2030
Z’= (50%×Z+50%×Zx60%)×70%=179,2g/m3
G2=
Objętość osadów
z osadnika wstępnego
wilgotność osadów w=97,5%
Rok 2014
$$V_{p} = \frac{878,08}{10 \bullet (100 - 97,5)} = 35,12\ m^{3}/d$$
Rok 2030
$$V_{p} = \frac{1308,16}{10 \bullet (100 - 97,5)} = 48,59\ m^{3}/d$$
Osady z osadnika wtórnego
Qśrd2014=4900 m3/d
Qśrd2030=7300 m3/d
SBZT5=280g/m3 BZT5 ścieków doprowadzonych do bloku biologicznego,
∆mocz=0,6 kg $\frac{\text{sm}}{1kg\ \text{BZT}_{5}}$ jednostkowy przyrost osadu z przedziału 0,50-0,70 kgsm/kgBZT5
- sprawność części mechanicznej,
x’=(1-
Łzań2014=
Łzań2030=
G2014=1097,6kgBZT5/d ∙0,6 kg $\frac{\text{sm}}{1kg\ \text{BZT}_{5}}$ =658,56 kg s.m./d
G2030=1635,2kgBZT5/d ∙0,6 kg $\frac{\text{sm}}{1kg\ \text{BZT}_{5}}$ =981,12 kg s.m./d
Z osadnika wtórnego
wilgotność osadów w=99,2%
$$V_{p2014} = \frac{658,56}{10 \bullet (100 - 99,2)} = 82,32\ m^{3}/d$$
$$V_{p2030} = \frac{1226,4}{10 \bullet (100 - 99,2)} = 122,64\ m^{3}/d$$
G2014=878,08kg s.m./d +658,56 kg s.m./d=1536,64 kg s.m./d
G2030=1308,16 kg s.m./d +981,12 kg s.m./d= 2289,28 kg s.m./d
8.2 Zagęszczanie mechaniczne
smws= 2,5 %
smwt= 0,8 %
Wwst=97,5%
Wwt=99,2%
Ilość osadu zagęszczonego
=3% - zawartość suchej masy po zagęszczaniu,
zawartość suchej masy przed zagęszczaniem
2030=
W2030=100-sm2030=100-1,28%=98,72%
VOS 2014= 35,12[m3/d]+82,32[m3/d]=117,44[m3/d]
VOS 2030 = 48,59[m3/d]+122,64[m3/d]=171,23[m3/d]
Określono następujące ilości zagęszczanego osadu
Rok 2030
=3,04$\frac{m^{3}}{h}$
Ilość cieczy osadowej odprowadzonej do wewnętrznej kanalizacji oczyszczalni
Rok 2030
Przyjęto zagęszczacz bębnowo – firmy Danish Wastewater Equipment A/S
Model KD 30-10
Odprowadzenie odcieków
Przyjęto odprowadzenie odcieków przelewem pilastym o parametrach
q=40 m3/m h,
Wymagana wydajność zagęszczacza
przyjęto odprowadzenie odcieków na całym obwodzie zagęszczacza.
Prasa filtracyjna taśmowa
Czas pracy prasy filtracyjnej
Rok 2014
Rok 2030
Ilość osadów po opuszczeniu prasy
Rok 2014
Rok 2030
Przyjęto, że prasa odwadnia osady do 20% s.m.
Wydajność prasy
Rok 2014
Rok 2030
Prasa filtracyjna taśmowa MONOBELT firmy ECOFINN NP 12 CK
przepływ roboczy
moc 0,92kW
szerokość taśmy 1200mm
długość E=3300mm
szerokość A=1900mm
wysokość G=1930mm
wydajność pompy płuczącej
8.3 Wapnowanie osadów
Przyjęto, że osady będą poddawane działaniu CaO w ilości 200kgCaO/1000kg s.m. osadów.
Ilość CaO potrzebna do higienizacji
G2014=1536,64 kg s.m/d
G2030=2289,28 kg s.m/d
Rok 2014
Rok 2030
Zapas na 30 dni
Rok 2014
Rok 2030
Magazyn wapna
Magazynowanie wapna – gaszone luzem
Powierzchnia magazynowania wynika z wzoru:
przyjmuje
Wysokość składowania hS =
Gęstość nasypowa
Poletka osadowe
Przyjęto wysokość jednorazowej warstwy zalewowej h = 0,20 m
Powierzchnia wymagana:
Ap = $\frac{V_{p}}{0,2} = \frac{11,00}{0,2} =$ 55 m2
Przyjmuję 4 poletka o wymiarach:
B =4 m
L =3,5 m
Arz = 4 •14 = 56 m2
Dozowania wapna do odwodnionego osadu
Ilość dawkowanego wapna w ciągu godziny
Rok 2014
Rok 2030
Dobrano urządzenie do higienizacji osadów wapnem firmy EKOFINN MHIG-03 współpracującym z instalacją składającą się z prasy do odwadniania osadów oraz przenośnika ślimakowego transportującego odwodniony osad.
Wymiary (bez dozownika wapna): 1000x1000x1600 mm
Pojemność komory zasypowej:
Wydajność dozownika wapna: 12-70 kg/h
Moc zainstalowana, zasilanie: 0,5 kW, 400 V
8.4 Usuwanie fosforu w reaktorach
Stężenie fosforu przyswojonego przez osad czynny w ramach normalnych potrzeb metabolicznych
0,01 x (280 - 15) = 2,65 mg P /l
gdzie:
0,01 - ilość przyswojonego azotu przez osad czynny (w ramach normalnych potrzeb metabolicznych) na 1,0 g BZT5 USUNIĘTEGO, (przyjęto: 1%)
280 – stężenie BZT5 w ściekach do reaktora, w mg/ l
15 - stężenie BZT5 w ściekach oczyszczonych, w mg/ l
8.4 Dobór pompy pompowni ścieków
Dla 2014 r.
Qmaxh=135 l/s .
Wysokość geometryczna
Hg=(1,5m+Wp+2m)∙1,5=(1,5m+3,1m+2m)1,5=9,9m
Wp=3,1m
Dobrano 2 pompy zatapialne firmy Grundfos Korpus 50 moc 13 kW
96811031 S1.80.200.125.4.50E.S.244.R.N.D 50 Hz
wydajność max. – 160 l/s ; wysokość podnoszenia max. – 10,3m
Dla 2030 r.
Qmaxh=201 l/s .
Wysokość geometryczna
Hg=(1,5m+Wp+2m)*1,5=(1,5m+3,1m+2m)1,5=9,9m
Wp=3,1m
Dobrano 3 pompy zatapialne firmy Grundfos Korpus 50 moc 13 kW. 96811031 S1.80.200.125.4.50E.S.244.R.N.D 50 Hz . Wydajność max. – 160 l/s ; wysokość podnoszenia max. – 10,3m
8.5 Dmuchawy do napowietrzania
Wymagana ilość tlenu doprowadzonego do komór osadu czynnego z napowietrzaniem ciągłym dla 1 ciągu wynosi:
1651,92 m3/h : 3 = 550,64 m3/h
Wysokość strat ciśnienia
Na głębokości w komorze osadu czynnego ok. 5m H2O=500mBar
Na drodze do komory osadu czynnego 1m H2O= 100mBar
Sumaryczna wysokość strat 6,5m H2O= 650mBar
Dobrano dla Δp=650 mBar i Qp= 1651,92 m3/h dmuchawy.
Dobrano 3 podstawowe i 1 rezerwową dmuchawę firmy CompRot . Dmuchawy serii COMPACT. Wydajność od 1,5 do 97 m3/min. Nadciśnienie do 1000 mBar.
8.6 Dyfuzory natleniające
Projekt rusztu z dyfuzorami natleniającymi dla określonej wielkości i kształtu komór oraz wymaganego zapotrzebowania tlenowego
AKWATECH Przedsiębiorstwo Inżynierii Komunalnej Sp. z o.o.
specjalizującej się w realizacji niestandardowych rozwiązań, posiadającą pięć typów dyfuzorów dyskowych i dwa rodzaje dyfuzorów rurowych o różnym przeznaczeniu i o różnych możliwościach przepustowych powietrza.
Dla 1 dyfuzora przypada od 0-4m3/h Dyfuzory firmy Akwatech 240 PD
8.7 Pompy
Pompy do recyrkulacji zewnętrznej
Obliczeniowa wydajność pompy wynika z wartości strumienia QRSW dla 1 osadnika wtórnego, który wynosi:
dla roku 2030
Dobrano 3 pompy i jedną rezerwową - zatapialne pompy recyrkulacyjne firmy Grundfos SRP.18.30.806.08.5.0A.A o wydajności jednej pompy Q = 50,27 l/s i wysokości podnoszenia Hp = 0,91m
Pompownia osadu
Obliczeniowa wydajność pomp: Q = 171,2 m3/d = 7,13 m3/h=1,98dm3/s
Dobrano dwie pompy podstawowe i jedną rezerwową firmy Meprozet typ NURT PZM - S 65 wydajności jednej pompy Q = 1,89dm3/s i wysokości podnoszenia Hp = 10,5m