Politechnika Wrocławska Rok akademicki: 2010/2011
Instytut Inżynierii Ochrony Środowiska
Zakład Ochrony Atmosfery
Ćwiczenie
Projektowe
Ochrona powietrza
Prowadząca ćwiczenia: Wykonał:
fajna studentka ;)
Cel zadania projektowego
Celem zadania projektowego jest wyznaczenie emisji dopuszczalnych dla zadanej kotłowni.
Zakres zadania projektowego
Obliczenia wstępne
Obliczenia emisji zanieczyszczeń (godzinowych) SO2, NOx, CO, pyłu całkowitego i wszystkich frakcji pyłu (w tym pyłu zawieszonego PM10) dla wszystkich wariantów pracy kotłowni.
Obliczenia składu frakcyjnego pyłu emitowanego i całkowitej skuteczności odpylania.
Obliczenia rocznych emisji zanieczyszczeń SO2, NOx, CO i pyłu całkowitego.
Obliczenia prędkości swobodnego opadania ziaren pyłu dla poszczególnych frakcji pyłu.
Obliczenia strumienia objętości spalin w warunkach rzeczywistych i normatywnych oraz prędkości wylotu spalin dla 2 wariantów.
Obliczenia stężeń w spalinach w warunkach suchych, dla zawartości 6% O2 w spalinach.
Obliczenia prędkości opadania poszczególnych frakcji pyłu.
Obliczenia rozprzestrzeniania zanieczyszczeń
Sprawdzenie warunków skróconego zakresu obliczeń dla substancji gazowych oraz sprawdzenie warunków kryterium opadu pyłu –przypadku niespełnienia warunku skróconego zakresu dla jakiejkolwiek substancji gazowej przechodzimy do pełnego zakresu obliczeń.
Projekt siatki obliczeniowej – wykonać schemat siatki obliczeniowej z węzłami siatki oraz naniesionymi lokalizacjami emitora i budynku mieszkalnego.
Obliczenia rozkładów przestrzennych stężeń maksymalnych i średnich wybranych substancji i częstości przekroczeń wartości odniesienia dla stężeń w sieci receptorów wokół emitora.
Obliczenia stężeń wybranych zanieczyszczeń na poziomie zabudowy mieszkalnej zlokalizowanej w pobliżu emitora.
Obliczenia opadu pyłu/
Określenie emisji granicznych ze względu na kryterium imisyjne.
Określenie emisji granicznych ze względu na kryterium emisyjne.
Propozycja emisji dopuszczalnych przedstawiona w tabeli.
Określenie niezbędnego stopnia i sposobu ograniczania emisji.
Wnioski i zalecenia.
Charakterystyka obiektu
Zadanym obiektem jest kotłownia, w której umieszczone są 2 kotły opalane węglem kamiennym o wydajności cieplnej kotła wynoszącej 28,5 MW z rusztem mechanicznym o sprawności cieplnej wynoszącej η= 88% . W kotłach spalany jest węgiel kamienny o wartości opalowej
Wd = 19600 kJ/kg. Zawartość popiołu w paliwie wynosi: Ar = 23%, zawartość siarki w paliwie wynosi: S = 1,9%. Spaliny o temp = 455 K, odprowadzane z kotła zawierają wilgoć o wartości wynoszącej 33 g/kgs Gęstość pyłu odprowadzanego do atmosfery wynosi 2270 kg/m3. Skład frakcyjny pyłu wynosi:
0-10 µm - 15%
10-20 µm -12%
20-40 µm – 18%
40-60 µm – 21%
60-100µm – 20%
> 100 µm - 14%
Kotłownię wyposażono w instalację do odpylania o skuteczności odpylania ηi wynoszącej dla poszczególnych frakcji:
0-10 µm - 25%
10-20 µm – 47%
20-40 µm – 75%
40-60 µm – 98%
> 60µm – 100%
Praca kotłów odbywa się w dwóch wariantach:
Wariant 1: kocioł z obciążeniem k = 65% – 2900 godz. w ciągu roku.
Wariant 2: kotły z obciążeniem nominalnym – 4500 godz. w ciągu roku.
Dane dotyczące emitora przedstawiono w tabeli 1.
Tabela 1. Dane emitorów
------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
------------------------------------------------------------------------
TALAREK
------------------------------------------------------------------------
DANE EMITORÓW
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu TLK
Wybrane emitory: od: 1 do: 1
------------------------------------------------------------------------
| Emitor | Współrzędne | Wysokość| Wymiar |
lp. | Nr | x [m], y [m] | h [m] |d[m], a[m]| Typ
------------------------------------------------------------------------
1| 1 | kotlownia |
| | 0,0 0,0 | 63,0 | 1,70 | ZADASZONY
------------------------------------------------------------------------
Charakterystyka obszaru oddziaływania
Kotłownia zlokalizowana jest na obszarze miejskim w mieście Piła. W odległości 400 m w kierunku zachodnim zlokalizowane są XI kondygnacyjne budynki mieszkalne. Dla danego terenu przyjęto współczynnik aerodynamicznej szorstkości podłoża wynoszący: z0 = 2
Tło zanieczyszczeń
Przyjęte oznaczenie dla tła zanieczyszczeń: R
Do celów projektowych przyjęto tło na poziomie 30 % wartości odniesienia. Przyjęte wartości odniesienia i tła przestawia tabela 2.
Tabela 2. Wartości odniesienia
----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
----------------------------------------------------------------------------------
PAWEŁ SMOLAREK
----------------------------------------------------------------------------------
WARTOŚCI ODNIESIENIA
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: PSMO
---------------------------------------------------------------------------------
Substancja | Numer CAS | D1[ug/m3]| Da[ug/m3]|R[ug/m3] | Dp* Rp*
---------------------------------------------------------------------------------
70 ditl. azotu | 10102-44-0 | 200,0000| 40,0000| 12,0000 | - -
72 ditl. siarki | 7446-09-5 | 350,0000| 20,0000| 6,0000 | - -
137 pył zaw. PM10 | | 280,0000| 40,0000| 12,0000 | 200,00 20,000
150 tlenek węgla | 630-08-0 |30000,0000| - | - | - -
* - [g/m2*rok]
Obliczenia wstępne
Wydajność cieplna kotłowni:
$$Q_{\text{ki}} = Q_{\text{Ni}} \bullet \frac{k_{i}}{100},\ MW$$
QNi – nominalna wydajność kotła, MW
Ki – obciążenie kotła, %
Wariant 1:
$$Q_{\text{kI}} = 28,5 \bullet \frac{65}{100} = 18,52\ MW$$
Wariant 2:
$$Q_{\text{kII}} = 25,4 \bullet \frac{100}{100} = 25,4\ ,\ MW$$
Zużycie paliwa dla kotła
$$B_{\text{ki}} = \frac{Q_{\text{ki}}}{W_{\text{di}} \cdot \eta_{i}} = \ ,\ kg/h$$
Qki – wydajność cieplna kotła,
Wdi – wydajność opałowa paliwa, kJ/kg
ηi – sprawność cieplna kotła, %
Wariant 1:
$$B_{\text{kI}} = \frac{18,52 \bullet 10^{3} \bullet 3600}{19600 \cdot 0,88} = 3866\ \ ,\ kg/h$$
Wariant 2:
$$B_{\text{kII}} = \frac{25,4 \bullet 10^{3} \bullet 3600\ }{21300 \cdot 0,84} = 11897\ \ ,\ kg/h$$
Unos zanieczyszczeń (godzinowy)
Unos jest to wartość zanieczyszczeń wytworzonych w źródle.
Unos SO2
$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet S \bullet B_{k}}{100},\ \ kg/h$$
Bk – zużycie paliwa, kg/h
S – zawartość siarki w paliwie, %
Unos NO2
UNO2 = Bk • WNO2, kg/h
Bk – zużycie paliwa, kg/h
WNO2 – wskaźnik unosu NO2, kg/kg
Unos CO
UCO = Bk • WCO, kg/h
Bk – zużycie paliwa, kg/h
WCO – wskaźnik unosu CO, kg/kg
Unos Pyłu ogółem
$$U_{p} = \frac{B_{k} \bullet W_{p} \bullet Ar \bullet 10^{- 3}}{1 - P/100}\ \ kg/h$$
Bk – zużycie paliwa, kg/h
Wp – wskaźnik unosu pyłu, kg/Mg%
Ar – zawartość popiołu w paliwie, %
P – zawartość części palnych w pyle, % (P=15)
Unos poszczególnych frakcji pyłu
$$Upi = \frac{a_{\text{wi}}}{100} \bullet Up$$
awi – udział frakcji w pyle całkowitym
Obliczenia wartości unosu poszczególnych zanieczyszczeń dla podanych wariantów pracy
kotłów.
Unos SO2
Wariant 1:
$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet 1,9 \bullet 3866}{100} = 117,54\ \ kg/h$$
Wariant 2:
$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet 1,9 \bullet 11897}{100} = 361,67\ \ kg/h$$
Unos NO2
Wariant 1:
UNO2 = 3866 • 0, 004 = 15, 47 kg/h
Wariant 2:
UNO2 = 11897 • 0, 004 = 47, 59 kg/h
Unos CO
Wariant 1:
UCO = 3866 • 0, 005 = 19, 33 kg/h
Wariant 2:
UCO = 11897 • 0, 005 = 59, 49 kg/h
Unos Pyłu ogółem
Wariant 1:
$$U_{p} = \frac{3866 \bullet 3 \bullet 23 \bullet 10^{- 3}}{1 - 15/100} = 313,87\ \ kg/h$$
Wariant 2:
$$U_{p} = \frac{11897 \bullet 3 \bullet 23 \bullet 10^{- 3}}{1 - 15/100} = 965,76\ \ kg/h$$
Unos poszczególnych frakcji pyłu
Frakcja 0-10μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{15}{100} \bullet 313,87 = 47,08\ \ kg/h$$
Frakcja 0-10μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{15}{100} \bullet 965,76 = 144,86\ \ kg/h$$
Frakcja 10-20μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{12}{100} \bullet 313,87 = 37,66\ \ kg/h$$
Frakcja 10-20μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{12}{100} \bullet 965,76 = 115,89\ \ kg/h$$
Frakcja 20-40μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{18}{100} \bullet 313,87 = 56,5\ \ kg/h$$
Frakcja 20-40μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{18}{100} \bullet 965,76 = 173,84\ \ kg/h$$
Frakcja 40-60μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{21}{100} \bullet 313,87 = 65,91\ \ kg/h$$
Frakcja 40-60μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{21}{100} \bullet 965,76 = 202,81\ \ kg/h$$
Frakcja 60-100μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{20}{100} \bullet 313,87 = 62,77\ \ kg/h$$
Frakcja 60-100μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{20}{100} \bullet 965,76 = 51,95\ \ kg/h$$
Frakcja >100μm - wariant 1 :
$$Up = \frac{14}{100} \bullet 313,87 = 43,94\ \ kg/h$$
Frakcja >100μm - wariant 2 :
$$Up = \frac{14}{100} \bullet 965,76 = 135,21\ \ kg/h$$
Emisja zanieczyszczeń (godzinowa)
Emisja jest to ilość zanieczyszczeń, pozostała po oczyszczeniu, która przedostaje się
bezpośrednio do atmosfery. Ponieważ w zadanej kotłowni nie zamontowano żadnych urządzeń redukujących ilość emitowanych zanieczyszczeń gazowych(NO2, CO), wartości emisji tych związków odpowiadają wartością ich unosów. Wartości emisji pyłu, ulegnie pomniejszeniu w stosunku do wartości unosu pyłu poprzez działanie instalacji odpylacza. Wartość emisji SO2 ulegnie zmianie po przez działanie instalacji odsiarczania.
Obliczenia wartości emisji poszczególnych zanieczyszczeń dla podanych wariantów pracy
kotłów.
Emisja SO2
$$E_{SO2} = 117,54 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right)\ \ \ kg/h$$
skuteczność odsiarczania, %
Wariant 1:
$$E_{SO2} = 117,54 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right) = 117,54\ \ \ kg/h$$
Wariant 2:
$$E_{SO2} = 361,67 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right) = 361,67\ \ \ kg/h$$
Emisja NO2
ENO2 = UNO2
Wariant 1:
ENO2 = 15, 47 kg/h
Wariant 2:
ENO2 = 47, 59 kg/h
Emisja CO
ECO = UCO
Wariant 1:
ECO = 19, 33 kg/h
Wariant 2:
ECO = 59, 49 kg/h
Obliczenie emisji poszczególnych frakcji
$E_{\text{pi}} = U_{\text{pi}} \bullet \left( 1 - \frac{\eta_{i}}{100} \right),\ \ kg/h$ ,
ηi – skuteczność odpylania
Frakcja pyłu 1 – 10 μm – wariant 1:
$$E_{\text{pi}} = 47,08 \bullet \left( 1 - \frac{25}{100} \right) = 35,31\ kg/h$$
Frakcja pyłu 1 – 10 μm – wariant 2:
$$E_{\text{pi}} = 144,86 \bullet \left( 1 - \frac{25}{100} \right) = 108,65\ kg/h$$
Frakcja pyłu 10 – 20 μm – Wariant 1:
$$E_{\text{pi}} = 37,66 \bullet \left( 1 - \frac{47}{100} \right) = 19,96\ kg/h$$
Frakcja pyłu 10 – 20 μm – wariant 2:
$$E_{\text{pi}} = 115,89 \bullet \left( 1 - \frac{47}{100} \right) = 61,42\ kg/h$$
Frakcja pyłu 20 – 40 μm – warian 1:
$$E_{\text{pi}} = 56,5 \bullet \left( 1 - \frac{75}{100} \right) = 14,12\ kg/h$$
Frakcja pyłu 20 – 40 μm – warian 1:
$$E_{\text{pi}} = 173,84 \bullet \left( 1 - \frac{75}{100} \right) = 43,46\ kg/h$$
Frakcja pyłu 40 – 60 μm – wariant 1:
$$E_{\text{pi}} = 65,91 \bullet \left( 1 - \frac{98}{100} \right) = 1,32\ kg/h$$
Frakcja pyłu 40 – 60 μm – wariant 2:
$$E_{\text{pi}} = 193,15 \bullet \left( 1 - \frac{98}{100} \right) = 3,86\ kg/h$$
Frakcje powyżej 60 μm są usuwane w 100%.
Obliczenie emisji pyłu ogółem
$$E_{p} = U_{p} \bullet \left( 1 - \frac{\eta_{c}}{100} \right),\ \ kg/h$$
Skuteczność całkowita odpylania
ηc = (15 ∙ 0,25) + ( 12 ∙ 0,47) +(18 ∙ 0,75) +(21 ∙ 0,98) +(20 ∙ 1) +(14 ∙ 1) = 77,47
Wariant 1:
$$E_{p} = 313,87 \bullet \left( 1 - \frac{77,47}{100} \right) = 70,71\ kg/h$$
Wariant 2:
$$E_{p} = 965,75 \bullet \left( 1 - \frac{77,47}{100} \right) = 217,39\ kg/h$$
6.5. Emisja zanieczyszczeń (roczna)
$$E_{\text{ri}} = \frac{\sum_{}^{}{(E_{\text{ij}} \bullet t_{\text{ij}})}}{1000},\ \ \ \ \ \ \ \ \ Mg$$
Eij - emisja godzinowa, kg/h
tij – czas trwania j-tego wariantu, h
Obliczenie emisji SO2:
$$E_{SO2} = \frac{117,54 \bullet 2900 + 313,67 \bullet 4500}{1000} = 1968,39\ Mg$$
Obliczenie emisji NO2
$$E_{NO2} = \frac{15,47 \bullet 2900 + 47,59 \bullet 4500}{1000} = 259,0\ Mg$$
Obliczenie emisji CO
$$E_{\text{CO}} = \frac{19,33 \bullet 2900 + 59,49 \bullet 4500}{1000} = 323,75\ Mg$$
Obliczenie emisji pyłu zawieszonego PM10
$$E_{PM10} = \frac{35,31 \bullet 2900 + 108,65 \bullet 4500}{1000} = 591,32Mg$$
Obliczenie emisji pyłu ogółem
$$E_{P} = \frac{70,72 \bullet 2500 + 217,39 \bullet 4500}{1000} = 1183,34\ Mg$$
6.6. Prędkość swobodnego opadania ziaren pyłu
Dynamiczny współczynnik lepkości powietrza w warunkach rzeczywistych
gdzie:
-dynamiczny współczynnik lepkości powietrza dla warunków normalnych;
C – stała Sutherlanda, dla powietrza C= 112
Tot temperatura otoczenia; 281,2 K
Gęstość powietrza dla warunków rzeczywistych
Do obliczeń przyjęto gęstość powietrza dla warunków rzeczywistych równą ρ0 = 1,2 kg/m3
Liczba Archimedesa
gdzie:
dp- średnica ziarna pyłu; m
g- przyspieszenie ziemskie; m/s2
gęstość pyłu; 2270 kg/m3
Szacunkowa liczba Reynoldsa
Prędkość opadania ziarna pyłu
$$u = \frac{d_{p}^{2} \bullet {(\rho}_{p} \bullet \rho_{0}) \bullet g}{18 \bullet \mu}$$
Tabela 3. Zestawienie parametrów frakcji emitowanego pyłu
Frakcja | d | Ar | Resz | u |
---|---|---|---|---|
μm | m/s | |||
0 -10 | 5 | 0,011 | 0,00061 | 0,00177 |
10 -20 | 15 | 0,29 | 0,016 | 0,016 |
20 -40 | 30 | 2,37 | 0,13 | 0,060 |
40 - 60 | 50 | 10,99 | 0,55 | 0,159 |
6.7. Określenie składu spalin suchych
Zawartość CO2
maksymalna zawartość CO2 w spalinach
Zawartość N2
6.8. Określenie gęstości spalin suchych w warunkach normalnych
6.9. Określenie ilości powstających spalin
Strumień spalin wilgotnych w warunkach normalnych
VSWn = VS ·B, m3n /h
Vs - jednostkowa ilość spalin wilgotnych, 8-12 mn3/kg, przyjęto 10 mn3/kg
Wariant 1:
Wariant 2:
Strumień spalin wilgotnych w warunkach rzeczywistych.
VSWrz= VSWn· , m3n /h
Wariant 1:
Wariant 2:
Strumień spalin suchych w warunkach normalnych.
VSSn= , m3n /h
x – zawartość wilgoci w spalinach; kg/kg suchych spalin x= 46 * 10-3 kg/kg s.s.
ρSSn – gęstość spalin suchych w warunkach normalnych, ρSSn=1,35 kg/m3n
Wariant 1:
Wariant 2:
Strumień spalin suchych w warunkach normalnych przy zawartości 6% O2 w spalinach.
, m3n /h
Wariant 1:
Wariant 2:
6.10. Określenie stężenia zanieczyszczeń w przeliczeniu na spaliny suche przy zawartości 6% O2
Obliczenie stężenia SO2:
(SSO2 )SS6% = , mg/m3n
Wariant 1:
(SSO2I )SS6%=
Wariant 2:
(SSO2II)SS6%=
Obliczenie stężenia NO2:
(SNO2 )SS6% = , mg/m3n
Wariant 1:
(SNO2I )SS6% =
Wariant 2:
(SNO2II)SS6% =
Obliczenie stężenia pyłu:
(Sp)SS6% = , mg/m3n
Wariant 1:
(SpI)SS6% =
Wariant 2:
(SpII)SS6% =
Standard emisji |
---|
Substancja |
SO2 |
NO2 |
pył |
6.11. Emisja odpowiadająca standardowi
$$E_{\text{dop}} = S_{\text{st}} \bullet ,\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \frac{\text{kg}}{h}$$
Sst – standard emisji
Obliczenie emisji SO2:
Wariant 1:
$$E_{\text{dop}} = 1300 \bullet 10^{- 6} \bullet = 41,27\frac{\text{kg}}{h}$$
Wariant 2:
$$E_{\text{dop}} = 1300 \bullet 10^{- 6} \bullet = 127,01\frac{\text{kg}}{h}$$
Obliczenie emisji NO2:
Wariant 1:
$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 12,70\frac{\text{kg}}{h}$$
Wariant 2:
$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 39,08\frac{\text{kg}}{h}$$
Obliczenie emisji pyłu:
Wariant 1:
$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 12,70\frac{\text{kg}}{h}$$
Wariant 2:
$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 39,08\frac{\text{kg}}{h}$$
6.12. Prędkość wylotowa spalin
V= , m/s
- pole przekroju wylotowego emitora; m2
de2 - wewnętrzna średnica przekroju wylotowego emitora; de=1,7 m
Wariant 1:
Wariant 2:
7. Kryterium opadu pyłu
$$\sum_{f}^{}{\sum_{e}^{}\overset{\overline{}}{E}\text{fe}} \leq \frac{0,0667}{n}\sum_{e}^{}{h_{e}}^{3,15}$$
Po uproszczeniu wzoru otrzymujemy równanie:
$$\frac{\text{Er}}{t_{1}{+ t}_{2}} \leq 0,0667 \bullet h^{3,15},\ \ \ \ \ \ \ mg/s$$
Gdzie:
Er – emisja roczna opadu pyłu, mg
t1, t2 – czasy trwania wariantów, s
h – wysokość emitora, m
$$\frac{1183,34 \bullet 10^{9}}{(2900 + 4500) \bullet 3600} \leq 0,0667 \bullet 63^{3,15},\ \ \ \ \ \ \ mg/s$$
44419, 67 ≰ 31049, 03 mg/s
Kryterium opadu pyłu nie zostało spełnione. Należy wykonać obliczenia w zakresie pełnym.
8. Parametry emisyjne przyjęte do obliczeń rozprzestrzeniania
W projekcie przyjęto dwa rożne warianty pracy emitora, stan początkowy został zobrazowany w formie tabelarycznej. Parametry emisyjne przyjęte do obliczeń rozprzestrzeniania się zanieczyszczeń przedstawiają poniższe tabele. Tabela 4. przedstawia emisje wariantowe, Tabela 5. ładunki substancji, natomiast w Tabeli 6. Parametry frakcji pyłu. W Tabeli 7. Podokresy obliczeniowe.
Tabela 4. Emisja w wariantach
-----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------------
EMISJA W WARIANTACH
Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK
Wybrane emitory: wszystkie
---------------------------------------------------------------------------------
Emitor |War.| Czas trwania [h] | Substancja |
Nr | Nr | Zima Lato Rok | kod nazwa CAS | Emisja [kg/h]
---------------------------------------------------------------------------------
1 | 1 | 0,0 0,0 2900,0 Vwyl[m/s]= 7,9, Tsp[K]= 455,0
| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 15,5000000
| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 117,5427000
| | |137 pył zaw. PM10, | 35,3106000
| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 19,3000000
1 | 2 | 0,0 0,0 4500,0 Vwyl[m/s]=24,3, Tsp[K]= 455,0
| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 47,5900000
| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 361,6698000
| | |137 pył zaw. PM10, | 108,6480000
| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 59,4900000
Tabela 5. Ładunki substancji
----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
----------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
----------------------------------------------------------------------------------
ŁADUNEK SUBSTANCJI NA POSZCZEGÓLNYCH EMITORACH
( rok )
Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK
----------------------------------------------------------------------------------
Nr | Substancja | Ładunek [Mg]
----------------------------------------
emitora | Kod i nazwa CAS |Gaz, pył zawieszony | Pył całkowity
----------------------------------------------------------------------------------
1| 70 ditl. azotu 10102-44-0| 259,105000 |
| 72 ditl. siarki 7446-09-5 | 1968,388000 |
| 137 pył zaw. PM10 | 591,31670 | 1183,338000
| 150 tlenek węgla 630-08-0 | 323,675000 |
Tabela 6. Parametry frakcji pyłu.
----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------------
PARAMETRY FRAKCJI PYŁU
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1
---------------------------------------------------------------------------------
Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |
emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]
---------------------------------------------------------------------------------
1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 49,93 | 102,39360| 0,002
| | | 10-20 | 28,22 | 57,87199| 0,016
| | | 20-40 | 19,98 | 40,97386| 0,064
| | | 40-60 | 1,87 | 3,83489| 0,178
| 2 | pył ogółem | 0-10 | 49,99 | 489,03420| 0,002
| | | 10-20 | 28,25 | 276,35960| 0,016
| | | 20-40 | 19,99 | 195,55500| 0,064
| | | 40-60 | 1,77 | 17,31527| 0,178
Tabela 7. Podokresy obliczeniowe
-----------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
-----------------------------------------------------------------
TALAREK
-----------------------------------------------------------------
PODOKRESY NA SUBSTANCJĘ
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu TLK
Substancja: 70 ditl. azotu , 10102-44-0
----------------------------------------------
Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant
Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr
----------------------------------------------
R01 | 2900,0 | 1| 1
R02 | 4500,0 | 1| 2
Substancja: 72 ditl. siarki , 7446-09-5
----------------------------------------------
Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant
Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr
----------------------------------------------
R01 | 2900,0 | 1| 1
R02 | 4500,0 | 1| 2
Substancja: 137 pył zaw. PM10,
----------------------------------------------
Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant
Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr
----------------------------------------------
R01 | 2900,0 | 1| 1
R02 | 4500,0 | 1| 2
9. Róża wiatrów
Z powyższej róży wiatrów można odczytać najważniejsze informacje, to jest kierunek wiatru oraz najbardziej korzystną lokalizację zabudowy. Dzięki takiej analizie można określić, gdzie najczęściej należy się spodziewać przenoszenia zanieczyszczeń, a gdzie będą one przenoszone rzadziej.
W głównej mierze wiatr wieją wiatry południowo-zachodnie.
Zabudowa mieszkalna znajduje się 400 m w kierunku w. Na podstawie analizy danych można wywnioskować, że lokalizacja jest to bardzo korzystna, więc propozycje nowej lokalizacji zabudowy nie są konieczne.
9. Sprawdzenie warunków skróconego zakresu obl. Dla substancji gazowych oraz sprawdzenie warunków kryterium opadu pyłu.
Jeżeli z obliczeń wstępnych wynika, ze spełnione są następujące warunki:
dla pojedynczego emitora lub zespołu emitorów, z których został utworzony emitor zastępczy:
dla zespołu emitorów :
kryterium opadu pyłu ,
to na tym kończy się wymagane dla tego zakresu obliczenia.
Jeżeli nie jest spełniony warunek określony w punkcie a) i b) zakresu skróconego, to na całym obszarze to należy wykonać obliczenia opadu substancji pyłowych w sieci obliczeniowej rozkład maksymalnych stężeń substancji w powietrzu uśrednionych dla 1 godziny, z uwzględnieniem statystyki warunków meteorologicznych w celu sprawdzenia czy został spełniony warunek:
Smm ≤ D1
W przypadku naszego projektu obliczanego w programie komputerowym, zostały przez niego wyznaczone na określonym obszarze terenu stężenia maksymalne (w oparciu o emisje maksymalne) w osi wiatru dla poszczególnych sytuacji meteorologicznych. W kolejnym kroku sprawdza on, czy w żadnej sytuacji nie zostały przekroczone wartości stężeń odpowiadające 0, 1Da co oznacza, że konieczne jest spełnienie nierównościSmm ≤ 0, 1 • Da . Jeżeli tak nie jest, to wówczas warunek zakresu skróconego obliczeń nie jest spełniony. Wyniki obliczeń z zakresu skróconego przedstawia tabela nr 8.
Tabela 8. Wyniki obliczeń
-------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
-------------------------------------------------------------------------
TALAREK
-------------------------------------------------------------------------
ZAKRES OBLICZEŃ
Obliczenia dla wariantów emisji
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK
Wysokość anemometru: 14,0 Wektor szorstkości: 2,00000
Obszar: Obszar zwykły sezon: ROK
------------------------------------------------------------------
Substancja | Nr CAS | Smm[ug/m3] | 0,1*D1 | Zakres
------------------------------------------------------------------
70 ditl. azotu 10102-44-0 72,87030 20,00000 pełny
72 ditl. siarki 7446-09-5 503,96292 35,00000 pełny
137 zaw. PM10 83,18148 28,00000 pełny
150 tlenek węgla 630-08-0 91,09171 3000,00000 skrócony
Zakres skrócony oznacza, że substancja nie powoduje przekroczeń
10% dopuszczalnego poziomu w powietrzu lub 10% wartości odniesienia
------------------------------------------------------------------
Ponieważ nie są dotrzymane warunki zakresu skróconego należy wykonać pełne obliczenia odniesieniu do trzech substancji: SO2, NO2 i frakcji pyłu PM10.
Tabela 9. Zakres obliczeń 2
-------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
-------------------------------------------------------------------------
TALAREK
-------------------------------------------------------------------------
EMITORY (Smm i Xmm)
Obliczenia dla wariantów emisji
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK
Wysokość anemometru: 14,0 Wektor szorstkości: 2,00000
Obszar: Obszar zwykły sezon: ROK
Emitor | Smm[ug/m3] | Xmm[m] | St | Ua |Wariant| Hm[m] |
-------------------------------------------------------------------
70 ditl. azotu Nr CAS=10102-44-0
1 72,87030 335,36 2 2 2 117,40
-------------------------------------------------------------------
72 ditl. siarki Nr CAS=7446-09-5
1 503,96292 276,36 2 1 1 117,40
-------------------------------------------------------------------
137 zaw. PM10
1 83,18148 335,36 2 2 2 117,40
-------------------------------------------------------------------
150 tlenek węgla Nr CAS=630-08-0
1 91,09171 335,36 2 2 2 117,40
-------------------------------------------------------------------
Smm – największe ze stężeń maksymalnych substancji w powietrzu .
Xmm – odległość emitora od punktu występowania stężenia Smm [m].
Powyższe wyniki pokazują obliczenia emisji dla poszczególnych substancji i wariantów. Widać, iż większe stężenia maksymalne występują w drugim wariancie pracy emitora, a największe wartości osiągają w odległości 117,4 m od emitora. Smm wystąpi przy chwiejnym stanie równowagi atmosfery (2) dla prędkości wiatru równej 1 m/s.
10. Siatka obliczeniowa
Do przeprowadzenia obliczeń rozkładów stężeń substancji należy zaprojektować siatkę obliczeniową. Projektując siatkę obliczeniową należało założyć zakres; założono, że emitor będzie znajdował się w środku układu (0,0). Parametry siatki:
- zasięg siatki:
krok obliczeniowy: 3he
ilość kroków obliczeniowych przypadających na 1 bok
kwadratu
wymiary siatki:
Siatka obliczeniowa będzie miała wymiary 6300 m x 6300 m (punkcie o współrzędnych (0,0) będzie zlokalizowany emitor).Do obliczeń rozkładów stężeń średniorocznych substancji wymagane jest określenie podokresów emisji (wariantów).
Obliczenia przekroczeń substancji
Tabela 10. Przedstawia komplet wartości stężeń dla wybranych substancji w wybranych punktach.
Tabela 10. Komplet wartości stężeń.
----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
----------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
----------------------------------------------------------------------------------
ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY
Komplet wyników dla wybranych substancji
Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T01TLK.DBF
* - przekroczenie
----------------------------------------------------------------------------------
Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne Częstość
Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3] przekroczeń
----------------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
------------------------------------------------------------------------------
70 ditl. azotu (gaz) D1=200,000 Obszar zwykły
CAS 10102-44-0 0,2%
0,0 -2000,0 -2000,0 28,55937 (2) 0,20305 0,00
0,0 -1600,0 -2000,0 30,81339 (2) 0,23426 0,00
0,0 -1200,0 -2000,0 34,05406 (2) 0,27074 0,00
0,0 -800,0 -2000,0 36,85345 (2) 0,30783 0,00
0,0 -400,0 -2000,0 38,70425 (2) 0,35536 0,00
0,0 0,0 -2000,0 39,36784 (2) 0,37766 0,00
0,0 400,0 -2000,0 38,70425 (2) 0,40251 0,00
0,0 800,0 -2000,0 36,85345 (2) 0,43009 0,00
0,0 1200,0 -2000,0 34,05406 (2) 0,39601 0,00
0,0 1600,0 -2000,0 30,81339 (2) 0,33756 0,00
0,0 2000,0 -2000,0 28,55937 (2) 0,25942 0,00
0,0 -2000,0 -1600,0 30,81339 (2) 0,23509 0,00
0,0 -1600,0 -1600,0 35,09116 (2) 0,28070 0,00
0,0 -1200,0 -1600,0 39,36784 (2) 0,33803 0,00
0,0 -800,0 -1600,0 42,94625 (2) 0,40142 0,00
0,0 -400,0 -1600,0 45,14814 (2) 0,47489 0,00
0,0 0,0 -1600,0 45,87633 (2) 0,51708 0,00
0,0 400,0 -1600,0 45,14814 (2) 0,55922 0,00
0,0 800,0 -1600,0 42,94625 (2) 0,56625 0,00
0,0 1200,0 -1600,0 39,36784 (2) 0,48114 0,00
0,0 1600,0 -1600,0 35,09116 (2) 0,35621 0,00
0,0 2000,0 -1600,0 30,81339 (2) 0,27187 0,00
0,0 -2000,0 -1200,0 34,05406 (2) 0,26681 0,00
0,0 -1600,0 -1200,0 39,36784 (2) 0,33311 0,00
0,0 -1200,0 -1200,0 44,43153 (2) 0,42591 0,00
0,0 -800,0 -1200,0 47,84417 (2) 0,54501 0,00
0,0 -400,0 -1200,0 48,66448 (2) 0,67366 0,00
0,0 0,0 -1200,0 48,42176 (2) 0,76363 0,00
0,0 400,0 -1200,0 48,66448 (2) 0,84046 0,00
0,0 800,0 -1200,0 47,84417 (2) 0,75321 0,00
0,0 1200,0 -1200,0 44,43153 (2) 0,53283 0,00
0,0 1600,0 -1200,0 39,36784 (2) 0,38143 0,00
0,0 2000,0 -1200,0 34,05406 (2) 0,29993 0,00
0,0 -2000,0 -800,0 36,85345 (2) 0,30427 0,00
0,0 -1600,0 -800,0 42,94625 (2) 0,39010 0,00
0,0 -1200,0 -800,0 47,84417 (2) 0,52736 0,00
0,0 -800,0 -800,0 47,64602 (2) 0,75053 0,00
0,0 -400,0 -800,0 58,89752 (2) 1,03673 0,00
0,0 0,0 -800,0 62,60211 (2) 1,24237 0,00
0,0 400,0 -800,0 58,89752 (2) 1,34572 0,00
0,0 800,0 -800,0 47,64602 (2) 0,91489 0,00
0,0 1200,0 -800,0 47,84417 (2) 0,59798 0,00
0,0 1600,0 -800,0 42,94625 (2) 0,44341 0,00
0,0 2000,0 -800,0 36,85345 (2) 0,35152 0,00
0,0 -2000,0 -400,0 38,70425 (2) 0,37381 0,00
0,0 -1600,0 -400,0 45,14814 (2) 0,48035 0,00
0,0 -1200,0 -400,0 48,66448 (2) 0,65672 0,00
0,0 -800,0 -400,0 58,89752 (2) 0,98695 0,00
0,0 -400,0 -400,0 68,80710 (2) 1,57875 0,00
0,0 0,0 -400,0 68,60690 (2) 1,90201 0,00
0,0 400,0 -400,0 68,80710 (2) 1,84812 0,00
0,0 800,0 -400,0 58,89752 (2) 1,12002 0,00
0,0 1200,0 -400,0 48,66448 (2) 0,78649 0,00
0,0 1600,0 -400,0 45,14814 (2) 0,57996 0,00
0,0 2000,0 -400,0 38,70425 (2) 0,44100 0,00
0,0 -2000,0 0,0 39,36784 (2) 0,40808 0,00
0,0 -1600,0 0,0 45,87633 (2) 0,54206 0,00
0,0 -1200,0 0,0 48,42176 (2) 0,77999 0,00
0,0 -800,0 0,0 62,60211 (2) 1,24833 0,00
0,0 -400,0 0,0 68,60690 (2) 1,92447 0,00
0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00
0,0 400,0 0,0 68,60690 (2) 2,56478 0,00
0,0 800,0 0,0 62,60211 (2) 1,69228 0,00
0,0 1200,0 0,0 48,42176 (2) 1,03481 0,00
0,0 1600,0 0,0 45,87633 (2) 0,69478 0,00
0,0 2000,0 0,0 39,36784 (2) 0,50276 0,00
0,0 -2000,0 400,0 38,70425 (2) 0,44067 0,00
0,0 -1600,0 400,0 45,14814 (2) 0,59697 0,00
0,0 -1200,0 400,0 48,66448 (2) 0,87834 0,00
0,0 -800,0 400,0 58,89752 (2) 1,38789 0,00
0,0 -400,0 400,0 68,80710 (2) 1,87371 0,00
0,0 0,0 400,0 68,60690 (2) 1,84612 0,00
0,0 400,0 400,0 68,80710 (2) 2,59986 0,00
0,0 800,0 400,0 58,89752 (2) 1,86264 0,00
0,0 1200,0 400,0 48,66448 (2) 1,14885 0,00
0,0 1600,0 400,0 45,14814 (2) 0,75892 0,00
0,0 2000,0 400,0 38,70425 (2) 0,54164 0,00
0,0 -2000,0 800,0 36,85345 (2) 0,48015 0,00
0,0 -1600,0 800,0 42,94625 (2) 0,61466 0,00
0,0 -1200,0 800,0 47,84417 (2) 0,79668 0,00
0,0 -800,0 800,0 47,64602 (2) 0,96176 0,00
0,0 -400,0 800,0 58,89752 (2) 1,04577 0,00
0,0 0,0 800,0 62,60211 (2) 1,18756 0,00
0,0 400,0 800,0 58,89752 (2) 1,46656 0,00
0,0 800,0 800,0 47,64602 (2) 1,28763 0,00
0,0 1200,0 800,0 47,84417 (2) 1,03377 0,00
0,0 1600,0 800,0 42,94625 (2) 0,76579 0,00
0,0 2000,0 800,0 36,85345 (2) 0,57740 0,00
0,0 -2000,0 1200,0 34,05406 (2) 0,44788 0,00
0,0 -1600,0 1200,0 39,36784 (2) 0,53030 0,00
0,0 -1200,0 1200,0 44,43153 (2) 0,58591 0,00
0,0 -800,0 1200,0 47,84417 (2) 0,60977 0,00
0,0 -400,0 1200,0 48,66448 (2) 0,68514 0,00
0,0 0,0 1200,0 48,42176 (2) 0,73189 0,00
0,0 400,0 1200,0 48,66448 (2) 0,87630 0,00
0,0 800,0 1200,0 47,84417 (2) 0,84878 0,00
0,0 1200,0 1200,0 44,43153 (2) 0,74792 0,00
0,0 1600,0 1200,0 39,36784 (2) 0,65423 0,00
0,0 2000,0 1200,0 34,05406 (2) 0,53293 0,00
0,0 -2000,0 1600,0 30,81339 (2) 0,38811 0,00
0,0 -1600,0 1600,0 35,09116 (2) 0,41070 0,00
0,0 -1200,0 1600,0 39,36784 (2) 0,40591 0,00
0,0 -800,0 1600,0 42,94625 (2) 0,44969 0,00
0,0 -400,0 1600,0 45,14814 (2) 0,48041 0,00
0,0 0,0 1600,0 45,87633 (2) 0,49824 0,00
0,0 400,0 1600,0 45,14814 (2) 0,57186 0,00
0,0 800,0 1600,0 42,94625 (2) 0,60538 0,00
0,0 1200,0 1600,0 39,36784 (2) 0,54744 0,00
0,0 1600,0 1600,0 35,09116 (2) 0,49978 0,00
0,0 2000,0 1600,0 30,81339 (2) 0,45662 0,00
0,0 -2000,0 2000,0 28,55937 (2) 0,31246 0,00
0,0 -1600,0 2000,0 30,81339 (2) 0,30055 0,00
0,0 -1200,0 2000,0 34,05406 (2) 0,32339 0,00
0,0 -800,0 2000,0 36,85345 (2) 0,35290 0,00
0,0 -400,0 2000,0 38,70425 (2) 0,35861 0,00
0,0 0,0 2000,0 39,36784 (2) 0,36718 0,00
0,0 400,0 2000,0 38,70425 (2) 0,40939 0,00
0,0 800,0 2000,0 36,85345 (2) 0,45452 0,00
0,0 1200,0 2000,0 34,05406 (2) 0,42866 0,00
0,0 1600,0 2000,0 30,81339 (2) 0,39233 0,00
0,0 2000,0 2000,0 28,55937 (2) 0,36437 0,00
5,0 -400,0 0,0 68,65953 (2) 0,00
6,0 -400,0 0,0 68,63773 (2) 0,00
7,0 -400,0 0,0 68,65660 (2) 0,00
8,0 -400,0 0,0 68,68013 (2) 0,00
9,0 -400,0 0,0 68,67090 (2) 0,00
10,0 -400,0 0,0 68,70364 (2) 0,00
11,0 -400,0 0,0 68,70307 (2) 0,00
12,0 -400,0 0,0 68,70676 (2) 0,00
13,0 -400,0 0,0 68,71482 (2) 0,00
14,0 -400,0 0,0 68,72729 (2) 0,00
15,0 -400,0 0,0 68,74425 (2) 0,00
16,0 -400,0 0,0 68,76579 (2) 0,00
17,0 -400,0 0,0 68,79195 (2) 0,00
18,0 -400,0 0,0 68,82283 (2) 0,00
19,0 -400,0 0,0 68,94694 (2) 0,00
20,0 -400,0 0,0 69,24243 (2) 0,00
21,0 -400,0 0,0 69,56015 (2) 0,00
22,0 -400,0 0,0 69,85069 (2) 0,00
23,0 -400,0 0,0 70,21262 (2) 0,00
24,0 -400,0 0,0 70,54613 (2) 0,00
25,0 -400,0 0,0 70,90102 (2) 0,00
26,0 -400,0 0,0 71,22457 (2) 0,00
27,0 -400,0 0,0 71,62186 (2) 0,00
28,0 -400,0 0,0 71,98650 (2) 0,00
29,0 -400,0 0,0 72,37148 (2) 0,00
30,0 -400,0 0,0 72,77696 (2) 0,00
31,0 -400,0 0,0 73,20308 (2) 0,00
32,0 -400,0 0,0 73,64995 (2) 0,00
33,0 -400,0 0,0 74,05901 (2) 0,00
34,0 -400,0 0,0 74,54695 (2) 0,00
35,0 -400,0 0,0 74,99559 (2) 0,00
0,0 252,0 252,0 72,26885 (2) 2,85096 0,00
0,0 252,0 201,0 72,63110 (2) 2,81884 0,00
0,0 252,0 151,0 69,85300 (2) 2,60682 0,00
0,0 252,0 100,0 66,75237 (2) 2,28907 0,00
0,0 252,0 50,0 65,82435 (2) 1,98508 0,00
0,0 252,0 0,0 65,23460 (2) 1,77282 0,00
0,0 252,0 -51,0 65,89021 (2) 1,65309 0,00
0,0 252,0 -101,0 66,81916 (2) 1,63566 0,00
0,0 252,0 -152,0 69,92290 (2) 1,73100 0,00
0,0 252,0 -202,0 72,63110 (2) 1,89151 0,00
0,0 252,0 -252,0 72,26885 (2) 2,04803 0,00
0,0 201,0 -252,0 72,63110 (2) 2,04212 0,00
0,0 151,0 -252,0 69,85300 (2) 1,92758 0,00
0,0 100,0 -252,0 66,75237 (2) 1,72284 0,00
0,0 50,0 -252,0 65,82435 (2) 1,50000 0,00
0,0 0,0 -252,0 65,23460 (2) 1,36652 0,00
0,0 -51,0 -252,0 65,89021 (2) 1,38398 0,00
0,0 -101,0 -252,0 66,81916 (2) 1,48823 0,00
0,0 -152,0 -252,0 69,92290 (2) 1,61687 0,00
0,0 -202,0 -252,0 72,63110 (2) 1,72244 0,00
0,0 -252,0 -252,0 72,26885 (2) 1,77754 0,00
0,0 -252,0 -202,0 72,63110 (2) 1,67156 0,00
0,0 -252,0 -152,0 69,92290 (2) 1,54456 0,00
0,0 -252,0 -101,0 66,81916 (2) 1,42460 0,00
0,0 -252,0 -51,0 65,89021 (2) 1,36686 0,00
0,0 -252,0 0,0 65,23460 (2) 1,42057 0,00
0,0 -252,0 50,0 65,82435 (2) 1,60966 0,00
0,0 -252,0 100,0 66,75237 (2) 1,84877 0,00
0,0 -252,0 151,0 69,85300 (2) 2,03807 0,00
0,0 -252,0 201,0 72,63110 (2) 2,10341 0,00
0,0 -252,0 252,0 72,26885 (2) 2,07552 0,00
0,0 -202,0 252,0 72,63110 (2) 1,82584 0,00
0,0 -152,0 252,0 69,92290 (2) 1,61988 0,00
0,0 -101,0 252,0 66,81916 (2) 1,42296 0,00
0,0 -51,0 252,0 65,89021 (2) 1,32906 0,00
0,0 0,0 252,0 65,23460 (2) 1,38008 0,00
0,0 50,0 252,0 65,82435 (2) 1,62796 0,00
0,0 100,0 252,0 66,75237 (2) 1,96909 0,00
0,0 151,0 252,0 69,85300 (2) 2,29762 0,00
0,0 201,0 252,0 72,63110 (2) 2,60509 0,00
------------------------------------------------------------------------------
72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły
CAS 7446-09-5 0,274%
0,0 -2000,0 -2000,0 217,04266 (2) 1,54253 0,00
0,0 -1600,0 -2000,0 234,17253 (2) 1,77967 0,00
0,0 -1200,0 -2000,0 258,80069 (2) 2,05674 0,00
0,0 -800,0 -2000,0 280,07523 (2) 2,33854 0,00
0,0 -400,0 -2000,0 294,14069 (2) 2,69966 0,00
0,0 0,0 -2000,0 299,18384 (2) 2,86905 0,00
0,0 400,0 -2000,0 294,14069 (2) 3,05782 0,00
0,0 800,0 -2000,0 280,07523 (2) 3,26731 0,00
0,0 1200,0 -2000,0 258,80069 (2) 3,00843 0,00
0,0 1600,0 -2000,0 234,17253 (2) 2,56439 0,00
0,0 2000,0 -2000,0 217,04266 (2) 1,97077 0,00
0,0 -2000,0 -1600,0 234,17253 (2) 1,78597 0,00
0,0 -1600,0 -1600,0 266,68234 (2) 2,13242 0,00
0,0 -1200,0 -1600,0 299,18384 (2) 2,56800 0,00
0,0 -800,0 -1600,0 326,37866 (2) 3,04952 0,00
0,0 -400,0 -1600,0 343,11243 (2) 3,60770 0,00
0,0 0,0 -1600,0 348,64642 (2) 3,92817 0,00
0,0 400,0 -1600,0 343,11243 (2) 4,24835 0,00
0,0 800,0 -1600,0 326,37866 (2) 4,30170 0,00
0,0 1200,0 -1600,0 299,18384 (2) 3,65519 0,00
0,0 1600,0 -1600,0 266,68234 (2) 2,70608 0,00
0,0 2000,0 -1600,0 234,17253 (2) 2,06538 0,00
0,0 -2000,0 -1200,0 258,80069 (2) 2,02689 0,00
0,0 -1600,0 -1200,0 299,18384 (2) 2,53062 0,00
0,0 -1200,0 -1200,0 337,66632 (2) 3,23559 0,00
0,0 -800,0 -1200,0 363,60138 (2) 4,14038 0,03
0,0 -400,0 -1200,0 369,83548 (2) 5,11773 0,03
0,0 0,0 -1200,0 367,99091 (2) 5,80117 0,03
0,0 400,0 -1200,0 369,83548 (2) 6,38489 0,04
0,0 800,0 -1200,0 363,60138 (2) 5,72206 0,04
0,0 1200,0 -1200,0 337,66632 (2) 4,04781 0,00
0,0 1600,0 -1200,0 299,18384 (2) 2,89766 0,00
0,0 2000,0 -1200,0 258,80069 (2) 2,27850 0,00
0,0 -2000,0 -800,0 280,07523 (2) 2,31152 0,00
0,0 -1600,0 -800,0 326,37866 (2) 2,96357 0,00
0,0 -1200,0 -800,0 363,60138 (2) 4,00627 0,03
0,0 -800,0 -800,0 362,09549 (2) 5,70167 0,05
0,0 -400,0 -800,0 447,60355 (2) 7,87590 0,10
0,0 0,0 -800,0 475,75732 (2) 9,43816* 0,17
0,0 400,0 -800,0 447,60355 (2) 10,22324* 0,10
0,0 800,0 -800,0 362,09549 (2) 6,95034 0,04
0,0 1200,0 -800,0 363,60138 (2) 4,54282 0,02
0,0 1600,0 -800,0 326,37866 (2) 3,36857 0,00
0,0 2000,0 -800,0 280,07523 (2) 2,67049 0,00
0,0 -2000,0 -400,0 294,14069 (2) 2,83981 0,00
0,0 -1600,0 -400,0 343,11243 (2) 3,64915 0,00
0,0 -1200,0 -400,0 369,83548 (2) 4,98905 0,03
0,0 -800,0 -400,0 447,60355 (2) 7,49773 0,10
0,0 -400,0 -400,0 522,91333 (2) 11,99353* 0,43*
0,0 0,0 -400,0 521,39197 (2) 14,44934* 0,60*
0,0 400,0 -400,0 522,91333 (2) 14,03992* 0,35*
0,0 800,0 -400,0 447,60355 (2) 8,50862 0,06
0,0 1200,0 -400,0 369,83548 (2) 5,97488 0,02
0,0 1600,0 -400,0 343,11243 (2) 4,40585 0,00
0,0 2000,0 -400,0 294,14069 (2) 3,35026 0,00
0,0 -2000,0 0,0 299,18384 (2) 3,10010 0,00
0,0 -1600,0 0,0 348,64642 (2) 4,11793 0,00
0,0 -1200,0 0,0 367,99091 (2) 5,92550 0,04
0,0 -800,0 0,0 475,75732 (2) 9,48342* 0,20
0,0 -400,0 0,0 521,39197 (2) 14,61999* 0,68*
0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00
0,0 400,0 0,0 521,39197 (2) 19,48428* 0,56*
0,0 800,0 0,0 475,75732 (2) 12,85604* 0,16
0,0 1200,0 0,0 367,99091 (2) 7,86135 0,03
0,0 1600,0 0,0 348,64642 (2) 5,27817 0,00
0,0 2000,0 0,0 299,18384 (2) 3,81943 0,00
0,0 -2000,0 400,0 294,14069 (2) 3,34769 0,00
0,0 -1600,0 400,0 343,11243 (2) 4,53513 0,00
0,0 -1200,0 400,0 369,83548 (2) 6,67261 0,04
0,0 -800,0 400,0 447,60355 (2) 10,54361* 0,14
0,0 -400,0 400,0 522,91333 (2) 14,23435* 0,49*
0,0 0,0 400,0 521,39197 (2) 14,02472* 0,73*
0,0 400,0 400,0 522,91333 (2) 19,75082* 0,60*
0,0 800,0 400,0 447,60355 (2) 14,15027* 0,16
0,0 1200,0 400,0 369,83548 (2) 8,72771 0,04
0,0 1600,0 400,0 343,11243 (2) 5,76545 0,00
0,0 2000,0 400,0 294,14069 (2) 4,11476 0,00
0,0 -2000,0 800,0 280,07523 (2) 3,64766 0,00
0,0 -1600,0 800,0 326,37866 (2) 4,66947 0,00
0,0 -1200,0 800,0 363,60138 (2) 6,05229 0,04
0,0 -800,0 800,0 362,09549 (2) 7,30639 0,07
0,0 -400,0 800,0 447,60355 (2) 7,94455 0,12
0,0 0,0 800,0 475,75732 (2) 9,02176* 0,21
0,0 400,0 800,0 447,60355 (2) 11,14128* 0,14
0,0 800,0 800,0 362,09549 (2) 9,78195* 0,07
0,0 1200,0 800,0 363,60138 (2) 7,85339 0,04
0,0 1600,0 800,0 326,37866 (2) 5,81764 0,00
0,0 2000,0 800,0 280,07523 (2) 4,38644 0,00
0,0 -2000,0 1200,0 258,80069 (2) 3,40249 0,00
0,0 -1600,0 1200,0 299,18384 (2) 4,02863 0,00
0,0 -1200,0 1200,0 337,66632 (2) 4,45106 0,00
0,0 -800,0 1200,0 363,60138 (2) 4,63236 0,04
0,0 -400,0 1200,0 369,83548 (2) 5,20489 0,04
0,0 0,0 1200,0 367,99091 (2) 5,56011 0,04
0,0 400,0 1200,0 369,83548 (2) 6,65716 0,04
0,0 800,0 1200,0 363,60138 (2) 6,44808 0,04
0,0 1200,0 1200,0 337,66632 (2) 5,68185 0,00
0,0 1600,0 1200,0 299,18384 (2) 4,97007 0,00
0,0 2000,0 1200,0 258,80069 (2) 4,04863 0,00
0,0 -2000,0 1600,0 234,17253 (2) 2,94846 0,00
0,0 -1600,0 1600,0 266,68234 (2) 3,12005 0,00
0,0 -1200,0 1600,0 299,18384 (2) 3,08362 0,00
0,0 -800,0 1600,0 326,37866 (2) 3,41628 0,00
0,0 -400,0 1600,0 343,11243 (2) 3,64964 0,00
0,0 0,0 1600,0 348,64642 (2) 3,78509 0,00
0,0 400,0 1600,0 343,11243 (2) 4,34434 0,00
0,0 800,0 1600,0 326,37866 (2) 4,59903 0,00
0,0 1200,0 1600,0 299,18384 (2) 4,15879 0,00
0,0 1600,0 1600,0 266,68234 (2) 3,79680 0,00
0,0 2000,0 1600,0 234,17253 (2) 3,46885 0,00
0,0 -2000,0 2000,0 217,04266 (2) 2,37370 0,00
0,0 -1600,0 2000,0 234,17253 (2) 2,28320 0,00
0,0 -1200,0 2000,0 258,80069 (2) 2,45674 0,00
0,0 -800,0 2000,0 280,07523 (2) 2,68091 0,00
0,0 -400,0 2000,0 294,14069 (2) 2,72435 0,00
0,0 0,0 2000,0 299,18384 (2) 2,78940 0,00
0,0 400,0 2000,0 294,14069 (2) 3,11008 0,00
0,0 800,0 2000,0 280,07523 (2) 3,45294 0,00
0,0 1200,0 2000,0 258,80069 (2) 3,25645 0,00
0,0 1600,0 2000,0 234,17253 (2) 2,98047 0,00
0,0 2000,0 2000,0 217,04266 (2) 2,76810 0,00
5,0 -400,0 0,0 521,79187 (2) 0,68*
6,0 -400,0 0,0 521,62628 (2) 0,68*
7,0 -400,0 0,0 521,76971 (2) 0,68*
8,0 -400,0 0,0 521,94849 (2) 0,68*
9,0 -400,0 0,0 521,87836 (2) 0,68*
10,0 -400,0 0,0 522,12714 (2) 0,68*
11,0 -400,0 0,0 522,12280 (2) 0,68*
12,0 -400,0 0,0 522,15094 (2) 0,68*
13,0 -400,0 0,0 522,21210 (2) 0,68*
14,0 -400,0 0,0 522,30688 (2) 0,68*
15,0 -400,0 0,0 522,43579 (2) 0,68*
16,0 -400,0 0,0 522,59943 (2) 0,68*
17,0 -400,0 0,0 522,79828 (2) 0,68*
18,0 -400,0 0,0 523,03296 (2) 0,68*
19,0 -400,0 0,0 523,97607 (2) 0,68*
20,0 -400,0 0,0 526,22180 (2) 0,69*
21,0 -400,0 0,0 528,63635 (2) 0,73*
22,0 -400,0 0,0 530,84436 (2) 0,80*
23,0 -400,0 0,0 533,59491 (2) 0,83*
24,0 -400,0 0,0 536,12958 (2) 0,83*
25,0 -400,0 0,0 538,82660 (2) 0,88*
26,0 -400,0 0,0 541,28546 (2) 0,91*
27,0 -400,0 0,0 544,30481 (2) 0,91*
28,0 -400,0 0,0 547,07587 (2) 0,95*
29,0 -400,0 0,0 550,00165 (2) 1,00*
30,0 -400,0 0,0 553,08319 (2) 1,06*
31,0 -400,0 0,0 556,32147 (2) 1,13*
32,0 -400,0 0,0 559,71765 (2) 1,16*
33,0 -400,0 0,0 562,82635 (2) 1,16*
34,0 -400,0 0,0 566,53455 (2) 1,18*
35,0 -400,0 0,0 569,94415 (2) 1,28*
0,0 252,0 252,0 549,22168 (2) 21,65842* 1,09*
0,0 252,0 201,0 551,97467 (2) 21,41439* 1,07*
0,0 252,0 151,0 530,86206 (2) 19,80367* 0,90*
0,0 252,0 100,0 507,29807 (2) 17,38978* 0,74*
0,0 252,0 50,0 500,24545 (2) 15,08040* 0,48*
0,0 252,0 0,0 495,76340 (2) 13,46792* 0,36*
0,0 252,0 -51,0 500,74588 (2) 12,55832* 0,40*
0,0 252,0 -101,0 507,80563 (2) 12,42589* 0,47*
0,0 252,0 -152,0 531,39319 (2) 13,15020* 0,54*
0,0 252,0 -202,0 551,97467 (2) 14,36953* 0,64*
0,0 252,0 -252,0 549,22168 (2) 15,55862* 0,69*
0,0 201,0 -252,0 551,97467 (2) 15,51370* 0,78*
0,0 151,0 -252,0 530,86206 (2) 14,64360* 0,69*
0,0 100,0 -252,0 507,29807 (2) 13,08818* 0,58*
0,0 50,0 -252,0 500,24545 (2) 11,39531* 0,42*
0,0 0,0 -252,0 495,76340 (2) 10,38130* 0,35*
0,0 -51,0 -252,0 500,74588 (2) 10,51392* 0,43*
0,0 -101,0 -252,0 507,80563 (2) 11,30589* 0,57*
0,0 -152,0 -252,0 531,39319 (2) 12,28319* 0,66*
0,0 -202,0 -252,0 551,97467 (2) 13,08512* 0,78*
0,0 -252,0 -252,0 549,22168 (2) 13,50373* 0,76*
0,0 -252,0 -202,0 551,97467 (2) 12,69865* 0,71*
0,0 -252,0 -152,0 531,39319 (2) 11,73383* 0,60*
0,0 -252,0 -101,0 507,80563 (2) 10,82248* 0,55*
0,0 -252,0 -51,0 500,74588 (2) 10,38388* 0,47*
0,0 -252,0 0,0 495,76340 (2) 10,79186* 0,42*
0,0 -252,0 50,0 500,24545 (2) 12,22836* 0,54*
0,0 -252,0 100,0 507,29807 (2) 14,04485* 0,77*
0,0 -252,0 151,0 530,86206 (2) 15,48294* 0,92*
0,0 -252,0 201,0 551,97467 (2) 15,97933* 1,00*
0,0 -252,0 252,0 549,22168 (2) 15,76749* 0,90*
0,0 -202,0 252,0 551,97467 (2) 13,87069* 0,80*
0,0 -152,0 252,0 531,39319 (2) 12,30600* 0,63*
0,0 -101,0 252,0 507,80563 (2) 10,81001* 0,59*
0,0 -51,0 252,0 500,74588 (2) 10,09672* 0,50*
0,0 0,0 252,0 495,76340 (2) 10,48427* 0,45*
0,0 50,0 252,0 500,24545 (2) 12,36739* 0,58*
0,0 100,0 252,0 507,29807 (2) 14,95892* 0,82*
0,0 151,0 252,0 530,86206 (2) 17,45476* 0,96*
0,0 201,0 252,0 551,97467 (2) 19,79050* 1,11*
------------------------------------------------------------------------------
137 pył zaw. PM10(pył) D1=280,000 Obszar zwykły
CAS 0,2%
0,0 -2000,0 -2000,0 32,60053 (2) 0,23169 0,00
0,0 -1600,0 -2000,0 35,17350 (2) 0,26731 0,00
0,0 -1200,0 -2000,0 38,87272 (2) 0,30893 0,00
0,0 -800,0 -2000,0 42,06823 (2) 0,35126 0,00
0,0 -400,0 -2000,0 44,18091 (2) 0,40550 0,00
0,0 0,0 -2000,0 44,93841 (2) 0,43094 0,00
0,0 400,0 -2000,0 44,18091 (2) 0,45929 0,00
0,0 800,0 -2000,0 42,06823 (2) 0,49076 0,00
0,0 1200,0 -2000,0 38,87272 (2) 0,45188 0,00
0,0 1600,0 -2000,0 35,17350 (2) 0,38518 0,00
0,0 2000,0 -2000,0 32,60053 (2) 0,29602 0,00
0,0 -2000,0 -1600,0 35,17350 (2) 0,26826 0,00
0,0 -1600,0 -1600,0 40,05658 (2) 0,32030 0,00
0,0 -1200,0 -1600,0 44,93841 (2) 0,38572 0,00
0,0 -800,0 -1600,0 49,02316 (2) 0,45805 0,00
0,0 -400,0 -1600,0 51,53663 (2) 0,54189 0,00
0,0 0,0 -1600,0 52,36785 (2) 0,59002 0,00
0,0 400,0 -1600,0 51,53663 (2) 0,63812 0,00
0,0 800,0 -1600,0 49,02316 (2) 0,64613 0,00
0,0 1200,0 -1600,0 44,93841 (2) 0,54902 0,00
0,0 1600,0 -1600,0 40,05658 (2) 0,40646 0,00
0,0 2000,0 -1600,0 35,17350 (2) 0,31023 0,00
0,0 -2000,0 -1200,0 38,87272 (2) 0,30445 0,00
0,0 -1600,0 -1200,0 44,93841 (2) 0,38011 0,00
0,0 -1200,0 -1200,0 50,71861 (2) 0,48600 0,00
0,0 -800,0 -1200,0 54,61414 (2) 0,62190 0,00
0,0 -400,0 -1200,0 55,55052 (2) 0,76870 0,00
0,0 0,0 -1200,0 55,27346 (2) 0,87135 0,00
0,0 400,0 -1200,0 55,55052 (2) 0,95903 0,00
0,0 800,0 -1200,0 54,61414 (2) 0,85947 0,00
0,0 1200,0 -1200,0 50,71861 (2) 0,60799 0,00
0,0 1600,0 -1200,0 44,93841 (2) 0,43524 0,00
0,0 2000,0 -1200,0 38,87272 (2) 0,34224 0,00
0,0 -2000,0 -800,0 42,06823 (2) 0,34720 0,00
0,0 -1600,0 -800,0 49,02316 (2) 0,44514 0,00
0,0 -1200,0 -800,0 54,61414 (2) 0,60175 0,00
0,0 -800,0 -800,0 54,38795 (2) 0,85641 0,00
0,0 -400,0 -800,0 67,23154 (2) 1,18299 0,00
0,0 0,0 -800,0 71,46033 (2) 1,41764 0,00
0,0 400,0 -800,0 67,23154 (2) 1,53556 0,00
0,0 800,0 -800,0 54,38795 (2) 1,04396 0,00
0,0 1200,0 -800,0 54,61414 (2) 0,68235 0,00
0,0 1600,0 -800,0 49,02316 (2) 0,50597 0,00
0,0 2000,0 -800,0 42,06823 (2) 0,40112 0,00
0,0 -2000,0 -400,0 44,18091 (2) 0,42655 0,00
0,0 -1600,0 -400,0 51,53663 (2) 0,54811 0,00
0,0 -1200,0 -400,0 55,55052 (2) 0,74937 0,00
0,0 -800,0 -400,0 67,23154 (2) 1,12618 0,00
0,0 -400,0 -400,0 78,54333 (2) 1,80147 0,00
0,0 0,0 -400,0 78,31481 (2) 2,17034 0,00
0,0 400,0 -400,0 78,54333 (2) 2,10884 0,00
0,0 800,0 -400,0 67,23154 (2) 1,27802 0,00
0,0 1200,0 -400,0 55,55052 (2) 0,89745 0,00
0,0 1600,0 -400,0 51,53663 (2) 0,66177 0,00
0,0 2000,0 -400,0 44,18091 (2) 0,50322 0,00
0,0 -2000,0 0,0 44,93841 (2) 0,46565 0,00
0,0 -1600,0 0,0 52,36785 (2) 0,61853 0,00
0,0 -1200,0 0,0 55,27346 (2) 0,89003 0,00
0,0 -800,0 0,0 71,46033 (2) 1,42444 0,00
0,0 -400,0 0,0 78,31481 (2) 2,19597 0,00
0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00
0,0 400,0 0,0 78,31481 (2) 2,92660 0,00
0,0 800,0 0,0 71,46033 (2) 1,93102 0,00
0,0 1200,0 0,0 55,27346 (2) 1,18080 0,00
0,0 1600,0 0,0 52,36785 (2) 0,79280 0,00
0,0 2000,0 0,0 44,93841 (2) 0,57369 0,00
0,0 -2000,0 400,0 44,18091 (2) 0,50283 0,00
0,0 -1600,0 400,0 51,53663 (2) 0,68119 0,00
0,0 -1200,0 400,0 55,55052 (2) 1,00225 0,00
0,0 -800,0 400,0 67,23154 (2) 1,58368 0,00
0,0 -400,0 400,0 78,54333 (2) 2,13805 0,00
0,0 0,0 400,0 78,31481 (2) 2,10656 0,00
0,0 400,0 400,0 78,54333 (2) 2,96664 0,00
0,0 800,0 400,0 67,23154 (2) 2,12542 0,00
0,0 1200,0 400,0 55,55052 (2) 1,31093 0,00
0,0 1600,0 400,0 51,53663 (2) 0,86599 0,00
0,0 2000,0 400,0 44,18091 (2) 0,61805 0,00
0,0 -2000,0 800,0 42,06823 (2) 0,54789 0,00
0,0 -1600,0 800,0 49,02316 (2) 0,70137 0,00
0,0 -1200,0 800,0 54,61414 (2) 0,90907 0,00
0,0 -800,0 800,0 54,38795 (2) 1,09744 0,00
0,0 -400,0 800,0 67,23154 (2) 1,19330 0,00
0,0 0,0 800,0 71,46033 (2) 1,35510 0,00
0,0 400,0 800,0 67,23154 (2) 1,67346 0,00
0,0 800,0 800,0 54,38795 (2) 1,46928 0,00
0,0 1200,0 800,0 54,61414 (2) 1,17961 0,00
0,0 1600,0 800,0 49,02316 (2) 0,87383 0,00
0,0 2000,0 800,0 42,06823 (2) 0,65886 0,00
0,0 -2000,0 1200,0 38,87272 (2) 0,51107 0,00
0,0 -1600,0 1200,0 44,93841 (2) 0,60511 0,00
0,0 -1200,0 1200,0 50,71861 (2) 0,66856 0,00
0,0 -800,0 1200,0 54,61414 (2) 0,69580 0,00
0,0 -400,0 1200,0 55,55052 (2) 0,78179 0,00
0,0 0,0 1200,0 55,27346 (2) 0,83515 0,00
0,0 400,0 1200,0 55,55052 (2) 0,99993 0,00
0,0 800,0 1200,0 54,61414 (2) 0,96852 0,00
0,0 1200,0 1200,0 50,71861 (2) 0,85343 0,00
0,0 1600,0 1200,0 44,93841 (2) 0,74652 0,00
0,0 2000,0 1200,0 38,87272 (2) 0,60812 0,00
0,0 -2000,0 1600,0 35,17350 (2) 0,44287 0,00
0,0 -1600,0 1600,0 40,05658 (2) 0,46864 0,00
0,0 -1200,0 1600,0 44,93841 (2) 0,46317 0,00
0,0 -800,0 1600,0 49,02316 (2) 0,51314 0,00
0,0 -400,0 1600,0 51,53663 (2) 0,54819 0,00
0,0 0,0 1600,0 52,36785 (2) 0,56853 0,00
0,0 400,0 1600,0 51,53663 (2) 0,65253 0,00
0,0 800,0 1600,0 49,02316 (2) 0,69079 0,00
0,0 1200,0 1600,0 44,93841 (2) 0,62466 0,00
0,0 1600,0 1600,0 40,05658 (2) 0,57029 0,00
0,0 2000,0 1600,0 35,17350 (2) 0,52103 0,00
0,0 -2000,0 2000,0 32,60053 (2) 0,35654 0,00
0,0 -1600,0 2000,0 35,17350 (2) 0,34294 0,00
0,0 -1200,0 2000,0 38,87272 (2) 0,36901 0,00
0,0 -800,0 2000,0 42,06823 (2) 0,40268 0,00
0,0 -400,0 2000,0 44,18091 (2) 0,40921 0,00
0,0 0,0 2000,0 44,93841 (2) 0,41898 0,00
0,0 400,0 2000,0 44,18091 (2) 0,46714 0,00
0,0 800,0 2000,0 42,06823 (2) 0,51864 0,00
0,0 1200,0 2000,0 38,87272 (2) 0,48913 0,00
0,0 1600,0 2000,0 35,17350 (2) 0,44768 0,00
0,0 2000,0 2000,0 32,60053 (2) 0,41578 0,00
5,0 -400,0 0,0 83,50641 (2) 0,00
6,0 -400,0 0,0 85,10819 (2) 0,00
7,0 -400,0 0,0 86,74071 (2) 0,00
8,0 -400,0 0,0 88,40454 (2) 0,00
9,0 -400,0 0,0 90,10029 (2) 0,00
10,0 -400,0 0,0 91,82855 (2) 0,00
11,0 -400,0 0,0 93,49644 (2) 0,00
12,0 -400,0 0,0 95,28986 (2) 0,00
13,0 -400,0 0,0 97,02061 (2) 0,00
14,0 -400,0 0,0 98,78278 (2) 0,00
15,0 -400,0 0,0 100,47645 (2) 0,00
16,0 -400,0 0,0 102,30140 (2) 0,00
17,0 -400,0 0,0 104,05539 (2) 0,00
18,0 -400,0 0,0 105,83945 (2) 0,00
19,0 -400,0 0,0 107,65410 (2) 0,00
20,0 -400,0 0,0 109,49986 (2) 0,00
21,0 -400,0 0,0 111,37727 (2) 0,00
22,0 -400,0 0,0 113,17365 (2) 0,00
23,0 -400,0 0,0 115,11405 (2) 0,00
24,0 -400,0 0,0 116,97068 (2) 0,00
25,0 -400,0 0,0 118,85726 (2) 0,00
26,0 -400,0 0,0 120,65357 (2) 0,00
27,0 -400,0 0,0 122,59955 (2) 0,00
28,0 -400,0 0,0 124,45240 (2) 0,00
29,0 -400,0 0,0 126,33325 (2) 0,00
30,0 -400,0 0,0 128,24255 (2) 0,00
31,0 -400,0 0,0 130,18068 (2) 0,00
32,0 -400,0 0,0 132,14812 (2) 0,00
33,0 -400,0 0,0 134,01120 (2) 0,00
34,0 -400,0 0,0 136,03651 (2) 0,00
35,0 -400,0 0,0 138,78554 (2) 0,00
0,0 252,0 252,0 82,49492 (2) 3,25317 0,00
0,0 252,0 201,0 82,90843 (2) 3,21651 0,00
0,0 252,0 151,0 79,73724 (2) 2,97458 0,00
0,0 252,0 100,0 76,19785 (2) 2,61200 0,00
0,0 252,0 50,0 75,13853 (2) 2,26513 0,00
0,0 252,0 0,0 74,46531 (2) 2,02293 0,00
0,0 252,0 -51,0 75,21370 (2) 1,88630 0,00
0,0 252,0 -101,0 76,27409 (2) 1,86641 0,00
0,0 252,0 -152,0 79,81702 (2) 1,97520 0,00
0,0 252,0 -202,0 82,90842 (2) 2,15835 0,00
0,0 252,0 -252,0 82,49492 (2) 2,33696 0,00
0,0 201,0 -252,0 82,90843 (2) 2,33021 0,00
0,0 151,0 -252,0 79,73724 (2) 2,19952 0,00
0,0 100,0 -252,0 76,19785 (2) 1,96589 0,00
0,0 50,0 -252,0 75,13853 (2) 1,71161 0,00
0,0 0,0 -252,0 74,46531 (2) 1,55931 0,00
0,0 -51,0 -252,0 75,21370 (2) 1,57923 0,00
0,0 -101,0 -252,0 76,27409 (2) 1,69818 0,00
0,0 -152,0 -252,0 79,81702 (2) 1,84498 0,00
0,0 -202,0 -252,0 82,90842 (2) 1,96543 0,00
0,0 -252,0 -252,0 82,49492 (2) 2,02831 0,00
0,0 -252,0 -202,0 82,90842 (2) 1,90738 0,00
0,0 -252,0 -152,0 79,81702 (2) 1,76246 0,00
0,0 -252,0 -101,0 76,27409 (2) 1,62557 0,00
0,0 -252,0 -51,0 75,21370 (2) 1,55969 0,00
0,0 -252,0 0,0 74,46531 (2) 1,62097 0,00
0,0 -252,0 50,0 75,13853 (2) 1,83674 0,00
0,0 -252,0 100,0 76,19785 (2) 2,10958 0,00
0,0 -252,0 151,0 79,73724 (2) 2,32559 0,00
0,0 -252,0 201,0 82,90843 (2) 2,40015 0,00
0,0 -252,0 252,0 82,49492 (2) 2,36833 0,00
0,0 -202,0 252,0 82,90842 (2) 2,08342 0,00
0,0 -152,0 252,0 79,81702 (2) 1,84840 0,00
0,0 -101,0 252,0 76,27409 (2) 1,62370 0,00
0,0 -51,0 252,0 75,21370 (2) 1,51656 0,00
0,0 0,0 252,0 74,46531 (2) 1,57477 0,00
0,0 50,0 252,0 75,13853 (2) 1,85762 0,00
0,0 100,0 252,0 76,19785 (2) 2,24688 0,00
0,0 151,0 252,0 79,73724 (2) 2,62176 0,00
0,0 201,0 252,0 82,90843 (2) 2,97260 0,00
Z tabeli 10 można odczytać wartość maksymalnego stężenia substancji w punkcie. Porównując tą wartość z maksymalną dopuszczalną wartością można sprawdzić czy występują przekroczenia.
Dla PM10 oraz dwutlenku azotu nie odnotowania przekroczeń maksymalnych. Wartości maksymalnych stężeń tych związków wynoszące odpowiednio 138,78554 µg/m3 oraz 74,99559 µg/m3 odpowiadają 49,57% wartości dopuszczalnej dla PM10 oraz 37,49% dla dwutlenku azotu.
Maksymalna wartość stężenia dwutlenku siatki wynosi 569,94415 µg/m3 i przekracza dopuszczalną wartość 350 µg/m3 stanowiąc 162,84 % dopuszczalnej wartości. Przekroczenie dopuszczalnej wartości maksymalnej powoduje konieczność przeprowadzenia redukcji emisji. Wartość do jakiej powinno się obniżyć stężenie powinna odpowiadać wartości emisji dopuszczalnej wyliczonej zgodnie z najnowszymi aktami prawnymi: Rozporządzeniem Ministra Środowiska w sprawie wartości odniesienia niektórych substancji w powietrzu oraz Rozporządzeniem Ministra Środowiska w sprawie standardów emisyjnych z instalacji.
Tabela 11. Analiza stężeń wyrównanych siarki.
---------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------
ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY
Komplet wyników dla wybranych substancji
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T02TLK.DBF
* - przekroczenie
---------------------------------------------------------------------------
Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne
Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3]
---------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
-----------------------------------------------------------------------
72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły
CAS 7446-09-5
0,0 2000,0 0,0 298,89743 (2) 4,35591
0,0 252,0 0,0 495,28207 (2) 13,32999*
0,0 269,5 0,0 506,80560 (2) 14,82942*
0,0 287,0 0,0 521,41150 (2) 16,10839*
0,0 304,4 0,0 541,60638 (2) 17,16343*
0,0 321,9 0,0 551,99524 (2) 18,01117*
0,0 339,4 0,0 553,10034 (2) 18,67375*
0,0 356,9 0,0 549,24213 (2) 19,17067*
0,0 374,4 0,0 540,52423 (2) 19,51533*
0,0 391,8 0,0 528,23407 (2) 19,73783*
0,0 409,3 0,0 513,64868 (2) 19,85661*
0,0 426,8 0,0 512,20367 (2) 19,88534*
0,0 444,3 0,0 514,25659 (2) 19,84019*
0,0 461,8 0,0 521,37531 (2) 19,72831*
0,0 479,2 0,0 528,72583 (2) 19,56658*
0,0 496,7 0,0 532,97266 (2) 19,36665*
0,0 514,2 0,0 534,03967 (2) 19,13106*
0,0 531,7 0,0 532,43994 (2) 18,87112*
0,0 549,2 0,0 528,19739 (2) 18,58817*
0,0 566,6 0,0 522,94171 (2) 18,28663*
0,0 584,1 0,0 515,67151 (2) 17,97652*
0,0 601,6 0,0 506,97922 (2) 17,65658*
0,0 619,1 0,0 497,93530 (2) 17,32908*
0,0 636,6 0,0 488,07544 (2) 17,00029*
0,0 654,0 0,0 482,97137 (2) 16,66977*
0,0 671,5 0,0 486,36404 (2) 16,33809*
0,0 689,0 0,0 487,82535 (2) 16,00724*
0,0 706,5 0,0 488,31335 (2) 15,67770*
0,0 724,0 0,0 487,33771 (2) 15,35365*
0,0 741,4 0,0 486,36404 (2) 15,03652*
0,0 758,9 0,0 483,45459 (2) 14,72379*
0,0 776,4 0,0 480,56253 (2) 14,41654*
0,0 793,9 0,0 476,73337 (2) 14,11285*
0,0 811,4 0,0 472,93469 (2) 13,81518*
0,0 828,8 0,0 468,22894 (2) 13,52465*
0,0 846,3 0,0 463,10660 (2) 13,24018*
0,0 863,8 0,0 457,58255 (2) 12,96204*
0,0 881,3 0,0 452,12442 (2) 12,69317*
0,0 898,8 0,0 445,83875 (2) 12,42612*
0,0 916,2 0,0 440,08038 (2) 12,16989*
0,0 933,7 0,0 433,96222 (2) 11,91708*
0,0 951,2 0,0 427,50128 (2) 11,67175*
0,0 968,7 0,0 421,13669 (2) 11,43176*
0,0 986,2 0,0 414,86676 (2) 11,20062*
0,0 1003,6 0,0 408,28168 (2) 10,97210*
0,0 1021,1 0,0 401,80115 (2) 10,75210*
0,0 1038,6 0,0 395,42352 (2) 10,53839*
0,0 1056,1 0,0 389,14706 (2) 10,32742*
0,0 1073,6 0,0 382,58746 (2) 10,12656*
0,0 1091,0 0,0 376,13849 (2) 9,92659*
0,0 1108,5 0,0 369,79816 (2) 9,73453*
0,0 1126,0 0,0 363,92844 (2) 9,54665*
0,0 1143,5 0,0 363,25327 (2) 9,36518*
0,0 1161,0 0,0 364,70923 (2) 9,18691*
0,0 1178,4 0,0 366,17096 (2) 9,01530*
0,0 1195,9 0,0 367,27112 (2) 8,84753
0,0 1213,4 0,0 368,37460 (2) 8,68467
0,0 1230,9 0,0 369,48135 (2) 8,52522
0,0 1248,4 0,0 369,48135 (2) 8,37170
0,0 1265,8 0,0 370,22110 (2) 8,22078
0,0 1283,3 0,0 369,85101 (2) 8,07332
0,0 1300,8 0,0 369,48138 (2) 7,93185
0,0 1318,3 0,0 369,48138 (2) 7,79162
0,0 1335,8 0,0 369,11206 (2) 7,65613
0,0 1353,2 0,0 368,37457 (2) 7,52674
0,0 1370,7 0,0 368,00641 (2) 7,39637
0,0 1388,2 0,0 366,53729 (2) 7,27176
0,0 1405,7 0,0 365,80496 (2) 7,14908
0,0 1423,2 0,0 364,70920 (2) 7,02946
0,0 1440,6 0,0 363,61670 (2) 6,91389
0,0 1458,1 0,0 362,16513 (2) 6,80138
0,0 1475,6 0,0 360,71939 (2) 6,69139
0,0 1493,1 0,0 359,27936 (2) 6,58515
0,0 1510,6 0,0 357,84509 (2) 6,48041
0,0 1528,0 0,0 356,06039 (2) 6,37815
0,0 1545,5 0,0 354,28448 (2) 6,27784
0,0 1563,0 0,0 352,51749 (2) 6,18063
0,0 1580,5 0,0 350,75937 (2) 6,08483
0,0 1598,0 0,0 349,00989 (2) 5,99256
0,0 1615,4 0,0 346,92209 (2) 5,90220
0,0 1632,9 0,0 344,84680 (2) 5,81367
0,0 1650,4 0,0 343,12686 (2) 5,72763
0,0 1667,9 0,0 341,07428 (2) 5,64271
0,0 1685,4 0,0 338,69510 (2) 5,56145
0,0 1702,8 0,0 336,66907 (2) 5,47903
0,0 1720,3 0,0 334,65506 (2) 5,40070
0,0 1737,8 0,0 332,32062 (2) 5,32386
0,0 1755,3 0,0 330,33270 (2) 5,24957
0,0 1772,8 0,0 328,02841 (2) 5,17644
0,0 1790,2 0,0 326,06616 (2) 5,10477
0,0 1807,7 0,0 323,79169 (2) 5,03453
0,0 1825,2 0,0 321,53305 (2) 4,96557
0,0 1842,7 0,0 319,29019 (2) 4,89841
0,0 1860,2 0,0 317,06293 (2) 4,83304
0,0 1877,6 0,0 314,85126 (2) 4,76850
0,0 1895,1 0,0 312,34250 (2) 4,70548
0,0 1912,6 0,0 310,47403 (2) 4,64377
0,0 1930,1 0,0 308,00021 (2) 4,58325
0,0 1947,6 0,0 305,85168 (2) 4,52476
0,0 1965,0 0,0 303,71820 (2) 4,46718
0,0 1982,5 0,0 301,59958 (2) 4,41106
Mapki izolinii stężeń średniorocznych (z określeniem zasięgu przekroczeń) dla SO2 i opadu pyłu - stan przed redukcją emisji z naniesioną siatką obliczeniową, emitorem i współrzędnymi
Mapka izolinii stężeń średniorocznych dla SO2
Przekroczenia dla dwutlenku siarki występują na niewielkim obszarze od emitora, głównie w kierunku północnym i wschodnim.
Zabudowa mieszkalna znajduje się 400 m w kierunku wschodnim , i jest ona poza obszarem występowania przekroczeń zanieczyszczeń.
Mapki izolinii stężeń średniorocznych dla opadu pyłu zawieszonego
Przekroczenia dla pyłu są bardzo podbne do przekroczeń SO2 .Przekroczenia występują w niewielkim zasięgu od emitora, głównie w kierunkach północnym i wschodnim. W bliskiej odległości od źródła zanieczyszczeń nie zanotowano przekroczeń. Teren zabudowy znajduje się poza zasięgiem przekroczeń dla pyłu.
Rozkład stężeń maksymalnych
Rozkład stężeń średniorocznych
Z wykresów wynika, że wraz ze wzrostem odległości od emitora, spada wartość stężenia zanieczyszczeń. Stężenia maksymalne występują w odległości ok. 400 m od emitora.
Kształt wykresów uzależniony jest od stanu równowagi atmosfery, czy też prędkością wiatru.
Aby wyeliminować przekroczenia należało przeprowadzić redukcję. Metodą prób I błędów zmniejszono emisję o odpowiedni procent.
Tabela 13. Analiza stężeń uśrednionych dla jednej godziny – po redukcji.
------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
------------------------------------------------------------------------
TALAREK
------------------------------------------------------------------------
ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY
Punkty z maksymalnymi wartościami
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T03TLK.DBF
* - wartosc maksymalna
------------------------------------------------------------------------
Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne Częstość
Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3] przekroczeń
------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
70 ditl. azotu (gaz) D1=200,000 Obszar zwykły
CAS 10102-44-0 0,2%
0,0 201,0 252,0 59,64551* 2,04558 0,00*
0,0 400,0 400,0 56,50615 2,44298* 0,00
35,0 -400,0 0,0 61,58067* 0,00*
Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ
maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia
i 10% dopuszczalnego poziomu substancji w powietrzu
----------------------------------------------------------------------
72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły
CAS 7446-09-5 0,274%
0,0 201,0 252,0 193,84790* 6,64801 0,00*
0,0 400,0 400,0 183,64496 7,93952* 0,00
35,0 -400,0 0,0 200,13715* 0,00*
Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ
maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia
i 10% dopuszczalnego poziomu substancji w powietrzu
----------------------------------------------------------------------
137 pył zaw. PM10(pył) D1=280,000 Obszar zwykły
CAS 0,2%
0,0 201,0 252,0 29,82275* 1,02279 0,00*
0,0 400,0 400,0 28,25307 1,22149* 0,00
35,0 -400,0 0,0 49,92136* 0,00*
Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ
maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia.
Tabela 12. Emisja w wariantach – po redukcji
-----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
-----------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
-----------------------------------------------------------------------------------
EMISJA W WARIANTACH
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK
Wybrane emitory: od: 1 do: 1
-----------------------------------------------------------------------------------
Emitor |War.| Czas trwania [h] | Substancja |
Nr | Nr | Zima Lato Rok | kod nazwa CAS | Emisja [kg/h]
-----------------------------------------------------------------------------------
1 | 1 | 0,0 0,0 2900,0 Vwyl[m/s]= 7,9, Tsp[K]= 455,0
| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 12,7000000
| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 41,2700000
| | |137 pył zaw. PM10, | 12,7000000
| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 19,3000000
1 | 2 | 0,0 0,0 4500,0 Vwyl[m/s]=24,3, Tsp[K]= 455,0
| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 39,0800000
| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 127,0100000
| | |137 pył zaw. PM10, | 39,0800000
| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 59,4900000
Opad pyłu
Obliczenia opadu pyłu wykonane zostały w tej samej siatce obliczeniowej, co obliczenia emisji substancji gazowych. Parametry frakcji pyłu przyjęte do obliczeń przedstawiono w Tabeli 13.
Tabela 13. Frakcje pyłu
-------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------------
PARAMETRY FRAKCJI PYŁU
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1
---------------------------------------------------------------------------------
Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |
emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]
---------------------------------------------------------------------------------
1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 49,93 | 102,39360| 0,002
| | | 10-20 | 28,22 | 57,87199| 0,016
| | | 20-40 | 19,98 | 40,97386| 0,064
| | | 40-60 | 1,87 | 3,83489| 0,178
| 2 | pył ogółem | 0-10 | 49,99 | 489,03420| 0,002
| | | 10-20 | 28,25 | 276,35960| 0,016
| | | 20-40 | 19,99 | 195,55500| 0,064
| | | 40-60 | 1,77 | 17,31527| 0,178
Tabela 14. Przedstawia wartości opadu dla punktów obliczeniowych.
---------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------
ANALIZA OPADU PYŁU
Komplet wyników dla wybranych substancji
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: D01TLK.DBF
* - przekroczenie
---------------------------------------------------------------------------
Współrzędne Pył ogółem
X[m] Y[m] [g/m2*rok]
---------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
--------------------------------------------------------------------------
Obszar zwykły Dp-Rp=180,000
-2000,0 -2000,0 2,86199
-1600,0 -2000,0 3,60520
-1200,0 -2000,0 4,46766
-800,0 -2000,0 5,34692
-400,0 -2000,0 5,11066
0,0 -2000,0 5,33027
400,0 -2000,0 5,11066
800,0 -2000,0 3,63332
1200,0 -2000,0 3,00036
1600,0 -2000,0 2,39142
2000,0 -2000,0 1,47453
-2000,0 -1600,0 2,28661
-1600,0 -1600,0 4,78564
-1200,0 -1600,0 6,30920
-800,0 -1600,0 8,06084
-400,0 -1600,0 7,99104
0,0 -1600,0 8,50447
400,0 -1600,0 7,99104
800,0 -1600,0 5,65602
1200,0 -1600,0 4,33913
1600,0 -1600,0 2,62585
2000,0 -1600,0 1,90696
-2000,0 -1200,0 2,88405
-1600,0 -1200,0 4,20904
-1200,0 -1200,0 9,03581
-800,0 -1200,0 12,78710
-400,0 -1200,0 16,83609
0,0 -1200,0 15,12764
400,0 -1200,0 12,73685
800,0 -1200,0 9,38338
1200,0 -1200,0 5,48501
1600,0 -1200,0 3,60572
2000,0 -1200,0 2,42854
-2000,0 -800,0 3,50871
-1600,0 -800,0 5,52467
-1200,0 -800,0 9,29592
-800,0 -800,0 21,22316
-400,0 -800,0 34,43290
0,0 -800,0 33,25155
400,0 -800,0 28,35430
800,0 -800,0 15,23403
1200,0 -800,0 8,28594
1600,0 -800,0 4,79607
2000,0 -800,0 2,98037
-2000,0 -400,0 3,15927
-1600,0 -400,0 5,36496
-1200,0 -400,0 12,73163
-800,0 -400,0 29,02151
-400,0 -400,0 87,69544
0,0 -400,0 124,24928
400,0 -400,0 79,54874
800,0 -400,0 27,19028
1200,0 -400,0 11,52736
1600,0 -400,0 10,92696
2000,0 -400,0 6,37546
-2000,0 0,0 3,31833
-1600,0 0,0 5,78344
-1200,0 0,0 11,73541
-800,0 0,0 31,20431
-400,0 0,0 142,23950
0,0 0,0 0,00000
400,0 0,0 285,29144*
800,0 0,0 64,93015
1200,0 0,0 24,21671
1600,0 0,0 11,79503
2000,0 0,0 6,70198
-2000,0 400,0 3,15927
-1600,0 400,0 5,36496
-1200,0 400,0 12,30441
-800,0 400,0 27,63305
-400,0 400,0 64,94411
0,0 400,0 188,93196*
400,0 400,0 151,61400
800,0 400,0 66,50108
1200,0 400,0 28,84018
1600,0 400,0 10,92696
2000,0 400,0 6,37546
-2000,0 800,0 3,44930
-1600,0 800,0 5,40334
-1200,0 800,0 9,02794
-800,0 800,0 12,62264
-400,0 800,0 22,15771
0,0 800,0 43,47333
400,0 800,0 54,59293
800,0 800,0 31,58396
1200,0 800,0 20,89897
1600,0 800,0 12,25045
2000,0 800,0 7,69019
-2000,0 1200,0 2,84073
-1600,0 1200,0 4,12972
-1200,0 1200,0 4,74784
-800,0 1200,0 7,03885
-400,0 1200,0 9,65465
0,0 1200,0 17,32060
400,0 1200,0 24,28546
800,0 1200,0 17,79264
1200,0 1200,0 12,05643
1600,0 1200,0 9,26703
2000,0 1200,0 6,29208
-2000,0 1600,0 2,25702
-1600,0 1600,0 2,34898
-1200,0 1600,0 3,18130
-800,0 1600,0 4,17716
-400,0 1600,0 8,32497
0,0 1600,0 8,93230
400,0 1600,0 8,32497
800,0 1600,0 10,62009
1200,0 1600,0 8,10622
1600,0 1600,0 5,99789
2000,0 1600,0 4,96376
-2000,0 2000,0 1,34953
-1600,0 2000,0 1,72832
-1200,0 2000,0 2,17961
-800,0 2000,0 2,65170
-400,0 2000,0 5,05953
0,0 2000,0 5,29943
400,0 2000,0 5,05953
800,0 2000,0 6,76548
1200,0 2000,0 5,56802
1600,0 2000,0 4,42121
2000,0 2000,0 3,45690
252,0 252,0 362,80621*
252,0 201,0 513,26465*
252,0 151,0 574,54639*
252,0 100,0 622,60919*
252,0 50,0 518,11652*
252,0 0,0 526,16534*
252,0 -51,0 517,78900*
252,0 -101,0 294,49173*
252,0 -152,0 266,35675*
252,0 -202,0 233,24371*
252,0 -252,0 199,13591*
201,0 -252,0 235,10632*
151,0 -252,0 270,18463*
100,0 -252,0 300,63089*
50,0 -252,0 240,58374*
0,0 -252,0 245,67513*
-51,0 -252,0 240,38016*
-101,0 -252,0 314,55588*
-152,0 -252,0 282,68585*
-202,0 -252,0 246,32031*
-252,0 -252,0 209,86890*
-252,0 -202,0 253,59972*
-252,0 -152,0 293,17380*
-252,0 -101,0 328,13495*
-252,0 -51,0 281,59018*
-252,0 0,0 287,79742*
-252,0 50,0 281,82904*
-252,0 100,0 290,97662*
-252,0 151,0 261,98077*
-252,0 201,0 228,41568*
-252,0 252,0 172,81261
-202,0 252,0 206,93266*
-152,0 252,0 242,10039*
-101,0 252,0 274,12030*
-51,0 252,0 374,87314*
0,0 252,0 383,31995*
50,0 252,0 375,19778*
100,0 252,0 519,11121*
151,0 252,0 475,30112*
201,0 252,0 421,39395*
Po przeprowadzeniu obliczeń stwierdzono wystąpienia przekroczeń zanieczyszczeń pyłowych. Przeprowadzono redukcję dla każdego wariantu o identyczny udział procentowy. Po przeprowadzeniu redukcji sprawdzono czy wartość maksymalna nie przekracza wartości dopuszczalnej.
Tabela 15. Wartości maksymalna po redukcji
---------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------
ANALIZA OPADU PYŁU
Punkty z maksymalnymi wartościami opadu
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: D01TLK.DBF
---------------------------------------------------------------------------
Współrzędne Pył ogółem
X[m] Y[m] [g/m2*rok]
---------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
--------------------------------------------------------------------------
Obszar zwykły Dp-Rp=180,000
252,0 151,0 35,53084
Wymagana redukcja emisji oraz analiza możliwości poprawy dla SO2 oraz pyłu ogólem
Wymagany stopień redukcji emisji substancji gazowych i pyłu wyznaczono w oparciu o wartości emisji maksymalnych na emitorze.
$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\%$$
gdzie:
% - wymagany stopień redukcji emisji
(Emax)emitor – emisja początkowa (wartość przyjęta do obliczeń modelowych), kg/h
(Edop)emitor – proponowana emisja dopuszczalna, kg/h
Siarka:
$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\% = \frac{361,67 - 127,01}{361,67} \bullet 100\% = 64,88\%$$
Modernizacja
Jak wskazują powyższe wyniki modernizacja polega na zmianie instalacji odsiarczania. Najlepszą metoda odsiarczania w tym przypadku będzie metoda mokra (skruber). Skuteczność tej metody oscyluje w granicach 70-95%.
Inną metodą modernizacji polega na zastosowaniu paliwa o zmniejszonej zawartości siarki. Jest to na pewno tańsza modernizacja, jednak o bardzo zbliżonej skuteczności.
Tabela 17. Stężenia maksymalne di tlenku siarki po odsiarczaniu
--------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
---------------------------------------------------------------------------
TALAREK
---------------------------------------------------------------------------
ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA ROKU
Punkty z maksymalnymi wartościami.
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: R04TLK.DBF
---------------------------------------------------------------------------
Współrzędne Stężenie średnioroczne
X[m] Y[m] [µg/m3]
---------------------------------------------------------------------------
Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000
--------------------------------------------------------------------
72 ditl. siarki (gaz) Da-R= 9,0000 Obszar zwykły
CAS 7446-09-5
400,0 400,0 8,24617
Pył ogólny:
$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\% = \frac{622,60 - 35,63}{622,60} \bullet 100\% = 94,27\%$$
Po określeniu skuteczności odpylania dla pyłu całkowitego wybieramy odpylacz, który należy zastosować w celu usuwania cząstek ciał stałych lub cieczy z gazów spalinowych.
Wyliczona niezbędna skuteczność odpylania wyniosła 94,27 %, zatem do modernizacji zastosowano cyklony.
Tabela 18. Frakcje pyłu po filtrze workowym
-----------------------------------------------------------------------------------
ATMOTERM Opole EK100W
-----------------------------------------------------------------------------------
TALAREK
-----------------------------------------------------------------------------------
PARAMETRY FRAKCJI PYŁU
Obiekt: TEMAT 29
Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1
-----------------------------------------------------------------------------------
Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |
emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]
-----------------------------------------------------------------------------------
1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 73,77 | 19,23257| 0,002
| | | 10-20 | 19,67 | 5,12817| 0,016
| | | 20-40 | 6,56 | 1,71026| 0,064
| 2 | pył ogółem | 0-10 | 73,77 | 91,82152| 0,002
| | | 10-20 | 19,67 | 24,48325| 0,016
| | | 20-40 | 6,56 | 8,16523| 0,064
Podsumowanie i własne wnioski
Celem projektu było wykonanie analizy wpływu zadanego w temacie emitora na atmosferę. Do obliczeń wykorzystano program EKAW 1000 firmy ATMOTERM Opole.
Na początku projektu należało wykonać obliczenia dla zakresu skróconego mających na celu sprawdzenie czy na zadanym obszarze występują przekroczenia wartości dopuszczalnych zawartości substancji w powietrzu. Po wykonaniu sprawdzenia okazało się, że nie spełniono warunku dla żadnego z 2 wariantów pracy emitora. Następnie należało wykonać obliczenia w pełnym zakresie dla wszystkich substancji przekraczających dopuszczalne wartości. W tym celu na podstawie siatki obliczeniowej wyznaczono rozkłady stężeń maksymalnych oraz średnio rocznych oraz sprawdzono przekroczenia dla każdego z punktów obliczeniowych. Po wykonaniu obliczeń okazało się, że SO2 w znacznym stopniu przekracza dopuszczalną zawartość tego związku w powietrzu. Należało wykonać redukcję emisji tego związku, a następnie sprawdzono wartości emisji maksymalnej, średnio rocznej oraz występowanie przekroczeń w punktach obliczeniowych dla wartości pozostałych po redukcji.
Wartości pozostałe po redukcji nie przekroczyły dopuszczalnej zawartości.
Kolejną częścią projektu było sprawdzenie czy wartości emitowanych substancji nie przekraczają wartości dopuszczalnych stężeń na wysokościach sąsiednich budynków W tym celu wykonano niezbędne obliczenia i sprawdzono stan przekroczeń. Stwierdzono przekroczenia dla SO2.
Następnie należało wykonać redukcję wartości emitowanegoSO2. Po redukcji i obliczeniu nowych wartości emisji nie stwierdzono przekroczeń.
Następnie należało sprawdzić, czy zachowane zostały warunki kryterium opadu pyłu. Ponieważ jeden z warunków nie został spełniony, w dalszej części projektu konieczne było obliczenie opadu pyłu w siatce obliczeniowej, ponieważ z obliczeń wynikły przekroczenia opadu należało wykonać redukcję. Po redukcji przekroczeń nie stwierdzono.
Na koniec na podstawie wykonanych wcześniej obliczeń wyznaczono wartości emisji granicznych w oparciu o kryteria; imisyjne oraz emisyjne. Po dokonaniu porównania wyznaczonych wartości zaproponowano wielkości emisji dopuszczalnych oraz wymagany stopień redukcji tych emisji.
Należy zauważyć, ze zadana instalacja w znaczny sposób przekracza dopuszczalne wartości. W celu zmniejszenia tych wartości należy przeprowadzić działania prowadzące do zredukowania emisji zanieczyszczeń z instalacji. Redukcje te zostały przeprowadzone przez zastosowanie instalacji odsiarczającej dla siarki oraz przy użyciu filtrów workowych dla pyłu.
Innym możliwym aspektem modernizacji jest modyfikacja samego emitora, poprzez zwiększenie jego wysokości, oraz zastosowanie dyfuzora zmniejszającego przekrój w celu zwiększenia prędkości wylotowej spalin.
Wszystkie zaproponowane modernizacje, dążą do poprawy jakości powietrza atmosferycznego w obrębie kotłowni, jak i pobliskich terenów zabudowy mieszkalnej.