Ochrona powietrza projekt

Politechnika Wrocławska Rok akademicki: 2010/2011

Instytut Inżynierii Ochrony Środowiska

Zakład Ochrony Atmosfery

Ćwiczenie

Projektowe

Ochrona powietrza

Prowadząca ćwiczenia: Wykonał:

fajna studentka ;)

  1. Cel zadania projektowego

Celem zadania projektowego jest wyznaczenie emisji dopuszczalnych dla zadanej kotłowni.

  1. Zakres zadania projektowego

    1. Obliczenia wstępne


  1. Charakterystyka obiektu

Zadanym obiektem jest kotłownia, w której umieszczone są 2 kotły opalane węglem kamiennym o wydajności cieplnej kotła wynoszącej 28,5 MW z rusztem mechanicznym o sprawności cieplnej wynoszącej η= 88% . W kotłach spalany jest węgiel kamienny o wartości opalowej

Wd = 19600 kJ/kg. Zawartość popiołu w paliwie wynosi: Ar = 23%, zawartość siarki w paliwie wynosi: S = 1,9%. Spaliny o temp = 455 K, odprowadzane z kotła zawierają wilgoć o wartości wynoszącej 33 g/kgs Gęstość pyłu odprowadzanego do atmosfery wynosi 2270 kg/m3. Skład frakcyjny pyłu wynosi:

Kotłownię wyposażono w instalację do odpylania o skuteczności odpylania ηi wynoszącej dla poszczególnych frakcji:

Praca kotłów odbywa się w dwóch wariantach:

Dane dotyczące emitora przedstawiono w tabeli 1.

Tabela 1. Dane emitorów

------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

------------------------------------------------------------------------

TALAREK

------------------------------------------------------------------------

DANE EMITORÓW

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu TLK

Wybrane emitory: od: 1 do: 1

------------------------------------------------------------------------

| Emitor | Współrzędne | Wysokość| Wymiar |

lp. | Nr | x [m], y [m] | h [m] |d[m], a[m]| Typ

------------------------------------------------------------------------

1| 1 | kotlownia |

| | 0,0 0,0 | 63,0 | 1,70 | ZADASZONY

------------------------------------------------------------------------

  1. Charakterystyka obszaru oddziaływania

Kotłownia zlokalizowana jest na obszarze miejskim w mieście Piła. W odległości 400 m w kierunku zachodnim zlokalizowane są XI kondygnacyjne budynki mieszkalne. Dla danego terenu przyjęto współczynnik aerodynamicznej szorstkości podłoża wynoszący: z0 = 2

  1. Tło zanieczyszczeń

Przyjęte oznaczenie dla tła zanieczyszczeń: R

Do celów projektowych przyjęto tło na poziomie 30 % wartości odniesienia. Przyjęte wartości odniesienia i tła przestawia tabela 2.

Tabela 2. Wartości odniesienia

----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

----------------------------------------------------------------------------------

PAWEŁ SMOLAREK

----------------------------------------------------------------------------------

WARTOŚCI ODNIESIENIA

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: PSMO

---------------------------------------------------------------------------------

Substancja | Numer CAS | D1[ug/m3]| Da[ug/m3]|R[ug/m3] | Dp* Rp*

---------------------------------------------------------------------------------

70 ditl. azotu | 10102-44-0 | 200,0000| 40,0000| 12,0000 | - -

72 ditl. siarki | 7446-09-5 | 350,0000| 20,0000| 6,0000 | - -

137 pył zaw. PM10 | | 280,0000| 40,0000| 12,0000 | 200,00 20,000

150 tlenek węgla | 630-08-0 |30000,0000| - | - | - -

* - [g/m2*rok]

  1. Obliczenia wstępne

    1. Wydajność cieplna kotłowni:


$$Q_{\text{ki}} = Q_{\text{Ni}} \bullet \frac{k_{i}}{100},\ MW$$

QNi – nominalna wydajność kotła, MW

Ki – obciążenie kotła, %

Wariant 1:


$$Q_{\text{kI}} = 28,5 \bullet \frac{65}{100} = 18,52\ MW$$

Wariant 2:


$$Q_{\text{kII}} = 25,4 \bullet \frac{100}{100} = 25,4\ ,\ MW$$

  1. Zużycie paliwa dla kotła


$$B_{\text{ki}} = \frac{Q_{\text{ki}}}{W_{\text{di}} \cdot \eta_{i}} = \ ,\ kg/h$$

Qki – wydajność cieplna kotła,

Wdi – wydajność opałowa paliwa, kJ/kg

ηi – sprawność cieplna kotła, %

Wariant 1:


$$B_{\text{kI}} = \frac{18,52 \bullet 10^{3} \bullet 3600}{19600 \cdot 0,88} = 3866\ \ ,\ kg/h$$

Wariant 2:


$$B_{\text{kII}} = \frac{25,4 \bullet 10^{3} \bullet 3600\ }{21300 \cdot 0,84} = 11897\ \ ,\ kg/h$$

  1. Unos zanieczyszczeń (godzinowy)

Unos jest to wartość zanieczyszczeń wytworzonych w źródle.


$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet S \bullet B_{k}}{100},\ \ kg/h$$

Bk – zużycie paliwa, kg/h

S – zawartość siarki w paliwie, %


UNO2 = Bk • WNO2,   kg/h

Bk – zużycie paliwa, kg/h

WNO2 – wskaźnik unosu NO2, kg/kg


UCO = Bk • WCO,   kg/h

Bk – zużycie paliwa, kg/h

WCO – wskaźnik unosu CO, kg/kg


$$U_{p} = \frac{B_{k} \bullet W_{p} \bullet Ar \bullet 10^{- 3}}{1 - P/100}\ \ kg/h$$

Bk – zużycie paliwa, kg/h

Wp – wskaźnik unosu pyłu, kg/Mg%

Ar – zawartość popiołu w paliwie, %

P – zawartość części palnych w pyle, % (P=15)


$$Upi = \frac{a_{\text{wi}}}{100} \bullet Up$$

awi – udział frakcji w pyle całkowitym

Obliczenia wartości unosu poszczególnych zanieczyszczeń dla podanych wariantów pracy

kotłów.

Wariant 1:


$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet 1,9 \bullet 3866}{100} = 117,54\ \ kg/h$$

Wariant 2:


$$U_{SO2} = \frac{1,6 \bullet 1,9 \bullet 11897}{100} = 361,67\ \ kg/h$$

Wariant 1:


UNO2 = 3866 • 0, 004 = 15, 47  kg/h

Wariant 2:


UNO2 = 11897 • 0, 004 = 47, 59  kg/h

Wariant 1:


UCO = 3866 • 0, 005 = 19, 33  kg/h

Wariant 2:


UCO = 11897 • 0, 005 = 59, 49  kg/h

Wariant 1:


$$U_{p} = \frac{3866 \bullet 3 \bullet 23 \bullet 10^{- 3}}{1 - 15/100} = 313,87\ \ kg/h$$

Wariant 2:


$$U_{p} = \frac{11897 \bullet 3 \bullet 23 \bullet 10^{- 3}}{1 - 15/100} = 965,76\ \ kg/h$$

Frakcja 0-10μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{15}{100} \bullet 313,87 = 47,08\ \ kg/h$$

Frakcja 0-10μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{15}{100} \bullet 965,76 = 144,86\ \ kg/h$$

Frakcja 10-20μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{12}{100} \bullet 313,87 = 37,66\ \ kg/h$$

Frakcja 10-20μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{12}{100} \bullet 965,76 = 115,89\ \ kg/h$$

Frakcja 20-40μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{18}{100} \bullet 313,87 = 56,5\ \ kg/h$$

Frakcja 20-40μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{18}{100} \bullet 965,76 = 173,84\ \ kg/h$$

Frakcja 40-60μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{21}{100} \bullet 313,87 = 65,91\ \ kg/h$$

Frakcja 40-60μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{21}{100} \bullet 965,76 = 202,81\ \ kg/h$$

Frakcja 60-100μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{20}{100} \bullet 313,87 = 62,77\ \ kg/h$$

Frakcja 60-100μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{20}{100} \bullet 965,76 = 51,95\ \ kg/h$$

Frakcja >100μm - wariant 1 :


$$Up = \frac{14}{100} \bullet 313,87 = 43,94\ \ kg/h$$

Frakcja >100μm - wariant 2 :


$$Up = \frac{14}{100} \bullet 965,76 = 135,21\ \ kg/h$$

  1. Emisja zanieczyszczeń (godzinowa)

Emisja jest to ilość zanieczyszczeń, pozostała po oczyszczeniu, która przedostaje się

bezpośrednio do atmosfery. Ponieważ w zadanej kotłowni nie zamontowano żadnych urządzeń redukujących ilość emitowanych zanieczyszczeń gazowych(NO2, CO), wartości emisji tych związków odpowiadają wartością ich unosów. Wartości emisji pyłu, ulegnie pomniejszeniu w stosunku do wartości unosu pyłu poprzez działanie instalacji odpylacza. Wartość emisji SO2 ulegnie zmianie po przez działanie instalacji odsiarczania.

Obliczenia wartości emisji poszczególnych zanieczyszczeń dla podanych wariantów pracy

kotłów.


$$E_{SO2} = 117,54 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right)\ \ \ kg/h$$

skuteczność odsiarczania, %

Wariant 1:


$$E_{SO2} = 117,54 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right) = 117,54\ \ \ kg/h$$

Wariant 2:


$$E_{SO2} = 361,67 \bullet \left( 1 - \frac{0}{100} \right) = 361,67\ \ \ kg/h$$


ENO2 = UNO2

Wariant 1:


ENO2 = 15, 47  kg/h

Wariant 2:


ENO2 = 47, 59  kg/h


ECO = UCO

Wariant 1:


ECO = 19, 33 kg/h

Wariant 2:


ECO = 59, 49  kg/h

$E_{\text{pi}} = U_{\text{pi}} \bullet \left( 1 - \frac{\eta_{i}}{100} \right),\ \ kg/h$ ,

ηi – skuteczność odpylania

Frakcja pyłu 1 – 10 μm – wariant 1:


$$E_{\text{pi}} = 47,08 \bullet \left( 1 - \frac{25}{100} \right) = 35,31\ kg/h$$

Frakcja pyłu 1 – 10 μm – wariant 2:


$$E_{\text{pi}} = 144,86 \bullet \left( 1 - \frac{25}{100} \right) = 108,65\ kg/h$$

Frakcja pyłu 10 – 20 μm – Wariant 1:


$$E_{\text{pi}} = 37,66 \bullet \left( 1 - \frac{47}{100} \right) = 19,96\ kg/h$$

Frakcja pyłu 10 – 20 μm – wariant 2:


$$E_{\text{pi}} = 115,89 \bullet \left( 1 - \frac{47}{100} \right) = 61,42\ kg/h$$

Frakcja pyłu 20 – 40 μm – warian 1:


$$E_{\text{pi}} = 56,5 \bullet \left( 1 - \frac{75}{100} \right) = 14,12\ kg/h$$

Frakcja pyłu 20 – 40 μm – warian 1:


$$E_{\text{pi}} = 173,84 \bullet \left( 1 - \frac{75}{100} \right) = 43,46\ kg/h$$

Frakcja pyłu 40 – 60 μm – wariant 1:


$$E_{\text{pi}} = 65,91 \bullet \left( 1 - \frac{98}{100} \right) = 1,32\ kg/h$$

Frakcja pyłu 40 – 60 μm – wariant 2:


$$E_{\text{pi}} = 193,15 \bullet \left( 1 - \frac{98}{100} \right) = 3,86\ kg/h$$

Frakcje powyżej 60 μm są usuwane w 100%.


$$E_{p} = U_{p} \bullet \left( 1 - \frac{\eta_{c}}{100} \right),\ \ kg/h$$

Skuteczność całkowita odpylania

ηc = (15 ∙ 0,25) + ( 12 ∙ 0,47) +(18 ∙ 0,75) +(21 ∙ 0,98) +(20 ∙ 1) +(14 ∙ 1) = 77,47

Wariant 1:


$$E_{p} = 313,87 \bullet \left( 1 - \frac{77,47}{100} \right) = 70,71\ kg/h$$

Wariant 2:


$$E_{p} = 965,75 \bullet \left( 1 - \frac{77,47}{100} \right) = 217,39\ kg/h$$

6.5. Emisja zanieczyszczeń (roczna)


$$E_{\text{ri}} = \frac{\sum_{}^{}{(E_{\text{ij}} \bullet t_{\text{ij}})}}{1000},\ \ \ \ \ \ \ \ \ Mg$$

Eij - emisja godzinowa, kg/h

tij – czas trwania j-tego wariantu, h


$$E_{SO2} = \frac{117,54 \bullet 2900 + 313,67 \bullet 4500}{1000} = 1968,39\ Mg$$


$$E_{NO2} = \frac{15,47 \bullet 2900 + 47,59 \bullet 4500}{1000} = 259,0\ Mg$$


$$E_{\text{CO}} = \frac{19,33 \bullet 2900 + 59,49 \bullet 4500}{1000} = 323,75\ Mg$$

Obliczenie emisji pyłu zawieszonego PM10


$$E_{PM10} = \frac{35,31 \bullet 2900 + 108,65 \bullet 4500}{1000} = 591,32Mg$$

Obliczenie emisji pyłu ogółem


$$E_{P} = \frac{70,72 \bullet 2500 + 217,39 \bullet 4500}{1000} = 1183,34\ Mg$$

6.6. Prędkość swobodnego opadania ziaren pyłu

gdzie:

-dynamiczny współczynnik lepkości powietrza dla warunków normalnych;

C – stała Sutherlanda, dla powietrza C= 112

Tot temperatura otoczenia; 281,2 K

Do obliczeń przyjęto gęstość powietrza dla warunków rzeczywistych równą ρ0 = 1,2 kg/m3

gdzie:

dp- średnica ziarna pyłu; m

g- przyspieszenie ziemskie; m/s2

gęstość pyłu; 2270 kg/m3


$$u = \frac{d_{p}^{2} \bullet {(\rho}_{p} \bullet \rho_{0}) \bullet g}{18 \bullet \mu}$$

Tabela 3. Zestawienie parametrów frakcji emitowanego pyłu

Frakcja d Ar Resz u
  μm     m/s
0 -10 5 0,011 0,00061 0,00177
10 -20 15 0,29 0,016 0,016
20 -40 30 2,37 0,13 0,060
40 - 60 50 10,99 0,55 0,159

6.7. Określenie składu spalin suchych

maksymalna zawartość CO2 w spalinach

6.8. Określenie gęstości spalin suchych w warunkach normalnych

6.9. Określenie ilości powstających spalin

VSWn = VS ·B, m3n /h

Vs - jednostkowa ilość spalin wilgotnych, 8-12 mn3/kg, przyjęto 10 mn3/kg

Wariant 1:

Wariant 2:

VSWrz= VSWn· , m3n /h

Wariant 1:

Wariant 2:

VSSn= , m3n /h

x – zawartość wilgoci w spalinach; kg/kg suchych spalin x= 46 * 10-3 kg/kg s.s.

ρSSn – gęstość spalin suchych w warunkach normalnych, ρSSn=1,35 kg/m3n

Wariant 1:

Wariant 2:

, m3n /h

Wariant 1:

Wariant 2:

6.10. Określenie stężenia zanieczyszczeń w przeliczeniu na spaliny suche przy zawartości 6% O2

(SSO2 )SS6% = , mg/m3n

Wariant 1:

(SSO2I )SS6%=

Wariant 2:

(SSO2II)SS6%=

(SNO2 )SS6% = , mg/m3n

Wariant 1:

(SNO2I )SS6% =

Wariant 2:

(SNO2II)SS6% =

(Sp)SS6% = , mg/m3n

Wariant 1:

(SpI)SS6% =

Wariant 2:

(SpII)SS6% =

Standard emisji
Substancja
SO2
NO2
pył

6.11. Emisja odpowiadająca standardowi


$$E_{\text{dop}} = S_{\text{st}} \bullet ,\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \frac{\text{kg}}{h}$$

Sst – standard emisji

Wariant 1:


$$E_{\text{dop}} = 1300 \bullet 10^{- 6} \bullet = 41,27\frac{\text{kg}}{h}$$

Wariant 2:


$$E_{\text{dop}} = 1300 \bullet 10^{- 6} \bullet = 127,01\frac{\text{kg}}{h}$$

Wariant 1:


$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 12,70\frac{\text{kg}}{h}$$

Wariant 2:


$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 39,08\frac{\text{kg}}{h}$$

Wariant 1:


$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 12,70\frac{\text{kg}}{h}$$

Wariant 2:


$$E_{\text{dop}} = 400 \bullet 10^{- 6} \bullet = 39,08\frac{\text{kg}}{h}$$

6.12. Prędkość wylotowa spalin

V= , m/s

- pole przekroju wylotowego emitora; m2

de2 - wewnętrzna średnica przekroju wylotowego emitora; de=1,7 m

Wariant 1:

Wariant 2:

7. Kryterium opadu pyłu


$$\sum_{f}^{}{\sum_{e}^{}\overset{\overline{}}{E}\text{fe}} \leq \frac{0,0667}{n}\sum_{e}^{}{h_{e}}^{3,15}$$

Po uproszczeniu wzoru otrzymujemy równanie:


$$\frac{\text{Er}}{t_{1}{+ t}_{2}} \leq 0,0667 \bullet h^{3,15},\ \ \ \ \ \ \ mg/s$$

Gdzie:

Er – emisja roczna opadu pyłu, mg
t1, t2 – czasy trwania wariantów, s
h – wysokość emitora, m


$$\frac{1183,34 \bullet 10^{9}}{(2900 + 4500) \bullet 3600} \leq 0,0667 \bullet 63^{3,15},\ \ \ \ \ \ \ mg/s$$


44419, 67 ≰ 31049, 03       mg/s

Kryterium opadu pyłu nie zostało spełnione. Należy wykonać obliczenia w zakresie pełnym.

8. Parametry emisyjne przyjęte do obliczeń rozprzestrzeniania

W projekcie przyjęto dwa rożne warianty pracy emitora, stan początkowy został zobrazowany w formie tabelarycznej. Parametry emisyjne przyjęte do obliczeń rozprzestrzeniania się zanieczyszczeń przedstawiają poniższe tabele. Tabela 4. przedstawia emisje wariantowe, Tabela 5. ładunki substancji, natomiast w Tabeli 6. Parametry frakcji pyłu. W Tabeli 7. Podokresy obliczeniowe.

Tabela 4. Emisja w wariantach

-----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------------

EMISJA W WARIANTACH

Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK

Wybrane emitory: wszystkie

---------------------------------------------------------------------------------

Emitor |War.| Czas trwania [h] | Substancja |

Nr | Nr | Zima Lato Rok | kod nazwa CAS | Emisja [kg/h]

---------------------------------------------------------------------------------

1 | 1 | 0,0 0,0 2900,0 Vwyl[m/s]= 7,9, Tsp[K]= 455,0

| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 15,5000000

| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 117,5427000

| | |137 pył zaw. PM10, | 35,3106000

| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 19,3000000

1 | 2 | 0,0 0,0 4500,0 Vwyl[m/s]=24,3, Tsp[K]= 455,0

| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 47,5900000

| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 361,6698000

| | |137 pył zaw. PM10, | 108,6480000

| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 59,4900000

Tabela 5. Ładunki substancji

----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

----------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

----------------------------------------------------------------------------------

ŁADUNEK SUBSTANCJI NA POSZCZEGÓLNYCH EMITORACH

( rok )

Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK

----------------------------------------------------------------------------------

Nr | Substancja | Ładunek [Mg]

----------------------------------------

emitora | Kod i nazwa CAS |Gaz, pył zawieszony | Pył całkowity

----------------------------------------------------------------------------------

1| 70 ditl. azotu 10102-44-0| 259,105000 |

| 72 ditl. siarki 7446-09-5 | 1968,388000 |

| 137 pył zaw. PM10 | 591,31670 | 1183,338000

| 150 tlenek węgla 630-08-0 | 323,675000 |

Tabela 6. Parametry frakcji pyłu.

----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY FRAKCJI PYŁU

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1

---------------------------------------------------------------------------------

Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |

emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]

---------------------------------------------------------------------------------

1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 49,93 | 102,39360| 0,002

| | | 10-20 | 28,22 | 57,87199| 0,016

| | | 20-40 | 19,98 | 40,97386| 0,064

| | | 40-60 | 1,87 | 3,83489| 0,178

| 2 | pył ogółem | 0-10 | 49,99 | 489,03420| 0,002

| | | 10-20 | 28,25 | 276,35960| 0,016

| | | 20-40 | 19,99 | 195,55500| 0,064

| | | 40-60 | 1,77 | 17,31527| 0,178

Tabela 7. Podokresy obliczeniowe

-----------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

-----------------------------------------------------------------

TALAREK

-----------------------------------------------------------------

PODOKRESY NA SUBSTANCJĘ

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu TLK

Substancja: 70 ditl. azotu , 10102-44-0

----------------------------------------------

Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant

Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr

----------------------------------------------

R01 | 2900,0 | 1| 1

R02 | 4500,0 | 1| 2

Substancja: 72 ditl. siarki , 7446-09-5

----------------------------------------------

Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant

Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr

----------------------------------------------

R01 | 2900,0 | 1| 1

R02 | 4500,0 | 1| 2

Substancja: 137 pył zaw. PM10,

----------------------------------------------

Podokres | Czas przyjęty | Emitor |Wariant

Nr |do obliczeń [h] | Nr | Nr

----------------------------------------------

R01 | 2900,0 | 1| 1

R02 | 4500,0 | 1| 2

9. Róża wiatrów

Z powyższej róży wiatrów można odczytać najważniejsze informacje, to jest kierunek wiatru oraz najbardziej korzystną lokalizację zabudowy. Dzięki takiej analizie można określić, gdzie najczęściej należy się spodziewać przenoszenia zanieczyszczeń, a gdzie będą one przenoszone rzadziej.

W głównej mierze wiatr wieją wiatry południowo-zachodnie.

Zabudowa mieszkalna znajduje się 400 m w kierunku w. Na podstawie analizy danych można wywnioskować, że lokalizacja jest to bardzo korzystna, więc propozycje nowej lokalizacji zabudowy nie są konieczne.

9. Sprawdzenie warunków skróconego zakresu obl. Dla substancji gazowych oraz sprawdzenie warunków kryterium opadu pyłu.

Jeżeli z obliczeń wstępnych wynika, ze spełnione są następujące warunki:

  1. dla pojedynczego emitora lub zespołu emitorów, z których został utworzony emitor zastępczy:

  2. dla zespołu emitorów :

  3. kryterium opadu pyłu ,

to na tym kończy się wymagane dla tego zakresu obliczenia.

Jeżeli nie jest spełniony warunek określony w punkcie a) i b) zakresu skróconego, to na całym obszarze to należy wykonać obliczenia opadu substancji pyłowych w sieci obliczeniowej rozkład maksymalnych stężeń substancji w powietrzu uśrednionych dla 1 godziny, z uwzględnieniem statystyki warunków meteorologicznych w celu sprawdzenia czy został spełniony warunek:


Smm ≤ D1

W przypadku naszego projektu obliczanego w programie komputerowym, zostały przez niego wyznaczone na określonym obszarze terenu stężenia maksymalne (w oparciu o emisje maksymalne) w osi wiatru dla poszczególnych sytuacji meteorologicznych. W kolejnym kroku sprawdza on, czy w żadnej sytuacji nie zostały przekroczone wartości stężeń odpowiadające 0, 1Da co oznacza, że konieczne jest spełnienie nierównościSmm ≤ 0, 1 • Da . Jeżeli tak nie jest, to wówczas warunek zakresu skróconego obliczeń nie jest spełniony. Wyniki obliczeń z zakresu skróconego przedstawia tabela nr 8.

Tabela 8. Wyniki obliczeń

-------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

-------------------------------------------------------------------------

TALAREK

-------------------------------------------------------------------------

ZAKRES OBLICZEŃ

Obliczenia dla wariantów emisji

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK

Wysokość anemometru: 14,0 Wektor szorstkości: 2,00000

Obszar: Obszar zwykły sezon: ROK

------------------------------------------------------------------

Substancja | Nr CAS | Smm[ug/m3] | 0,1*D1 | Zakres

------------------------------------------------------------------

70 ditl. azotu 10102-44-0 72,87030 20,00000 pełny

72 ditl. siarki 7446-09-5 503,96292 35,00000 pełny

137 zaw. PM10 83,18148 28,00000 pełny

150 tlenek węgla 630-08-0 91,09171 3000,00000 skrócony

Zakres skrócony oznacza, że substancja nie powoduje przekroczeń

10% dopuszczalnego poziomu w powietrzu lub 10% wartości odniesienia

------------------------------------------------------------------

Ponieważ nie są dotrzymane warunki zakresu skróconego należy wykonać pełne obliczenia odniesieniu do trzech substancji: SO2, NO2 i frakcji pyłu PM10.

Tabela 9. Zakres obliczeń 2

-------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

-------------------------------------------------------------------------

TALAREK

-------------------------------------------------------------------------

EMITORY (Smm i Xmm)

Obliczenia dla wariantów emisji

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK

Wysokość anemometru: 14,0 Wektor szorstkości: 2,00000

Obszar: Obszar zwykły sezon: ROK

Emitor | Smm[ug/m3] | Xmm[m] | St | Ua |Wariant| Hm[m] |

-------------------------------------------------------------------

70 ditl. azotu Nr CAS=10102-44-0

1 72,87030 335,36 2 2 2 117,40

-------------------------------------------------------------------

72 ditl. siarki Nr CAS=7446-09-5

1 503,96292 276,36 2 1 1 117,40

-------------------------------------------------------------------

137 zaw. PM10

1 83,18148 335,36 2 2 2 117,40

-------------------------------------------------------------------

150 tlenek węgla Nr CAS=630-08-0

1 91,09171 335,36 2 2 2 117,40

-------------------------------------------------------------------

Smm – największe ze stężeń maksymalnych substancji w powietrzu .

Xmm – odległość emitora od punktu występowania stężenia Smm [m].

Powyższe wyniki pokazują obliczenia emisji dla poszczególnych substancji i wariantów. Widać, iż większe stężenia maksymalne występują w drugim wariancie pracy emitora, a największe wartości osiągają w odległości 117,4 m od emitora. Smm wystąpi przy chwiejnym stanie równowagi atmosfery (2) dla prędkości wiatru równej 1 m/s.

10. Siatka obliczeniowa

Do przeprowadzenia obliczeń rozkładów stężeń substancji należy zaprojektować siatkę obliczeniową. Projektując siatkę obliczeniową należało założyć zakres; założono, że emitor będzie znajdował się w środku układu (0,0). Parametry siatki:

- zasięg siatki:

krok obliczeniowy: 3he

ilość kroków obliczeniowych przypadających na 1 bok

kwadratu

wymiary siatki:

Siatka obliczeniowa będzie miała wymiary 6300 m x 6300 m (punkcie o współrzędnych (0,0) będzie zlokalizowany emitor).Do obliczeń rozkładów stężeń średniorocznych substancji wymagane jest określenie podokresów emisji (wariantów).

  1. Obliczenia przekroczeń substancji

Tabela 10. Przedstawia komplet wartości stężeń dla wybranych substancji w wybranych punktach.

Tabela 10. Komplet wartości stężeń.

----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

----------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

----------------------------------------------------------------------------------

ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY

Komplet wyników dla wybranych substancji

Obiekt: ROZPRZESTRZENIANIE TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T01TLK.DBF

* - przekroczenie

----------------------------------------------------------------------------------

Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne Częstość

Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3] przekroczeń

----------------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

------------------------------------------------------------------------------

70 ditl. azotu (gaz) D1=200,000 Obszar zwykły

CAS 10102-44-0 0,2%

0,0 -2000,0 -2000,0 28,55937 (2) 0,20305 0,00

0,0 -1600,0 -2000,0 30,81339 (2) 0,23426 0,00

0,0 -1200,0 -2000,0 34,05406 (2) 0,27074 0,00

0,0 -800,0 -2000,0 36,85345 (2) 0,30783 0,00

0,0 -400,0 -2000,0 38,70425 (2) 0,35536 0,00

0,0 0,0 -2000,0 39,36784 (2) 0,37766 0,00

0,0 400,0 -2000,0 38,70425 (2) 0,40251 0,00

0,0 800,0 -2000,0 36,85345 (2) 0,43009 0,00

0,0 1200,0 -2000,0 34,05406 (2) 0,39601 0,00

0,0 1600,0 -2000,0 30,81339 (2) 0,33756 0,00

0,0 2000,0 -2000,0 28,55937 (2) 0,25942 0,00

0,0 -2000,0 -1600,0 30,81339 (2) 0,23509 0,00

0,0 -1600,0 -1600,0 35,09116 (2) 0,28070 0,00

0,0 -1200,0 -1600,0 39,36784 (2) 0,33803 0,00

0,0 -800,0 -1600,0 42,94625 (2) 0,40142 0,00

0,0 -400,0 -1600,0 45,14814 (2) 0,47489 0,00

0,0 0,0 -1600,0 45,87633 (2) 0,51708 0,00

0,0 400,0 -1600,0 45,14814 (2) 0,55922 0,00

0,0 800,0 -1600,0 42,94625 (2) 0,56625 0,00

0,0 1200,0 -1600,0 39,36784 (2) 0,48114 0,00

0,0 1600,0 -1600,0 35,09116 (2) 0,35621 0,00

0,0 2000,0 -1600,0 30,81339 (2) 0,27187 0,00

0,0 -2000,0 -1200,0 34,05406 (2) 0,26681 0,00

0,0 -1600,0 -1200,0 39,36784 (2) 0,33311 0,00

0,0 -1200,0 -1200,0 44,43153 (2) 0,42591 0,00

0,0 -800,0 -1200,0 47,84417 (2) 0,54501 0,00

0,0 -400,0 -1200,0 48,66448 (2) 0,67366 0,00

0,0 0,0 -1200,0 48,42176 (2) 0,76363 0,00

0,0 400,0 -1200,0 48,66448 (2) 0,84046 0,00

0,0 800,0 -1200,0 47,84417 (2) 0,75321 0,00

0,0 1200,0 -1200,0 44,43153 (2) 0,53283 0,00

0,0 1600,0 -1200,0 39,36784 (2) 0,38143 0,00

0,0 2000,0 -1200,0 34,05406 (2) 0,29993 0,00

0,0 -2000,0 -800,0 36,85345 (2) 0,30427 0,00

0,0 -1600,0 -800,0 42,94625 (2) 0,39010 0,00

0,0 -1200,0 -800,0 47,84417 (2) 0,52736 0,00

0,0 -800,0 -800,0 47,64602 (2) 0,75053 0,00

0,0 -400,0 -800,0 58,89752 (2) 1,03673 0,00

0,0 0,0 -800,0 62,60211 (2) 1,24237 0,00

0,0 400,0 -800,0 58,89752 (2) 1,34572 0,00

0,0 800,0 -800,0 47,64602 (2) 0,91489 0,00

0,0 1200,0 -800,0 47,84417 (2) 0,59798 0,00

0,0 1600,0 -800,0 42,94625 (2) 0,44341 0,00

0,0 2000,0 -800,0 36,85345 (2) 0,35152 0,00

0,0 -2000,0 -400,0 38,70425 (2) 0,37381 0,00

0,0 -1600,0 -400,0 45,14814 (2) 0,48035 0,00

0,0 -1200,0 -400,0 48,66448 (2) 0,65672 0,00

0,0 -800,0 -400,0 58,89752 (2) 0,98695 0,00

0,0 -400,0 -400,0 68,80710 (2) 1,57875 0,00

0,0 0,0 -400,0 68,60690 (2) 1,90201 0,00

0,0 400,0 -400,0 68,80710 (2) 1,84812 0,00

0,0 800,0 -400,0 58,89752 (2) 1,12002 0,00

0,0 1200,0 -400,0 48,66448 (2) 0,78649 0,00

0,0 1600,0 -400,0 45,14814 (2) 0,57996 0,00

0,0 2000,0 -400,0 38,70425 (2) 0,44100 0,00

0,0 -2000,0 0,0 39,36784 (2) 0,40808 0,00

0,0 -1600,0 0,0 45,87633 (2) 0,54206 0,00

0,0 -1200,0 0,0 48,42176 (2) 0,77999 0,00

0,0 -800,0 0,0 62,60211 (2) 1,24833 0,00

0,0 -400,0 0,0 68,60690 (2) 1,92447 0,00

0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00

0,0 400,0 0,0 68,60690 (2) 2,56478 0,00

0,0 800,0 0,0 62,60211 (2) 1,69228 0,00

0,0 1200,0 0,0 48,42176 (2) 1,03481 0,00

0,0 1600,0 0,0 45,87633 (2) 0,69478 0,00

0,0 2000,0 0,0 39,36784 (2) 0,50276 0,00

0,0 -2000,0 400,0 38,70425 (2) 0,44067 0,00

0,0 -1600,0 400,0 45,14814 (2) 0,59697 0,00

0,0 -1200,0 400,0 48,66448 (2) 0,87834 0,00

0,0 -800,0 400,0 58,89752 (2) 1,38789 0,00

0,0 -400,0 400,0 68,80710 (2) 1,87371 0,00

0,0 0,0 400,0 68,60690 (2) 1,84612 0,00

0,0 400,0 400,0 68,80710 (2) 2,59986 0,00

0,0 800,0 400,0 58,89752 (2) 1,86264 0,00

0,0 1200,0 400,0 48,66448 (2) 1,14885 0,00

0,0 1600,0 400,0 45,14814 (2) 0,75892 0,00

0,0 2000,0 400,0 38,70425 (2) 0,54164 0,00

0,0 -2000,0 800,0 36,85345 (2) 0,48015 0,00

0,0 -1600,0 800,0 42,94625 (2) 0,61466 0,00

0,0 -1200,0 800,0 47,84417 (2) 0,79668 0,00

0,0 -800,0 800,0 47,64602 (2) 0,96176 0,00

0,0 -400,0 800,0 58,89752 (2) 1,04577 0,00

0,0 0,0 800,0 62,60211 (2) 1,18756 0,00

0,0 400,0 800,0 58,89752 (2) 1,46656 0,00

0,0 800,0 800,0 47,64602 (2) 1,28763 0,00

0,0 1200,0 800,0 47,84417 (2) 1,03377 0,00

0,0 1600,0 800,0 42,94625 (2) 0,76579 0,00

0,0 2000,0 800,0 36,85345 (2) 0,57740 0,00

0,0 -2000,0 1200,0 34,05406 (2) 0,44788 0,00

0,0 -1600,0 1200,0 39,36784 (2) 0,53030 0,00

0,0 -1200,0 1200,0 44,43153 (2) 0,58591 0,00

0,0 -800,0 1200,0 47,84417 (2) 0,60977 0,00

0,0 -400,0 1200,0 48,66448 (2) 0,68514 0,00

0,0 0,0 1200,0 48,42176 (2) 0,73189 0,00

0,0 400,0 1200,0 48,66448 (2) 0,87630 0,00

0,0 800,0 1200,0 47,84417 (2) 0,84878 0,00

0,0 1200,0 1200,0 44,43153 (2) 0,74792 0,00

0,0 1600,0 1200,0 39,36784 (2) 0,65423 0,00

0,0 2000,0 1200,0 34,05406 (2) 0,53293 0,00

0,0 -2000,0 1600,0 30,81339 (2) 0,38811 0,00

0,0 -1600,0 1600,0 35,09116 (2) 0,41070 0,00

0,0 -1200,0 1600,0 39,36784 (2) 0,40591 0,00

0,0 -800,0 1600,0 42,94625 (2) 0,44969 0,00

0,0 -400,0 1600,0 45,14814 (2) 0,48041 0,00

0,0 0,0 1600,0 45,87633 (2) 0,49824 0,00

0,0 400,0 1600,0 45,14814 (2) 0,57186 0,00

0,0 800,0 1600,0 42,94625 (2) 0,60538 0,00

0,0 1200,0 1600,0 39,36784 (2) 0,54744 0,00

0,0 1600,0 1600,0 35,09116 (2) 0,49978 0,00

0,0 2000,0 1600,0 30,81339 (2) 0,45662 0,00

0,0 -2000,0 2000,0 28,55937 (2) 0,31246 0,00

0,0 -1600,0 2000,0 30,81339 (2) 0,30055 0,00

0,0 -1200,0 2000,0 34,05406 (2) 0,32339 0,00

0,0 -800,0 2000,0 36,85345 (2) 0,35290 0,00

0,0 -400,0 2000,0 38,70425 (2) 0,35861 0,00

0,0 0,0 2000,0 39,36784 (2) 0,36718 0,00

0,0 400,0 2000,0 38,70425 (2) 0,40939 0,00

0,0 800,0 2000,0 36,85345 (2) 0,45452 0,00

0,0 1200,0 2000,0 34,05406 (2) 0,42866 0,00

0,0 1600,0 2000,0 30,81339 (2) 0,39233 0,00

0,0 2000,0 2000,0 28,55937 (2) 0,36437 0,00

5,0 -400,0 0,0 68,65953 (2) 0,00

6,0 -400,0 0,0 68,63773 (2) 0,00

7,0 -400,0 0,0 68,65660 (2) 0,00

8,0 -400,0 0,0 68,68013 (2) 0,00

9,0 -400,0 0,0 68,67090 (2) 0,00

10,0 -400,0 0,0 68,70364 (2) 0,00

11,0 -400,0 0,0 68,70307 (2) 0,00

12,0 -400,0 0,0 68,70676 (2) 0,00

13,0 -400,0 0,0 68,71482 (2) 0,00

14,0 -400,0 0,0 68,72729 (2) 0,00

15,0 -400,0 0,0 68,74425 (2) 0,00

16,0 -400,0 0,0 68,76579 (2) 0,00

17,0 -400,0 0,0 68,79195 (2) 0,00

18,0 -400,0 0,0 68,82283 (2) 0,00

19,0 -400,0 0,0 68,94694 (2) 0,00

20,0 -400,0 0,0 69,24243 (2) 0,00

21,0 -400,0 0,0 69,56015 (2) 0,00

22,0 -400,0 0,0 69,85069 (2) 0,00

23,0 -400,0 0,0 70,21262 (2) 0,00

24,0 -400,0 0,0 70,54613 (2) 0,00

25,0 -400,0 0,0 70,90102 (2) 0,00

26,0 -400,0 0,0 71,22457 (2) 0,00

27,0 -400,0 0,0 71,62186 (2) 0,00

28,0 -400,0 0,0 71,98650 (2) 0,00

29,0 -400,0 0,0 72,37148 (2) 0,00

30,0 -400,0 0,0 72,77696 (2) 0,00

31,0 -400,0 0,0 73,20308 (2) 0,00

32,0 -400,0 0,0 73,64995 (2) 0,00

33,0 -400,0 0,0 74,05901 (2) 0,00

34,0 -400,0 0,0 74,54695 (2) 0,00

35,0 -400,0 0,0 74,99559 (2) 0,00

0,0 252,0 252,0 72,26885 (2) 2,85096 0,00

0,0 252,0 201,0 72,63110 (2) 2,81884 0,00

0,0 252,0 151,0 69,85300 (2) 2,60682 0,00

0,0 252,0 100,0 66,75237 (2) 2,28907 0,00

0,0 252,0 50,0 65,82435 (2) 1,98508 0,00

0,0 252,0 0,0 65,23460 (2) 1,77282 0,00

0,0 252,0 -51,0 65,89021 (2) 1,65309 0,00

0,0 252,0 -101,0 66,81916 (2) 1,63566 0,00

0,0 252,0 -152,0 69,92290 (2) 1,73100 0,00

0,0 252,0 -202,0 72,63110 (2) 1,89151 0,00

0,0 252,0 -252,0 72,26885 (2) 2,04803 0,00

0,0 201,0 -252,0 72,63110 (2) 2,04212 0,00

0,0 151,0 -252,0 69,85300 (2) 1,92758 0,00

0,0 100,0 -252,0 66,75237 (2) 1,72284 0,00

0,0 50,0 -252,0 65,82435 (2) 1,50000 0,00

0,0 0,0 -252,0 65,23460 (2) 1,36652 0,00

0,0 -51,0 -252,0 65,89021 (2) 1,38398 0,00

0,0 -101,0 -252,0 66,81916 (2) 1,48823 0,00

0,0 -152,0 -252,0 69,92290 (2) 1,61687 0,00

0,0 -202,0 -252,0 72,63110 (2) 1,72244 0,00

0,0 -252,0 -252,0 72,26885 (2) 1,77754 0,00

0,0 -252,0 -202,0 72,63110 (2) 1,67156 0,00

0,0 -252,0 -152,0 69,92290 (2) 1,54456 0,00

0,0 -252,0 -101,0 66,81916 (2) 1,42460 0,00

0,0 -252,0 -51,0 65,89021 (2) 1,36686 0,00

0,0 -252,0 0,0 65,23460 (2) 1,42057 0,00

0,0 -252,0 50,0 65,82435 (2) 1,60966 0,00

0,0 -252,0 100,0 66,75237 (2) 1,84877 0,00

0,0 -252,0 151,0 69,85300 (2) 2,03807 0,00

0,0 -252,0 201,0 72,63110 (2) 2,10341 0,00

0,0 -252,0 252,0 72,26885 (2) 2,07552 0,00

0,0 -202,0 252,0 72,63110 (2) 1,82584 0,00

0,0 -152,0 252,0 69,92290 (2) 1,61988 0,00

0,0 -101,0 252,0 66,81916 (2) 1,42296 0,00

0,0 -51,0 252,0 65,89021 (2) 1,32906 0,00

0,0 0,0 252,0 65,23460 (2) 1,38008 0,00

0,0 50,0 252,0 65,82435 (2) 1,62796 0,00

0,0 100,0 252,0 66,75237 (2) 1,96909 0,00

0,0 151,0 252,0 69,85300 (2) 2,29762 0,00

0,0 201,0 252,0 72,63110 (2) 2,60509 0,00

------------------------------------------------------------------------------

72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły

CAS 7446-09-5 0,274%

0,0 -2000,0 -2000,0 217,04266 (2) 1,54253 0,00

0,0 -1600,0 -2000,0 234,17253 (2) 1,77967 0,00

0,0 -1200,0 -2000,0 258,80069 (2) 2,05674 0,00

0,0 -800,0 -2000,0 280,07523 (2) 2,33854 0,00

0,0 -400,0 -2000,0 294,14069 (2) 2,69966 0,00

0,0 0,0 -2000,0 299,18384 (2) 2,86905 0,00

0,0 400,0 -2000,0 294,14069 (2) 3,05782 0,00

0,0 800,0 -2000,0 280,07523 (2) 3,26731 0,00

0,0 1200,0 -2000,0 258,80069 (2) 3,00843 0,00

0,0 1600,0 -2000,0 234,17253 (2) 2,56439 0,00

0,0 2000,0 -2000,0 217,04266 (2) 1,97077 0,00

0,0 -2000,0 -1600,0 234,17253 (2) 1,78597 0,00

0,0 -1600,0 -1600,0 266,68234 (2) 2,13242 0,00

0,0 -1200,0 -1600,0 299,18384 (2) 2,56800 0,00

0,0 -800,0 -1600,0 326,37866 (2) 3,04952 0,00

0,0 -400,0 -1600,0 343,11243 (2) 3,60770 0,00

0,0 0,0 -1600,0 348,64642 (2) 3,92817 0,00

0,0 400,0 -1600,0 343,11243 (2) 4,24835 0,00

0,0 800,0 -1600,0 326,37866 (2) 4,30170 0,00

0,0 1200,0 -1600,0 299,18384 (2) 3,65519 0,00

0,0 1600,0 -1600,0 266,68234 (2) 2,70608 0,00

0,0 2000,0 -1600,0 234,17253 (2) 2,06538 0,00

0,0 -2000,0 -1200,0 258,80069 (2) 2,02689 0,00

0,0 -1600,0 -1200,0 299,18384 (2) 2,53062 0,00

0,0 -1200,0 -1200,0 337,66632 (2) 3,23559 0,00

0,0 -800,0 -1200,0 363,60138 (2) 4,14038 0,03

0,0 -400,0 -1200,0 369,83548 (2) 5,11773 0,03

0,0 0,0 -1200,0 367,99091 (2) 5,80117 0,03

0,0 400,0 -1200,0 369,83548 (2) 6,38489 0,04

0,0 800,0 -1200,0 363,60138 (2) 5,72206 0,04

0,0 1200,0 -1200,0 337,66632 (2) 4,04781 0,00

0,0 1600,0 -1200,0 299,18384 (2) 2,89766 0,00

0,0 2000,0 -1200,0 258,80069 (2) 2,27850 0,00

0,0 -2000,0 -800,0 280,07523 (2) 2,31152 0,00

0,0 -1600,0 -800,0 326,37866 (2) 2,96357 0,00

0,0 -1200,0 -800,0 363,60138 (2) 4,00627 0,03

0,0 -800,0 -800,0 362,09549 (2) 5,70167 0,05

0,0 -400,0 -800,0 447,60355 (2) 7,87590 0,10

0,0 0,0 -800,0 475,75732 (2) 9,43816* 0,17

0,0 400,0 -800,0 447,60355 (2) 10,22324* 0,10

0,0 800,0 -800,0 362,09549 (2) 6,95034 0,04

0,0 1200,0 -800,0 363,60138 (2) 4,54282 0,02

0,0 1600,0 -800,0 326,37866 (2) 3,36857 0,00

0,0 2000,0 -800,0 280,07523 (2) 2,67049 0,00

0,0 -2000,0 -400,0 294,14069 (2) 2,83981 0,00

0,0 -1600,0 -400,0 343,11243 (2) 3,64915 0,00

0,0 -1200,0 -400,0 369,83548 (2) 4,98905 0,03

0,0 -800,0 -400,0 447,60355 (2) 7,49773 0,10

0,0 -400,0 -400,0 522,91333 (2) 11,99353* 0,43*

0,0 0,0 -400,0 521,39197 (2) 14,44934* 0,60*

0,0 400,0 -400,0 522,91333 (2) 14,03992* 0,35*

0,0 800,0 -400,0 447,60355 (2) 8,50862 0,06

0,0 1200,0 -400,0 369,83548 (2) 5,97488 0,02

0,0 1600,0 -400,0 343,11243 (2) 4,40585 0,00

0,0 2000,0 -400,0 294,14069 (2) 3,35026 0,00

0,0 -2000,0 0,0 299,18384 (2) 3,10010 0,00

0,0 -1600,0 0,0 348,64642 (2) 4,11793 0,00

0,0 -1200,0 0,0 367,99091 (2) 5,92550 0,04

0,0 -800,0 0,0 475,75732 (2) 9,48342* 0,20

0,0 -400,0 0,0 521,39197 (2) 14,61999* 0,68*

0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00

0,0 400,0 0,0 521,39197 (2) 19,48428* 0,56*

0,0 800,0 0,0 475,75732 (2) 12,85604* 0,16

0,0 1200,0 0,0 367,99091 (2) 7,86135 0,03

0,0 1600,0 0,0 348,64642 (2) 5,27817 0,00

0,0 2000,0 0,0 299,18384 (2) 3,81943 0,00

0,0 -2000,0 400,0 294,14069 (2) 3,34769 0,00

0,0 -1600,0 400,0 343,11243 (2) 4,53513 0,00

0,0 -1200,0 400,0 369,83548 (2) 6,67261 0,04

0,0 -800,0 400,0 447,60355 (2) 10,54361* 0,14

0,0 -400,0 400,0 522,91333 (2) 14,23435* 0,49*

0,0 0,0 400,0 521,39197 (2) 14,02472* 0,73*

0,0 400,0 400,0 522,91333 (2) 19,75082* 0,60*

0,0 800,0 400,0 447,60355 (2) 14,15027* 0,16

0,0 1200,0 400,0 369,83548 (2) 8,72771 0,04

0,0 1600,0 400,0 343,11243 (2) 5,76545 0,00

0,0 2000,0 400,0 294,14069 (2) 4,11476 0,00

0,0 -2000,0 800,0 280,07523 (2) 3,64766 0,00

0,0 -1600,0 800,0 326,37866 (2) 4,66947 0,00

0,0 -1200,0 800,0 363,60138 (2) 6,05229 0,04

0,0 -800,0 800,0 362,09549 (2) 7,30639 0,07

0,0 -400,0 800,0 447,60355 (2) 7,94455 0,12

0,0 0,0 800,0 475,75732 (2) 9,02176* 0,21

0,0 400,0 800,0 447,60355 (2) 11,14128* 0,14

0,0 800,0 800,0 362,09549 (2) 9,78195* 0,07

0,0 1200,0 800,0 363,60138 (2) 7,85339 0,04

0,0 1600,0 800,0 326,37866 (2) 5,81764 0,00

0,0 2000,0 800,0 280,07523 (2) 4,38644 0,00

0,0 -2000,0 1200,0 258,80069 (2) 3,40249 0,00

0,0 -1600,0 1200,0 299,18384 (2) 4,02863 0,00

0,0 -1200,0 1200,0 337,66632 (2) 4,45106 0,00

0,0 -800,0 1200,0 363,60138 (2) 4,63236 0,04

0,0 -400,0 1200,0 369,83548 (2) 5,20489 0,04

0,0 0,0 1200,0 367,99091 (2) 5,56011 0,04

0,0 400,0 1200,0 369,83548 (2) 6,65716 0,04

0,0 800,0 1200,0 363,60138 (2) 6,44808 0,04

0,0 1200,0 1200,0 337,66632 (2) 5,68185 0,00

0,0 1600,0 1200,0 299,18384 (2) 4,97007 0,00

0,0 2000,0 1200,0 258,80069 (2) 4,04863 0,00

0,0 -2000,0 1600,0 234,17253 (2) 2,94846 0,00

0,0 -1600,0 1600,0 266,68234 (2) 3,12005 0,00

0,0 -1200,0 1600,0 299,18384 (2) 3,08362 0,00

0,0 -800,0 1600,0 326,37866 (2) 3,41628 0,00

0,0 -400,0 1600,0 343,11243 (2) 3,64964 0,00

0,0 0,0 1600,0 348,64642 (2) 3,78509 0,00

0,0 400,0 1600,0 343,11243 (2) 4,34434 0,00

0,0 800,0 1600,0 326,37866 (2) 4,59903 0,00

0,0 1200,0 1600,0 299,18384 (2) 4,15879 0,00

0,0 1600,0 1600,0 266,68234 (2) 3,79680 0,00

0,0 2000,0 1600,0 234,17253 (2) 3,46885 0,00

0,0 -2000,0 2000,0 217,04266 (2) 2,37370 0,00

0,0 -1600,0 2000,0 234,17253 (2) 2,28320 0,00

0,0 -1200,0 2000,0 258,80069 (2) 2,45674 0,00

0,0 -800,0 2000,0 280,07523 (2) 2,68091 0,00

0,0 -400,0 2000,0 294,14069 (2) 2,72435 0,00

0,0 0,0 2000,0 299,18384 (2) 2,78940 0,00

0,0 400,0 2000,0 294,14069 (2) 3,11008 0,00

0,0 800,0 2000,0 280,07523 (2) 3,45294 0,00

0,0 1200,0 2000,0 258,80069 (2) 3,25645 0,00

0,0 1600,0 2000,0 234,17253 (2) 2,98047 0,00

0,0 2000,0 2000,0 217,04266 (2) 2,76810 0,00

5,0 -400,0 0,0 521,79187 (2) 0,68*

6,0 -400,0 0,0 521,62628 (2) 0,68*

7,0 -400,0 0,0 521,76971 (2) 0,68*

8,0 -400,0 0,0 521,94849 (2) 0,68*

9,0 -400,0 0,0 521,87836 (2) 0,68*

10,0 -400,0 0,0 522,12714 (2) 0,68*

11,0 -400,0 0,0 522,12280 (2) 0,68*

12,0 -400,0 0,0 522,15094 (2) 0,68*

13,0 -400,0 0,0 522,21210 (2) 0,68*

14,0 -400,0 0,0 522,30688 (2) 0,68*

15,0 -400,0 0,0 522,43579 (2) 0,68*

16,0 -400,0 0,0 522,59943 (2) 0,68*

17,0 -400,0 0,0 522,79828 (2) 0,68*

18,0 -400,0 0,0 523,03296 (2) 0,68*

19,0 -400,0 0,0 523,97607 (2) 0,68*

20,0 -400,0 0,0 526,22180 (2) 0,69*

21,0 -400,0 0,0 528,63635 (2) 0,73*

22,0 -400,0 0,0 530,84436 (2) 0,80*

23,0 -400,0 0,0 533,59491 (2) 0,83*

24,0 -400,0 0,0 536,12958 (2) 0,83*

25,0 -400,0 0,0 538,82660 (2) 0,88*

26,0 -400,0 0,0 541,28546 (2) 0,91*

27,0 -400,0 0,0 544,30481 (2) 0,91*

28,0 -400,0 0,0 547,07587 (2) 0,95*

29,0 -400,0 0,0 550,00165 (2) 1,00*

30,0 -400,0 0,0 553,08319 (2) 1,06*

31,0 -400,0 0,0 556,32147 (2) 1,13*

32,0 -400,0 0,0 559,71765 (2) 1,16*

33,0 -400,0 0,0 562,82635 (2) 1,16*

34,0 -400,0 0,0 566,53455 (2) 1,18*

35,0 -400,0 0,0 569,94415 (2) 1,28*

0,0 252,0 252,0 549,22168 (2) 21,65842* 1,09*

0,0 252,0 201,0 551,97467 (2) 21,41439* 1,07*

0,0 252,0 151,0 530,86206 (2) 19,80367* 0,90*

0,0 252,0 100,0 507,29807 (2) 17,38978* 0,74*

0,0 252,0 50,0 500,24545 (2) 15,08040* 0,48*

0,0 252,0 0,0 495,76340 (2) 13,46792* 0,36*

0,0 252,0 -51,0 500,74588 (2) 12,55832* 0,40*

0,0 252,0 -101,0 507,80563 (2) 12,42589* 0,47*

0,0 252,0 -152,0 531,39319 (2) 13,15020* 0,54*

0,0 252,0 -202,0 551,97467 (2) 14,36953* 0,64*

0,0 252,0 -252,0 549,22168 (2) 15,55862* 0,69*

0,0 201,0 -252,0 551,97467 (2) 15,51370* 0,78*

0,0 151,0 -252,0 530,86206 (2) 14,64360* 0,69*

0,0 100,0 -252,0 507,29807 (2) 13,08818* 0,58*

0,0 50,0 -252,0 500,24545 (2) 11,39531* 0,42*

0,0 0,0 -252,0 495,76340 (2) 10,38130* 0,35*

0,0 -51,0 -252,0 500,74588 (2) 10,51392* 0,43*

0,0 -101,0 -252,0 507,80563 (2) 11,30589* 0,57*

0,0 -152,0 -252,0 531,39319 (2) 12,28319* 0,66*

0,0 -202,0 -252,0 551,97467 (2) 13,08512* 0,78*

0,0 -252,0 -252,0 549,22168 (2) 13,50373* 0,76*

0,0 -252,0 -202,0 551,97467 (2) 12,69865* 0,71*

0,0 -252,0 -152,0 531,39319 (2) 11,73383* 0,60*

0,0 -252,0 -101,0 507,80563 (2) 10,82248* 0,55*

0,0 -252,0 -51,0 500,74588 (2) 10,38388* 0,47*

0,0 -252,0 0,0 495,76340 (2) 10,79186* 0,42*

0,0 -252,0 50,0 500,24545 (2) 12,22836* 0,54*

0,0 -252,0 100,0 507,29807 (2) 14,04485* 0,77*

0,0 -252,0 151,0 530,86206 (2) 15,48294* 0,92*

0,0 -252,0 201,0 551,97467 (2) 15,97933* 1,00*

0,0 -252,0 252,0 549,22168 (2) 15,76749* 0,90*

0,0 -202,0 252,0 551,97467 (2) 13,87069* 0,80*

0,0 -152,0 252,0 531,39319 (2) 12,30600* 0,63*

0,0 -101,0 252,0 507,80563 (2) 10,81001* 0,59*

0,0 -51,0 252,0 500,74588 (2) 10,09672* 0,50*

0,0 0,0 252,0 495,76340 (2) 10,48427* 0,45*

0,0 50,0 252,0 500,24545 (2) 12,36739* 0,58*

0,0 100,0 252,0 507,29807 (2) 14,95892* 0,82*

0,0 151,0 252,0 530,86206 (2) 17,45476* 0,96*

0,0 201,0 252,0 551,97467 (2) 19,79050* 1,11*

------------------------------------------------------------------------------

137 pył zaw. PM10(pył) D1=280,000 Obszar zwykły

CAS 0,2%

0,0 -2000,0 -2000,0 32,60053 (2) 0,23169 0,00

0,0 -1600,0 -2000,0 35,17350 (2) 0,26731 0,00

0,0 -1200,0 -2000,0 38,87272 (2) 0,30893 0,00

0,0 -800,0 -2000,0 42,06823 (2) 0,35126 0,00

0,0 -400,0 -2000,0 44,18091 (2) 0,40550 0,00

0,0 0,0 -2000,0 44,93841 (2) 0,43094 0,00

0,0 400,0 -2000,0 44,18091 (2) 0,45929 0,00

0,0 800,0 -2000,0 42,06823 (2) 0,49076 0,00

0,0 1200,0 -2000,0 38,87272 (2) 0,45188 0,00

0,0 1600,0 -2000,0 35,17350 (2) 0,38518 0,00

0,0 2000,0 -2000,0 32,60053 (2) 0,29602 0,00

0,0 -2000,0 -1600,0 35,17350 (2) 0,26826 0,00

0,0 -1600,0 -1600,0 40,05658 (2) 0,32030 0,00

0,0 -1200,0 -1600,0 44,93841 (2) 0,38572 0,00

0,0 -800,0 -1600,0 49,02316 (2) 0,45805 0,00

0,0 -400,0 -1600,0 51,53663 (2) 0,54189 0,00

0,0 0,0 -1600,0 52,36785 (2) 0,59002 0,00

0,0 400,0 -1600,0 51,53663 (2) 0,63812 0,00

0,0 800,0 -1600,0 49,02316 (2) 0,64613 0,00

0,0 1200,0 -1600,0 44,93841 (2) 0,54902 0,00

0,0 1600,0 -1600,0 40,05658 (2) 0,40646 0,00

0,0 2000,0 -1600,0 35,17350 (2) 0,31023 0,00

0,0 -2000,0 -1200,0 38,87272 (2) 0,30445 0,00

0,0 -1600,0 -1200,0 44,93841 (2) 0,38011 0,00

0,0 -1200,0 -1200,0 50,71861 (2) 0,48600 0,00

0,0 -800,0 -1200,0 54,61414 (2) 0,62190 0,00

0,0 -400,0 -1200,0 55,55052 (2) 0,76870 0,00

0,0 0,0 -1200,0 55,27346 (2) 0,87135 0,00

0,0 400,0 -1200,0 55,55052 (2) 0,95903 0,00

0,0 800,0 -1200,0 54,61414 (2) 0,85947 0,00

0,0 1200,0 -1200,0 50,71861 (2) 0,60799 0,00

0,0 1600,0 -1200,0 44,93841 (2) 0,43524 0,00

0,0 2000,0 -1200,0 38,87272 (2) 0,34224 0,00

0,0 -2000,0 -800,0 42,06823 (2) 0,34720 0,00

0,0 -1600,0 -800,0 49,02316 (2) 0,44514 0,00

0,0 -1200,0 -800,0 54,61414 (2) 0,60175 0,00

0,0 -800,0 -800,0 54,38795 (2) 0,85641 0,00

0,0 -400,0 -800,0 67,23154 (2) 1,18299 0,00

0,0 0,0 -800,0 71,46033 (2) 1,41764 0,00

0,0 400,0 -800,0 67,23154 (2) 1,53556 0,00

0,0 800,0 -800,0 54,38795 (2) 1,04396 0,00

0,0 1200,0 -800,0 54,61414 (2) 0,68235 0,00

0,0 1600,0 -800,0 49,02316 (2) 0,50597 0,00

0,0 2000,0 -800,0 42,06823 (2) 0,40112 0,00

0,0 -2000,0 -400,0 44,18091 (2) 0,42655 0,00

0,0 -1600,0 -400,0 51,53663 (2) 0,54811 0,00

0,0 -1200,0 -400,0 55,55052 (2) 0,74937 0,00

0,0 -800,0 -400,0 67,23154 (2) 1,12618 0,00

0,0 -400,0 -400,0 78,54333 (2) 1,80147 0,00

0,0 0,0 -400,0 78,31481 (2) 2,17034 0,00

0,0 400,0 -400,0 78,54333 (2) 2,10884 0,00

0,0 800,0 -400,0 67,23154 (2) 1,27802 0,00

0,0 1200,0 -400,0 55,55052 (2) 0,89745 0,00

0,0 1600,0 -400,0 51,53663 (2) 0,66177 0,00

0,0 2000,0 -400,0 44,18091 (2) 0,50322 0,00

0,0 -2000,0 0,0 44,93841 (2) 0,46565 0,00

0,0 -1600,0 0,0 52,36785 (2) 0,61853 0,00

0,0 -1200,0 0,0 55,27346 (2) 0,89003 0,00

0,0 -800,0 0,0 71,46033 (2) 1,42444 0,00

0,0 -400,0 0,0 78,31481 (2) 2,19597 0,00

0,0 0,0 0,0 0,00000 (1) 0,00000 0,00

0,0 400,0 0,0 78,31481 (2) 2,92660 0,00

0,0 800,0 0,0 71,46033 (2) 1,93102 0,00

0,0 1200,0 0,0 55,27346 (2) 1,18080 0,00

0,0 1600,0 0,0 52,36785 (2) 0,79280 0,00

0,0 2000,0 0,0 44,93841 (2) 0,57369 0,00

0,0 -2000,0 400,0 44,18091 (2) 0,50283 0,00

0,0 -1600,0 400,0 51,53663 (2) 0,68119 0,00

0,0 -1200,0 400,0 55,55052 (2) 1,00225 0,00

0,0 -800,0 400,0 67,23154 (2) 1,58368 0,00

0,0 -400,0 400,0 78,54333 (2) 2,13805 0,00

0,0 0,0 400,0 78,31481 (2) 2,10656 0,00

0,0 400,0 400,0 78,54333 (2) 2,96664 0,00

0,0 800,0 400,0 67,23154 (2) 2,12542 0,00

0,0 1200,0 400,0 55,55052 (2) 1,31093 0,00

0,0 1600,0 400,0 51,53663 (2) 0,86599 0,00

0,0 2000,0 400,0 44,18091 (2) 0,61805 0,00

0,0 -2000,0 800,0 42,06823 (2) 0,54789 0,00

0,0 -1600,0 800,0 49,02316 (2) 0,70137 0,00

0,0 -1200,0 800,0 54,61414 (2) 0,90907 0,00

0,0 -800,0 800,0 54,38795 (2) 1,09744 0,00

0,0 -400,0 800,0 67,23154 (2) 1,19330 0,00

0,0 0,0 800,0 71,46033 (2) 1,35510 0,00

0,0 400,0 800,0 67,23154 (2) 1,67346 0,00

0,0 800,0 800,0 54,38795 (2) 1,46928 0,00

0,0 1200,0 800,0 54,61414 (2) 1,17961 0,00

0,0 1600,0 800,0 49,02316 (2) 0,87383 0,00

0,0 2000,0 800,0 42,06823 (2) 0,65886 0,00

0,0 -2000,0 1200,0 38,87272 (2) 0,51107 0,00

0,0 -1600,0 1200,0 44,93841 (2) 0,60511 0,00

0,0 -1200,0 1200,0 50,71861 (2) 0,66856 0,00

0,0 -800,0 1200,0 54,61414 (2) 0,69580 0,00

0,0 -400,0 1200,0 55,55052 (2) 0,78179 0,00

0,0 0,0 1200,0 55,27346 (2) 0,83515 0,00

0,0 400,0 1200,0 55,55052 (2) 0,99993 0,00

0,0 800,0 1200,0 54,61414 (2) 0,96852 0,00

0,0 1200,0 1200,0 50,71861 (2) 0,85343 0,00

0,0 1600,0 1200,0 44,93841 (2) 0,74652 0,00

0,0 2000,0 1200,0 38,87272 (2) 0,60812 0,00

0,0 -2000,0 1600,0 35,17350 (2) 0,44287 0,00

0,0 -1600,0 1600,0 40,05658 (2) 0,46864 0,00

0,0 -1200,0 1600,0 44,93841 (2) 0,46317 0,00

0,0 -800,0 1600,0 49,02316 (2) 0,51314 0,00

0,0 -400,0 1600,0 51,53663 (2) 0,54819 0,00

0,0 0,0 1600,0 52,36785 (2) 0,56853 0,00

0,0 400,0 1600,0 51,53663 (2) 0,65253 0,00

0,0 800,0 1600,0 49,02316 (2) 0,69079 0,00

0,0 1200,0 1600,0 44,93841 (2) 0,62466 0,00

0,0 1600,0 1600,0 40,05658 (2) 0,57029 0,00

0,0 2000,0 1600,0 35,17350 (2) 0,52103 0,00

0,0 -2000,0 2000,0 32,60053 (2) 0,35654 0,00

0,0 -1600,0 2000,0 35,17350 (2) 0,34294 0,00

0,0 -1200,0 2000,0 38,87272 (2) 0,36901 0,00

0,0 -800,0 2000,0 42,06823 (2) 0,40268 0,00

0,0 -400,0 2000,0 44,18091 (2) 0,40921 0,00

0,0 0,0 2000,0 44,93841 (2) 0,41898 0,00

0,0 400,0 2000,0 44,18091 (2) 0,46714 0,00

0,0 800,0 2000,0 42,06823 (2) 0,51864 0,00

0,0 1200,0 2000,0 38,87272 (2) 0,48913 0,00

0,0 1600,0 2000,0 35,17350 (2) 0,44768 0,00

0,0 2000,0 2000,0 32,60053 (2) 0,41578 0,00

5,0 -400,0 0,0 83,50641 (2) 0,00

6,0 -400,0 0,0 85,10819 (2) 0,00

7,0 -400,0 0,0 86,74071 (2) 0,00

8,0 -400,0 0,0 88,40454 (2) 0,00

9,0 -400,0 0,0 90,10029 (2) 0,00

10,0 -400,0 0,0 91,82855 (2) 0,00

11,0 -400,0 0,0 93,49644 (2) 0,00

12,0 -400,0 0,0 95,28986 (2) 0,00

13,0 -400,0 0,0 97,02061 (2) 0,00

14,0 -400,0 0,0 98,78278 (2) 0,00

15,0 -400,0 0,0 100,47645 (2) 0,00

16,0 -400,0 0,0 102,30140 (2) 0,00

17,0 -400,0 0,0 104,05539 (2) 0,00

18,0 -400,0 0,0 105,83945 (2) 0,00

19,0 -400,0 0,0 107,65410 (2) 0,00

20,0 -400,0 0,0 109,49986 (2) 0,00

21,0 -400,0 0,0 111,37727 (2) 0,00

22,0 -400,0 0,0 113,17365 (2) 0,00

23,0 -400,0 0,0 115,11405 (2) 0,00

24,0 -400,0 0,0 116,97068 (2) 0,00

25,0 -400,0 0,0 118,85726 (2) 0,00

26,0 -400,0 0,0 120,65357 (2) 0,00

27,0 -400,0 0,0 122,59955 (2) 0,00

28,0 -400,0 0,0 124,45240 (2) 0,00

29,0 -400,0 0,0 126,33325 (2) 0,00

30,0 -400,0 0,0 128,24255 (2) 0,00

31,0 -400,0 0,0 130,18068 (2) 0,00

32,0 -400,0 0,0 132,14812 (2) 0,00

33,0 -400,0 0,0 134,01120 (2) 0,00

34,0 -400,0 0,0 136,03651 (2) 0,00

35,0 -400,0 0,0 138,78554 (2) 0,00

0,0 252,0 252,0 82,49492 (2) 3,25317 0,00

0,0 252,0 201,0 82,90843 (2) 3,21651 0,00

0,0 252,0 151,0 79,73724 (2) 2,97458 0,00

0,0 252,0 100,0 76,19785 (2) 2,61200 0,00

0,0 252,0 50,0 75,13853 (2) 2,26513 0,00

0,0 252,0 0,0 74,46531 (2) 2,02293 0,00

0,0 252,0 -51,0 75,21370 (2) 1,88630 0,00

0,0 252,0 -101,0 76,27409 (2) 1,86641 0,00

0,0 252,0 -152,0 79,81702 (2) 1,97520 0,00

0,0 252,0 -202,0 82,90842 (2) 2,15835 0,00

0,0 252,0 -252,0 82,49492 (2) 2,33696 0,00

0,0 201,0 -252,0 82,90843 (2) 2,33021 0,00

0,0 151,0 -252,0 79,73724 (2) 2,19952 0,00

0,0 100,0 -252,0 76,19785 (2) 1,96589 0,00

0,0 50,0 -252,0 75,13853 (2) 1,71161 0,00

0,0 0,0 -252,0 74,46531 (2) 1,55931 0,00

0,0 -51,0 -252,0 75,21370 (2) 1,57923 0,00

0,0 -101,0 -252,0 76,27409 (2) 1,69818 0,00

0,0 -152,0 -252,0 79,81702 (2) 1,84498 0,00

0,0 -202,0 -252,0 82,90842 (2) 1,96543 0,00

0,0 -252,0 -252,0 82,49492 (2) 2,02831 0,00

0,0 -252,0 -202,0 82,90842 (2) 1,90738 0,00

0,0 -252,0 -152,0 79,81702 (2) 1,76246 0,00

0,0 -252,0 -101,0 76,27409 (2) 1,62557 0,00

0,0 -252,0 -51,0 75,21370 (2) 1,55969 0,00

0,0 -252,0 0,0 74,46531 (2) 1,62097 0,00

0,0 -252,0 50,0 75,13853 (2) 1,83674 0,00

0,0 -252,0 100,0 76,19785 (2) 2,10958 0,00

0,0 -252,0 151,0 79,73724 (2) 2,32559 0,00

0,0 -252,0 201,0 82,90843 (2) 2,40015 0,00

0,0 -252,0 252,0 82,49492 (2) 2,36833 0,00

0,0 -202,0 252,0 82,90842 (2) 2,08342 0,00

0,0 -152,0 252,0 79,81702 (2) 1,84840 0,00

0,0 -101,0 252,0 76,27409 (2) 1,62370 0,00

0,0 -51,0 252,0 75,21370 (2) 1,51656 0,00

0,0 0,0 252,0 74,46531 (2) 1,57477 0,00

0,0 50,0 252,0 75,13853 (2) 1,85762 0,00

0,0 100,0 252,0 76,19785 (2) 2,24688 0,00

0,0 151,0 252,0 79,73724 (2) 2,62176 0,00

0,0 201,0 252,0 82,90843 (2) 2,97260 0,00

Z tabeli 10 można odczytać wartość maksymalnego stężenia substancji w punkcie. Porównując tą wartość z maksymalną dopuszczalną wartością można sprawdzić czy występują przekroczenia.

Dla PM10 oraz dwutlenku azotu nie odnotowania przekroczeń maksymalnych. Wartości maksymalnych stężeń tych związków wynoszące odpowiednio 138,78554 µg/m3 oraz 74,99559 µg/m3 odpowiadają 49,57% wartości dopuszczalnej dla PM10 oraz 37,49% dla dwutlenku azotu.

Maksymalna wartość stężenia dwutlenku siatki wynosi 569,94415 µg/m3 i przekracza dopuszczalną wartość 350 µg/m3 stanowiąc 162,84 % dopuszczalnej wartości. Przekroczenie dopuszczalnej wartości maksymalnej powoduje konieczność przeprowadzenia redukcji emisji. Wartość do jakiej powinno się obniżyć stężenie powinna odpowiadać wartości emisji dopuszczalnej wyliczonej zgodnie z najnowszymi aktami prawnymi: Rozporządzeniem Ministra Środowiska w sprawie wartości odniesienia niektórych substancji w powietrzu oraz Rozporządzeniem Ministra Środowiska w sprawie standardów emisyjnych z instalacji.

Tabela 11. Analiza stężeń wyrównanych siarki.

---------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------

ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY

Komplet wyników dla wybranych substancji

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T02TLK.DBF

* - przekroczenie

---------------------------------------------------------------------------

Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne

Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3]

---------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

-----------------------------------------------------------------------

72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły

CAS 7446-09-5

0,0 2000,0 0,0 298,89743 (2) 4,35591

0,0 252,0 0,0 495,28207 (2) 13,32999*

0,0 269,5 0,0 506,80560 (2) 14,82942*

0,0 287,0 0,0 521,41150 (2) 16,10839*

0,0 304,4 0,0 541,60638 (2) 17,16343*

0,0 321,9 0,0 551,99524 (2) 18,01117*

0,0 339,4 0,0 553,10034 (2) 18,67375*

0,0 356,9 0,0 549,24213 (2) 19,17067*

0,0 374,4 0,0 540,52423 (2) 19,51533*

0,0 391,8 0,0 528,23407 (2) 19,73783*

0,0 409,3 0,0 513,64868 (2) 19,85661*

0,0 426,8 0,0 512,20367 (2) 19,88534*

0,0 444,3 0,0 514,25659 (2) 19,84019*

0,0 461,8 0,0 521,37531 (2) 19,72831*

0,0 479,2 0,0 528,72583 (2) 19,56658*

0,0 496,7 0,0 532,97266 (2) 19,36665*

0,0 514,2 0,0 534,03967 (2) 19,13106*

0,0 531,7 0,0 532,43994 (2) 18,87112*

0,0 549,2 0,0 528,19739 (2) 18,58817*

0,0 566,6 0,0 522,94171 (2) 18,28663*

0,0 584,1 0,0 515,67151 (2) 17,97652*

0,0 601,6 0,0 506,97922 (2) 17,65658*

0,0 619,1 0,0 497,93530 (2) 17,32908*

0,0 636,6 0,0 488,07544 (2) 17,00029*

0,0 654,0 0,0 482,97137 (2) 16,66977*

0,0 671,5 0,0 486,36404 (2) 16,33809*

0,0 689,0 0,0 487,82535 (2) 16,00724*

0,0 706,5 0,0 488,31335 (2) 15,67770*

0,0 724,0 0,0 487,33771 (2) 15,35365*

0,0 741,4 0,0 486,36404 (2) 15,03652*

0,0 758,9 0,0 483,45459 (2) 14,72379*

0,0 776,4 0,0 480,56253 (2) 14,41654*

0,0 793,9 0,0 476,73337 (2) 14,11285*

0,0 811,4 0,0 472,93469 (2) 13,81518*

0,0 828,8 0,0 468,22894 (2) 13,52465*

0,0 846,3 0,0 463,10660 (2) 13,24018*

0,0 863,8 0,0 457,58255 (2) 12,96204*

0,0 881,3 0,0 452,12442 (2) 12,69317*

0,0 898,8 0,0 445,83875 (2) 12,42612*

0,0 916,2 0,0 440,08038 (2) 12,16989*

0,0 933,7 0,0 433,96222 (2) 11,91708*

0,0 951,2 0,0 427,50128 (2) 11,67175*

0,0 968,7 0,0 421,13669 (2) 11,43176*

0,0 986,2 0,0 414,86676 (2) 11,20062*

0,0 1003,6 0,0 408,28168 (2) 10,97210*

0,0 1021,1 0,0 401,80115 (2) 10,75210*

0,0 1038,6 0,0 395,42352 (2) 10,53839*

0,0 1056,1 0,0 389,14706 (2) 10,32742*

0,0 1073,6 0,0 382,58746 (2) 10,12656*

0,0 1091,0 0,0 376,13849 (2) 9,92659*

0,0 1108,5 0,0 369,79816 (2) 9,73453*

0,0 1126,0 0,0 363,92844 (2) 9,54665*

0,0 1143,5 0,0 363,25327 (2) 9,36518*

0,0 1161,0 0,0 364,70923 (2) 9,18691*

0,0 1178,4 0,0 366,17096 (2) 9,01530*

0,0 1195,9 0,0 367,27112 (2) 8,84753

0,0 1213,4 0,0 368,37460 (2) 8,68467

0,0 1230,9 0,0 369,48135 (2) 8,52522

0,0 1248,4 0,0 369,48135 (2) 8,37170

0,0 1265,8 0,0 370,22110 (2) 8,22078

0,0 1283,3 0,0 369,85101 (2) 8,07332

0,0 1300,8 0,0 369,48138 (2) 7,93185

0,0 1318,3 0,0 369,48138 (2) 7,79162

0,0 1335,8 0,0 369,11206 (2) 7,65613

0,0 1353,2 0,0 368,37457 (2) 7,52674

0,0 1370,7 0,0 368,00641 (2) 7,39637

0,0 1388,2 0,0 366,53729 (2) 7,27176

0,0 1405,7 0,0 365,80496 (2) 7,14908

0,0 1423,2 0,0 364,70920 (2) 7,02946

0,0 1440,6 0,0 363,61670 (2) 6,91389

0,0 1458,1 0,0 362,16513 (2) 6,80138

0,0 1475,6 0,0 360,71939 (2) 6,69139

0,0 1493,1 0,0 359,27936 (2) 6,58515

0,0 1510,6 0,0 357,84509 (2) 6,48041

0,0 1528,0 0,0 356,06039 (2) 6,37815

0,0 1545,5 0,0 354,28448 (2) 6,27784

0,0 1563,0 0,0 352,51749 (2) 6,18063

0,0 1580,5 0,0 350,75937 (2) 6,08483

0,0 1598,0 0,0 349,00989 (2) 5,99256

0,0 1615,4 0,0 346,92209 (2) 5,90220

0,0 1632,9 0,0 344,84680 (2) 5,81367

0,0 1650,4 0,0 343,12686 (2) 5,72763

0,0 1667,9 0,0 341,07428 (2) 5,64271

0,0 1685,4 0,0 338,69510 (2) 5,56145

0,0 1702,8 0,0 336,66907 (2) 5,47903

0,0 1720,3 0,0 334,65506 (2) 5,40070

0,0 1737,8 0,0 332,32062 (2) 5,32386

0,0 1755,3 0,0 330,33270 (2) 5,24957

0,0 1772,8 0,0 328,02841 (2) 5,17644

0,0 1790,2 0,0 326,06616 (2) 5,10477

0,0 1807,7 0,0 323,79169 (2) 5,03453

0,0 1825,2 0,0 321,53305 (2) 4,96557

0,0 1842,7 0,0 319,29019 (2) 4,89841

0,0 1860,2 0,0 317,06293 (2) 4,83304

0,0 1877,6 0,0 314,85126 (2) 4,76850

0,0 1895,1 0,0 312,34250 (2) 4,70548

0,0 1912,6 0,0 310,47403 (2) 4,64377

0,0 1930,1 0,0 308,00021 (2) 4,58325

0,0 1947,6 0,0 305,85168 (2) 4,52476

0,0 1965,0 0,0 303,71820 (2) 4,46718

0,0 1982,5 0,0 301,59958 (2) 4,41106

Mapki izolinii stężeń średniorocznych (z określeniem zasięgu przekroczeń) dla SO2 i opadu pyłu - stan przed redukcją emisji z naniesioną siatką obliczeniową, emitorem i współrzędnymi

Przekroczenia dla dwutlenku siarki występują na niewielkim obszarze od emitora, głównie w kierunku północnym i wschodnim.

Zabudowa mieszkalna znajduje się 400 m w kierunku wschodnim , i jest ona poza obszarem występowania przekroczeń zanieczyszczeń.

Mapki izolinii stężeń średniorocznych dla opadu pyłu zawieszonego

Przekroczenia dla pyłu są bardzo podbne do przekroczeń SO2 .Przekroczenia występują w niewielkim zasięgu od emitora, głównie w kierunkach północnym i wschodnim. W bliskiej odległości od źródła zanieczyszczeń nie zanotowano przekroczeń. Teren zabudowy znajduje się poza zasięgiem przekroczeń dla pyłu.

Rozkład stężeń maksymalnych

Rozkład stężeń średniorocznych

Z wykresów wynika, że wraz ze wzrostem odległości od emitora, spada wartość stężenia zanieczyszczeń. Stężenia maksymalne występują w odległości ok. 400 m od emitora.

Kształt wykresów uzależniony jest od stanu równowagi atmosfery, czy też prędkością wiatru.

Aby wyeliminować przekroczenia należało przeprowadzić redukcję. Metodą prób I błędów zmniejszono emisję o odpowiedni procent.

Tabela 13. Analiza stężeń uśrednionych dla jednej godziny – po redukcji.

------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

------------------------------------------------------------------------

TALAREK

------------------------------------------------------------------------

ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA 1 GODZINY

Punkty z maksymalnymi wartościami

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: T03TLK.DBF

* - wartosc maksymalna

------------------------------------------------------------------------

Współrzędne St. maksymalne Stężenie średnioroczne Częstość

Z[m] X[m] Y[m] [µg/m3] [µg/m3] przekroczeń

------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

70 ditl. azotu (gaz) D1=200,000 Obszar zwykły

CAS 10102-44-0 0,2%

0,0 201,0 252,0 59,64551* 2,04558 0,00*

0,0 400,0 400,0 56,50615 2,44298* 0,00

35,0 -400,0 0,0 61,58067* 0,00*

Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ

maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia

i 10% dopuszczalnego poziomu substancji w powietrzu

----------------------------------------------------------------------

72 ditl. siarki (gaz) D1=350,000 Obszar zwykły

CAS 7446-09-5 0,274%

0,0 201,0 252,0 193,84790* 6,64801 0,00*

0,0 400,0 400,0 183,64496 7,93952* 0,00

35,0 -400,0 0,0 200,13715* 0,00*

Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ

maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia

i 10% dopuszczalnego poziomu substancji w powietrzu

----------------------------------------------------------------------

137 pył zaw. PM10(pył) D1=280,000 Obszar zwykły

CAS 0,2%

0,0 201,0 252,0 29,82275* 1,02279 0,00*

0,0 400,0 400,0 28,25307 1,22149* 0,00

35,0 -400,0 0,0 49,92136* 0,00*

Wymagane obliczenia rozkładu stężeń uśrednionych dla roku, ponieważ

maksymalne stężenie 1-godz. przekracza 10% wartości odniesienia.

Tabela 12. Emisja w wariantach – po redukcji

-----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

-----------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

-----------------------------------------------------------------------------------

EMISJA W WARIANTACH

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK

Wybrane emitory: od: 1 do: 1

-----------------------------------------------------------------------------------

Emitor |War.| Czas trwania [h] | Substancja |

Nr | Nr | Zima Lato Rok | kod nazwa CAS | Emisja [kg/h]

-----------------------------------------------------------------------------------

1 | 1 | 0,0 0,0 2900,0 Vwyl[m/s]= 7,9, Tsp[K]= 455,0

| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 12,7000000

| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 41,2700000

| | |137 pył zaw. PM10, | 12,7000000

| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 19,3000000

1 | 2 | 0,0 0,0 4500,0 Vwyl[m/s]=24,3, Tsp[K]= 455,0

| | | 70 ditl. azotu , 10102-44-0| 39,0800000

| | | 72 ditl. siarki , 7446-09-5 | 127,0100000

| | |137 pył zaw. PM10, | 39,0800000

| | |150 tlenek węgla, 630-08-0 | 59,4900000

  1. Opad pyłu

Obliczenia opadu pyłu wykonane zostały w tej samej siatce obliczeniowej, co obliczenia emisji substancji gazowych. Parametry frakcji pyłu przyjęte do obliczeń przedstawiono w Tabeli 13.

Tabela 13. Frakcje pyłu

-------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY FRAKCJI PYŁU

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1

---------------------------------------------------------------------------------

Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |

emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]

---------------------------------------------------------------------------------

1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 49,93 | 102,39360| 0,002

| | | 10-20 | 28,22 | 57,87199| 0,016

| | | 20-40 | 19,98 | 40,97386| 0,064

| | | 40-60 | 1,87 | 3,83489| 0,178

| 2 | pył ogółem | 0-10 | 49,99 | 489,03420| 0,002

| | | 10-20 | 28,25 | 276,35960| 0,016

| | | 20-40 | 19,99 | 195,55500| 0,064

| | | 40-60 | 1,77 | 17,31527| 0,178

Tabela 14. Przedstawia wartości opadu dla punktów obliczeniowych.

---------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------

ANALIZA OPADU PYŁU

Komplet wyników dla wybranych substancji

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: D01TLK.DBF

* - przekroczenie

---------------------------------------------------------------------------

Współrzędne Pył ogółem

X[m] Y[m] [g/m2*rok]

---------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

--------------------------------------------------------------------------

Obszar zwykły Dp-Rp=180,000

-2000,0 -2000,0 2,86199

-1600,0 -2000,0 3,60520

-1200,0 -2000,0 4,46766

-800,0 -2000,0 5,34692

-400,0 -2000,0 5,11066

0,0 -2000,0 5,33027

400,0 -2000,0 5,11066

800,0 -2000,0 3,63332

1200,0 -2000,0 3,00036

1600,0 -2000,0 2,39142

2000,0 -2000,0 1,47453

-2000,0 -1600,0 2,28661

-1600,0 -1600,0 4,78564

-1200,0 -1600,0 6,30920

-800,0 -1600,0 8,06084

-400,0 -1600,0 7,99104

0,0 -1600,0 8,50447

400,0 -1600,0 7,99104

800,0 -1600,0 5,65602

1200,0 -1600,0 4,33913

1600,0 -1600,0 2,62585

2000,0 -1600,0 1,90696

-2000,0 -1200,0 2,88405

-1600,0 -1200,0 4,20904

-1200,0 -1200,0 9,03581

-800,0 -1200,0 12,78710

-400,0 -1200,0 16,83609

0,0 -1200,0 15,12764

400,0 -1200,0 12,73685

800,0 -1200,0 9,38338

1200,0 -1200,0 5,48501

1600,0 -1200,0 3,60572

2000,0 -1200,0 2,42854

-2000,0 -800,0 3,50871

-1600,0 -800,0 5,52467

-1200,0 -800,0 9,29592

-800,0 -800,0 21,22316

-400,0 -800,0 34,43290

0,0 -800,0 33,25155

400,0 -800,0 28,35430

800,0 -800,0 15,23403

1200,0 -800,0 8,28594

1600,0 -800,0 4,79607

2000,0 -800,0 2,98037

-2000,0 -400,0 3,15927

-1600,0 -400,0 5,36496

-1200,0 -400,0 12,73163

-800,0 -400,0 29,02151

-400,0 -400,0 87,69544

0,0 -400,0 124,24928

400,0 -400,0 79,54874

800,0 -400,0 27,19028

1200,0 -400,0 11,52736

1600,0 -400,0 10,92696

2000,0 -400,0 6,37546

-2000,0 0,0 3,31833

-1600,0 0,0 5,78344

-1200,0 0,0 11,73541

-800,0 0,0 31,20431

-400,0 0,0 142,23950

0,0 0,0 0,00000

400,0 0,0 285,29144*

800,0 0,0 64,93015

1200,0 0,0 24,21671

1600,0 0,0 11,79503

2000,0 0,0 6,70198

-2000,0 400,0 3,15927

-1600,0 400,0 5,36496

-1200,0 400,0 12,30441

-800,0 400,0 27,63305

-400,0 400,0 64,94411

0,0 400,0 188,93196*

400,0 400,0 151,61400

800,0 400,0 66,50108

1200,0 400,0 28,84018

1600,0 400,0 10,92696

2000,0 400,0 6,37546

-2000,0 800,0 3,44930

-1600,0 800,0 5,40334

-1200,0 800,0 9,02794

-800,0 800,0 12,62264

-400,0 800,0 22,15771

0,0 800,0 43,47333

400,0 800,0 54,59293

800,0 800,0 31,58396

1200,0 800,0 20,89897

1600,0 800,0 12,25045

2000,0 800,0 7,69019

-2000,0 1200,0 2,84073

-1600,0 1200,0 4,12972

-1200,0 1200,0 4,74784

-800,0 1200,0 7,03885

-400,0 1200,0 9,65465

0,0 1200,0 17,32060

400,0 1200,0 24,28546

800,0 1200,0 17,79264

1200,0 1200,0 12,05643

1600,0 1200,0 9,26703

2000,0 1200,0 6,29208

-2000,0 1600,0 2,25702

-1600,0 1600,0 2,34898

-1200,0 1600,0 3,18130

-800,0 1600,0 4,17716

-400,0 1600,0 8,32497

0,0 1600,0 8,93230

400,0 1600,0 8,32497

800,0 1600,0 10,62009

1200,0 1600,0 8,10622

1600,0 1600,0 5,99789

2000,0 1600,0 4,96376

-2000,0 2000,0 1,34953

-1600,0 2000,0 1,72832

-1200,0 2000,0 2,17961

-800,0 2000,0 2,65170

-400,0 2000,0 5,05953

0,0 2000,0 5,29943

400,0 2000,0 5,05953

800,0 2000,0 6,76548

1200,0 2000,0 5,56802

1600,0 2000,0 4,42121

2000,0 2000,0 3,45690

252,0 252,0 362,80621*

252,0 201,0 513,26465*

252,0 151,0 574,54639*

252,0 100,0 622,60919*

252,0 50,0 518,11652*

252,0 0,0 526,16534*

252,0 -51,0 517,78900*

252,0 -101,0 294,49173*

252,0 -152,0 266,35675*

252,0 -202,0 233,24371*

252,0 -252,0 199,13591*

201,0 -252,0 235,10632*

151,0 -252,0 270,18463*

100,0 -252,0 300,63089*

50,0 -252,0 240,58374*

0,0 -252,0 245,67513*

-51,0 -252,0 240,38016*

-101,0 -252,0 314,55588*

-152,0 -252,0 282,68585*

-202,0 -252,0 246,32031*

-252,0 -252,0 209,86890*

-252,0 -202,0 253,59972*

-252,0 -152,0 293,17380*

-252,0 -101,0 328,13495*

-252,0 -51,0 281,59018*

-252,0 0,0 287,79742*

-252,0 50,0 281,82904*

-252,0 100,0 290,97662*

-252,0 151,0 261,98077*

-252,0 201,0 228,41568*

-252,0 252,0 172,81261

-202,0 252,0 206,93266*

-152,0 252,0 242,10039*

-101,0 252,0 274,12030*

-51,0 252,0 374,87314*

0,0 252,0 383,31995*

50,0 252,0 375,19778*

100,0 252,0 519,11121*

151,0 252,0 475,30112*

201,0 252,0 421,39395*

Po przeprowadzeniu obliczeń stwierdzono wystąpienia przekroczeń zanieczyszczeń pyłowych. Przeprowadzono redukcję dla każdego wariantu o identyczny udział procentowy. Po przeprowadzeniu redukcji sprawdzono czy wartość maksymalna nie przekracza wartości dopuszczalnej.

Tabela 15. Wartości maksymalna po redukcji

---------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------

ANALIZA OPADU PYŁU

Punkty z maksymalnymi wartościami opadu

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: D01TLK.DBF

---------------------------------------------------------------------------

Współrzędne Pył ogółem

X[m] Y[m] [g/m2*rok]

---------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

--------------------------------------------------------------------------

Obszar zwykły Dp-Rp=180,000

252,0 151,0 35,53084

  1. Wymagana redukcja emisji oraz analiza możliwości poprawy dla SO2 oraz pyłu ogólem

Wymagany stopień redukcji emisji substancji gazowych i pyłu wyznaczono w oparciu o wartości emisji maksymalnych na emitorze.


$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\%$$

gdzie:

% - wymagany stopień redukcji emisji

(Emax)emitor – emisja początkowa (wartość przyjęta do obliczeń modelowych), kg/h

(Edop)emitor – proponowana emisja dopuszczalna, kg/h

Siarka:


$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\% = \frac{361,67 - 127,01}{361,67} \bullet 100\% = 64,88\%$$

Jak wskazują powyższe wyniki modernizacja polega na zmianie instalacji odsiarczania. Najlepszą metoda odsiarczania w tym przypadku będzie metoda mokra (skruber). Skuteczność tej metody oscyluje w granicach 70-95%.

Inną metodą modernizacji polega na zastosowaniu paliwa o zmniejszonej zawartości siarki. Jest to na pewno tańsza modernizacja, jednak o bardzo zbliżonej skuteczności.

Tabela 17. Stężenia maksymalne di tlenku siarki po odsiarczaniu

--------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

---------------------------------------------------------------------------

TALAREK

---------------------------------------------------------------------------

ANALIZA STĘŻEŃ UŚREDNIONYCH DLA ROKU

Punkty z maksymalnymi wartościami.

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Zbiór wyników: R04TLK.DBF

---------------------------------------------------------------------------

Współrzędne Stężenie średnioroczne

X[m] Y[m] [µg/m3]

---------------------------------------------------------------------------

Współczynnik szorstkości z0 = 2,00000

--------------------------------------------------------------------

72 ditl. siarki (gaz) Da-R= 9,0000 Obszar zwykły

CAS 7446-09-5

400,0 400,0 8,24617

Pył ogólny:


$$\eta_{e} = \frac{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}} - {(E_{\text{dop}})}_{\text{emitor}}}{{{(E}_{\max})}_{\text{emitor}}} \bullet 100\% = \frac{622,60 - 35,63}{622,60} \bullet 100\% = 94,27\%$$

Po określeniu skuteczności odpylania dla pyłu całkowitego wybieramy odpylacz, który należy zastosować w celu usuwania cząstek ciał stałych lub cieczy z gazów spalinowych.

Wyliczona niezbędna skuteczność odpylania wyniosła 94,27 %, zatem do modernizacji zastosowano cyklony.

Tabela 18. Frakcje pyłu po filtrze workowym

-----------------------------------------------------------------------------------

ATMOTERM Opole EK100W

-----------------------------------------------------------------------------------

TALAREK

-----------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY FRAKCJI PYŁU

Obiekt: TEMAT 29

Identyfikator obiektu: TLK Przedział emitorów: od: 1 do: 1

-----------------------------------------------------------------------------------

Nr | Nr | | Frakcje | Udział | Emisja |

emitora |wariantu|Substancja | [um] | proc.[%] | [Mg/rok] |Wf[m/s]

-----------------------------------------------------------------------------------

1| 1 | pył ogółem | 0-10 | 73,77 | 19,23257| 0,002

| | | 10-20 | 19,67 | 5,12817| 0,016

| | | 20-40 | 6,56 | 1,71026| 0,064

| 2 | pył ogółem | 0-10 | 73,77 | 91,82152| 0,002

| | | 10-20 | 19,67 | 24,48325| 0,016

| | | 20-40 | 6,56 | 8,16523| 0,064

Podsumowanie i własne wnioski

Celem projektu było wykonanie analizy wpływu zadanego w temacie emitora na atmosferę. Do obliczeń wykorzystano program EKAW 1000 firmy ATMOTERM Opole.

Na początku projektu należało wykonać obliczenia dla zakresu skróconego mających na celu sprawdzenie czy na zadanym obszarze występują przekroczenia wartości dopuszczalnych zawartości substancji w powietrzu. Po wykonaniu sprawdzenia okazało się, że nie spełniono warunku dla żadnego z 2 wariantów pracy emitora. Następnie należało wykonać obliczenia w pełnym zakresie dla wszystkich substancji przekraczających dopuszczalne wartości. W tym celu na podstawie siatki obliczeniowej wyznaczono rozkłady stężeń maksymalnych oraz średnio rocznych oraz sprawdzono przekroczenia dla każdego z punktów obliczeniowych. Po wykonaniu obliczeń okazało się, że SO2 w znacznym stopniu przekracza dopuszczalną zawartość tego związku w powietrzu. Należało wykonać redukcję emisji tego związku, a następnie sprawdzono wartości emisji maksymalnej, średnio rocznej oraz występowanie przekroczeń w punktach obliczeniowych dla wartości pozostałych po redukcji.

Wartości pozostałe po redukcji nie przekroczyły dopuszczalnej zawartości.

Kolejną częścią projektu było sprawdzenie czy wartości emitowanych substancji nie przekraczają wartości dopuszczalnych stężeń na wysokościach sąsiednich budynków W tym celu wykonano niezbędne obliczenia i sprawdzono stan przekroczeń. Stwierdzono przekroczenia dla SO2.

Następnie należało wykonać redukcję wartości emitowanegoSO2. Po redukcji i obliczeniu nowych wartości emisji nie stwierdzono przekroczeń.

Następnie należało sprawdzić, czy zachowane zostały warunki kryterium opadu pyłu. Ponieważ jeden z warunków nie został spełniony, w dalszej części projektu konieczne było obliczenie opadu pyłu w siatce obliczeniowej, ponieważ z obliczeń wynikły przekroczenia opadu należało wykonać redukcję. Po redukcji przekroczeń nie stwierdzono.

Na koniec na podstawie wykonanych wcześniej obliczeń wyznaczono wartości emisji granicznych w oparciu o kryteria; imisyjne oraz emisyjne. Po dokonaniu porównania wyznaczonych wartości zaproponowano wielkości emisji dopuszczalnych oraz wymagany stopień redukcji tych emisji.

Należy zauważyć, ze zadana instalacja w znaczny sposób przekracza dopuszczalne wartości. W celu zmniejszenia tych wartości należy przeprowadzić działania prowadzące do zredukowania emisji zanieczyszczeń z instalacji. Redukcje te zostały przeprowadzone przez zastosowanie instalacji odsiarczającej dla siarki oraz przy użyciu filtrów workowych dla pyłu.

Innym możliwym aspektem modernizacji jest modyfikacja samego emitora, poprzez zwiększenie jego wysokości, oraz zastosowanie dyfuzora zmniejszającego przekrój w celu zwiększenia prędkości wylotowej spalin.

Wszystkie zaproponowane modernizacje, dążą do poprawy jakości powietrza atmosferycznego w obrębie kotłowni, jak i pobliskich terenów zabudowy mieszkalnej.


Wyszukiwarka