Ocena stateczności zbocza
Adrian Banaś
II rok WWNiG – GiG
Studia niestacjonarne
Gr.I
1.Założenia.
Skorupa o podanym kącie nachylenia α[], wysokości H[m], zbudowana jest z pyłów na pograniczu glin pylastych, o podanych parametrach:
-kąt tarcia wewnętrznego ϕ[],
-spójność c[kPa],
-ciężar objętościowy $\gamma\lbrack\frac{\text{kN}}{m^{3}}\rbrack$.
Kształt profilu statecznego będzie określany za pomocą metody Masłowa zgodnie z którą:
Nachylenie zbocza w stanie równowagi granicznej w punkcie odległym o ‘z’ od korony skarpy (naziomu) równe jest kątowi oporu ścinania gruntu na tej samej głębokości.
$$\frac{\mathbf{\tau}_{\mathbf{n}}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{n}}}\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{i}} \right)\mathbf{= > tg}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{i}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{n1}}}$$
Zgodnie z hipotezą Masłowa, kąt nachylenia skorupy w stanie granicznym, w danym punkcie jej profilu określić można ze wzoru:
$$\mathbf{\Psi}_{\mathbf{i}}\mathbf{=}\mathbf{\text{arctg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{i}} \right)\mathbf{=}\mathbf{\ }\mathbf{arc(}\mathbf{\text{tg}}\mathbf{\phi}\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}}\mathbf{)}$$
Masłow przyjął, że wartość naprężeń normalnych σ równa jest pierwotnym naprężeniom, które panują w masywie zbocza na głębokości równej odległości rozpatrywanego punktu od naziomu (korony skarpy) powiększonym o wartość równomiernego obciążena naziomu skarpy p0:
σ = γ • z + p0
gdzie:
γ - ciężar objętościowy gruntu
z – odległość rozpatrywana punktu do naziomu
p0 – obciążenie naziomu
2.Zadania.
Należy wykonać podział skorupy na 5 warstw obliczeniowych o miąższości rosnącej w stronę podstawy skorupy (w stosunku 1:2:3:4:5) tak, aby w obrębie każdej warstwy znajdowały się grunty jednego rodzaju.
Narysować przekrój przez skorupę z naniesionymi warstwami obliczeniowymi.
Zestawić w taeli parametry i wyniki przeliczeń dla każdej z warstw obliczeniowych, a obliczenia należy prowadzić z dokładnością do trzech miejsc po przecinku.
Dla każdej z warstw obliczeniowych określić wartość kąta Ψi:
Ψi=arctg(Ψi) $\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{i}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi}_{\mathbf{n}\mathbf{i}} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{C}_{\mathbf{n}\mathbf{i}}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{i}}}$
Dla każdej warstwy obliczeniowej nanieśćna przekroju nachylenie równostateczne Ψi.
Analitycznie wyznaczyć generalny kąt skorupy równostatecznej β oraz wykreślić na przekroju generalny profil równostateczny.
Obliczyć metodą Fp Masłowa współczynnik stateczności skorupy F na podstawie generalnych kątów β i α dla całej skorupy:
$$F = \frac{tg(\beta)}{tg(\alpha)}$$
F > 1 - skorupa stateczna
F = 1 - skorupa w stanie równowagi granicznej
F < 1 - skorupa niestateczna
3. Dane.
- wysokość skarpy H – 15,08m
- kąt tarcia wewnętrznego ϕ - 17,15
- spójność c - 26,69 kN/m2
- ciężar objętościowy gruntu γ−19, 15 kN/m3
- kąt nachylenia skarpy α − 30
4.Obliczenia.
I. Miąższości poszczególnych warstw.
miąższość warstwy 1
15,08 : 15 =1,005 [m]
miąższość warstwy 2
2 • 1, 005 = 2, 01[m]
miąższość warstwy 3
3 • 1, 005 = 3,015[m]
miąższość warstwy 4
4 • 1, 005 = 4, 02[m]
miąższość warstwy 5
5 • 1, 005 = 5, 025[m]
II. Głębokość środka warstwy
z1=$\frac{1}{2}h_{1} = \frac{1}{2} \bullet 1,005 = 0,503\left\lbrack m \right\rbrack$
$$z_{2} = h_{1} + \frac{1}{2}h_{2} = 1,005 + \frac{1}{2} \bullet 2,01 = 2,01\lbrack m\rbrack$$
$$z_{3} = h_{1} + h_{2} + \frac{1}{2} \bullet h_{3} = 1,005 + 2,01 + \frac{1}{2} \bullet 3,015 = 4,523\lbrack m\rbrack$$
$$z_{4} = h_{1} + h_{2} + h_{3} + \frac{1}{2}h_{4} = 1,005 + 2,01 + 3,015 + \frac{1}{2} \bullet 4,02 = 8,04\lbrack m\rbrack$$
$$z_{5} = h_{1} + h_{2} + h_{3} + h_{4} + \frac{1}{2}h_{5} = 1,005 + 2,01 + 3,015 + 4,02 + \frac{1}{2} \bullet 5,025 = 12,563\lbrack m\rbrack$$
III.Naprężenie dla środka warstwy σi.
σ1 = 17, 15 • 0, 503 = 8, 626 [kN/m2]
σ2 = 17, 15 • 2, 01 = 34, 471 [kN/m2]
σ3 = 17, 15 • 4, 523 = 77, 569 [kN/m2]
σ4 = 17, 15 • 8, 04 = 137, 886 [kN/m2]
σ5 = 17, 15 • 12, .563 = 215, 455 [kN/m2]
IV. tgΨi
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{1}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{1}}}\mathbf{= 0,309 +}\frac{\mathbf{26,69}}{\mathbf{8,626}}\mathbf{= 3,403}$$
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{2}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{2}}}\mathbf{= 0,309 +}\frac{\mathbf{26,69}}{\mathbf{34,471}}\mathbf{= 1,083}$$
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{3}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{3}}}\mathbf{= 0,309 +}\frac{\mathbf{26,69}}{\mathbf{77,569}}\mathbf{= 0,653}$$
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{4}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{4}}}\mathbf{= 0,309 +}\frac{\mathbf{26,69}}{\mathbf{137,886}}\mathbf{= 0,503}$$
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\Psi}_{\mathbf{5}} \right)\mathbf{= tg}\left( \mathbf{\phi} \right)\mathbf{+}\frac{\mathbf{c}}{\mathbf{\sigma}_{\mathbf{5}}}\mathbf{= 0,309 +}\frac{\mathbf{26,69}}{\mathbf{215,455}}\mathbf{= 0,433}$$
V. Ψi
Ψ1=arc(tgΨ1)=arctg(3, 403)=73, 624
Ψ2=arc(tgΨ2)=arctg(1, 083)=47, 281
Ψ3=arc(tgΨ3)=arctg(0, 653)=33, 145
Ψ4=arc(tgΨ4)=arctg(0, 503)=26, 702
Ψ5=arc(tgΨ5)=arctg(0, 433)=23, 413
VI. Długość postawy w warstwie.
$$\mathbf{\text{tg}}\left( \mathbf{\beta} \right)\mathbf{=}\frac{\mathbf{h}_{\mathbf{i}}}{\sum_{}^{}\mathbf{a}_{\mathbf{i}}}\mathbf{= >}\sum_{}^{}{\mathbf{a}_{\mathbf{i}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{h}_{\mathbf{i}}}{\mathbf{tg(\beta)}}}$$
$$\sum_{}^{}{\mathbf{a}_{\mathbf{1}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{h}_{\mathbf{1}}}{\mathbf{tg(\beta)}}}$$
Nr w-wy obliczeniowej | Miąższość warstwy obliczeniowej hi [m] |
Głębokość środka warstwy zi[m] |
Kąt tarcia wewn. ϕni [] | tg ϕni | Ciężar obj. gruntu γni [kN/m3] | Spójność c[Kpa] | Naprężenia dla środka warstwy σi [kN/m2] | tgΨi | Ψi |
Długość podst. w warstwie ai[m] |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1. | 1,005 | 0,503 | 17,15 | 0,309 | 19,15 | 26,69 | 8,626 | 3,403 | 73,624 | |
2. | 2,01 | 2,01 | 17,15 | 0,309 | 19,15 | 26,69 | 34, 471 |
1,083 | 47,281 | |
3. | 3,015 | 4,523 | 17,15 | 0,309 | 19,15 | 26,69 | 77, 569 |
0,653 | 33,145 | |
4. | 4,02 | 8,04 | 17,15 | 0,309 | 19,15 | 26,69 | 137, 886 |
0,503 | 26,702 | |
5. | 5,025 | 12,563 | 17,15 | 0,309 | 19,15 | 26,69 | 215, 455 |
0,433 | 23,413 |