Politechnika Krakowska
Wydział Inżynierii Lądowej
Instytut Materiałów i Konstrukcji Budowlanych
Zakład Technologii Betonu
TECHNOLOGIA BETONU
Projekt mieszanki betonowej stropu płytowo – żebrowego
Prowadzący: dr inż. Małgorzata Lenart
Opracował: Kamil Kupiec WIL L3/GĆ 03
Kraków, maj 2013
Dobór składników i parametrów technologicznych
1.1 Cement
Do projektu betonu konstrukcyjnego przyjęto cement portlandzki popiołowy
CEM II/A-V 32,5 R odpowiadający wymaganiom normy
PN- EN 197-1:2002
Gęstość nasypowa cementu w stanie luźnym ρc=1,3 kg/dm3
1.2. Kruszywo
Projektuje się kruszywo naturalne odpowiadające wymaganiom normy
PN – EN 12620:2004 „Kruszywa do betonów”
1.2.1 Piasek
Piasek o składzie granulometrycznym wg zestawienia
FRAKCJA [mm] | ZAWARTOŚĆ [%] |
---|---|
0 ÷ 0,125 | 5 |
0,125 ÷ 0,25 | 5 |
0,25 ÷ 0,5 | 20 |
0,5 ÷ 1,0 | 28 |
1,0 ÷ 2,0 | 32 |
Gęstość nasypowa piasku w stanie luźnym wynosi ρlnp= 1,54 [kg/m3]
Gęstość nasypowa piasku w stanie zagęszczonym wynosi ρznp = 1,67 [kg/m3]
Wilgotność piasku wynosi Φp=3,2 [%]
1.2.2 Żwir
Projektuje się kruszywo naturalne
Żwir o składzie granulometrycznym wg zestawienia
FRAKCJA [mm] | ZAWARTOŚĆ [%] |
---|---|
2 ÷ 4 | 10 |
4 ÷ 8 | 35 |
8 ÷ 16 | 25 |
16 ÷ 31,5 | 30 |
31,5 ÷ 63 | - |
Gęstość nasypowa żwiru w stanie luźnym wynosi ρlnz= 1,45 [kg/m3]
Gęstość nasypowa żwiru w stanie zagęszczonym wynosi ρznz = 1,63 [kg/m3]
Wilgotność piasku wynosi Φż= 1,5 [%]
Dla najgrubszego ziarna dmax=31,5 mm i spełnia warunki:
dmax < 1/3 *300 mm = 100 mm
dmax < 3/4 *200 mm = 150mm
1.3. Woda
Woda stosowana do wytwarzania mieszanki betonowej powinna odpowiadać wymaganiom normy PN-EN 1008:2004 „Woda zarobowa do betonu. Specyfikacja pobierania próbek, badanie i ocena przydatności wody zarobowej do betonu, w tym wody odzyskanej z procesów produkcji betonu”.
Wodę pitną wodociągową norma uznaje za przydatną do stosowania w betonie bez żadnych badań.
1.4. Konsystencja
Projektuje się mieszankę wylewaną na mokro, zagęszczoną wibratorem elektrycznym. Z uwagi na sposób zagęszczenia oraz warunków formowania mieszanki betonowej przyjęto konsystencję V2.
Dane uzupełniające
Określenie średniej wytrzymałości
Z uwagi na określone odchylenie standardowe wytrzymałości na ściskanie na poziomie σ = 2,2 [MPa] wzór na obliczenie średniej wytrzymałości przyjmuje postać
fcm=fck+2σ [MPa]
fcm=15+2*2,2=19,4[MPa]
Określenie składu mieszanki betonowej.
Równania podstawowe metody (jednostki objętościowe)
3.1. Warunek wytrzymałości - równanie Bolomey’a
Dla kruszywa naturalnego i cementu klasy 32,5 R współczynnik
A1 = 18 [MPa] przyjęto z tablic
Dla współczynnika A1=18 MPa równanie przyjmuje postać
fcm =A1{C/W - 0,5}
1,2 < C/W < 2,5
C/W = (19,4 + 18 * 0,5)/18 = 1,5778
C/W = 1,5778
3,1c = 1,5778w
c= 0,508968w
3.2. Równanie szczelności
c + p + ż + w = 1,
gdzie:
c = C/ρc, p = P/ρp, ż = Ż/ρż, w = W/ρw
C, P, Ż, W – wagowe ilości składników [kg/m3]
ρp = ρż = 2650 [kg/m3], ρc = 3100 [kg/m3], ρw = 1000 [dm3/m3]
3.3. Równanie konsystencji
c * kc + p * kp + ż * kż = w
gdzie:
kc = wc * ρc, kp = wp * ρp, kż = wż * ρż
3.3.1. Obliczenia wodożądności cementu – wskaźnik wg Sterna dla mieszanki V2 odczytano z tablic wc = 0,255 [dm3/kg].
3.3.2. Obliczenia wodożądności dla piasku i żwiru – wskaźniki wg Sterna dla mieszanki V2 odczytano z tablic dla poszczególnych frakcji
FRAKCJA | ZAWARTOŚĆ [%] | Wskaźnik wodny [dm3/kg] |
Piasek | Żwir |
---|---|---|---|---|
Piasek | Żwir | |||
0 ÷ 0,125 | 5 | 0,227 | 1,135 | |
0,125 ÷ 0,25 | 5 | 0,126 | 0,630 | |
0,25 ÷ 0,5 | 20 | 0,087 | 1,740 | |
0,5 ÷ 1 | 28 | 0,061 | 1,708 | |
1 ÷ 2 | 32 | 0,045 | 1,440 | |
2 ÷ 4 | 10 | 0,034 | ||
4 ÷ 8 | 35 | 0,027 | ||
8 ÷ 16 | 25 | 0,020 | ||
16 ÷ 31,5 | 30 | 0,017 | ||
31,5 ÷ 63 | - | 0,014 | ||
90 | 100 | 6,653 |
wp = 6,653/ 100 = 0,06653 [dm3/kg]
wż = 2,295/ 100 = 0,02295 [dm3/kg]
kp = wp * ρp = 0,06653 * 2,65 = 0,1763 [dm3/dm3]
kż = wż * ρż = 0,02295 * 2,65 = 0,06082[dm3/dm3]
kc = wc * ρc = 0,25500 * 3,10 = 0,790 [dm3/dm3]
3.4. Równanie charakterystyczne metod
3.4.1. Metoda jednostopniowego otulenia ziaren żwiru zaprawą
ż = (1- jż) / (1+fż * rż/2)
fż = Fż * ρznż
jż = 1 - ρznż/ ρż
Promień otulenia ziaren przyjęto z tablic
rż/2 = 0,35, rż = 0,7
dśr = 0,65 mm, dśr < rż
3.4.2. Obliczenia powierzchni zewnętrznej żwiru
FRAKCJA | Powierzchnia zewnętrzna [dm2/kg] |
Zawartość frakcji |
Powierzchnia zewnętrzna frakcji [dm2/kg] |
---|---|---|---|
2 ÷ 4 | 100 | 0,10 | 10 |
4 ÷ 8 | 50 | 0,35 | 17,5 |
8 ÷ 16 | 25 | 0,25 | 6,25 |
16 ÷ 31,35 | 6,25 | 0,30 | 1,875 |
ŁĄCZNIE | 35,625 |
3.5. Obliczenia układów równań
3.5.1 Równanie metod
ż = (1- jż) / (1+fż * rż/2)
Fż = 35,625 [dm2/kg]
fż = Fż * ρznż = 35,625 * 1,63 = 58,06875 [dm2/dm3]
jż = 1 - ρznż/ ρż = 1- 1,63/2,65 = 0,3849
ż = (1 - 0, 3849) / (1+ 58,06875 * 0,0035) = 0,5112
ż = 0,5112 [dm3/dm3]
Ż = ż * ρż = 0,5112 * 2,65 = 1,35468 [kg/dm3]
3.5.2. Warunek szczelności
c + p + ż + w = 1 => C/ρc + P/ρp + Ż/ρż + W/ρw = 1
C/3,1 + P/2,65+0,5112 +W=1
c = 0,508968w
c+p+ż+w=1
w = c * 0,790 + p * 0,1763 + ż * 0,06082
ż = 0,5112
c = 0,508968w
0,508968w + p + w = 1- 0,5112
w = 0,508968w * 0,790 + p * 0,1763 + 0,0310911
ż = 0,5112
c = 0,508968w
p = 0,4888-1,508968w
w = 0,508968w * 0,790 + (0,4888-1,508968w) * 0,1763 + 0,0310911
ż = 0,5112
c = 0,508968w
p = 0,4888-1,508968w
w – 0,40208472w + 0,266031w = 0,08617544 + 0,0310911
ż = 0,5112
c = 0,508968w
p = 0,4888-1,508968w
0,86394628w = 0,11726654
ż = 0,5112
c = 0,508968w
p = 0,4888-1,508968w
w = 0,13573359
ż = 0,5112
c = 0,069 C = c * ρc = 0,069 * 3,10 * 1000 = 213,9 [kg/m3]
p = 0,284 P = p * ρp = 0,284 * 2,65 * 1000 = 752,6 [kg/m3]
w = 0,136 W = w * ρw = 0,136 * 1,00 * 1000 = 136,0 [kg/m3]
ż = 0,511 Ż= ż * ρż = 0,511 * 2,65 * 1000 = 1354,15 [kg/m3]
c + p + ż + w = 0,069 + 0,284+ 0,511 + 0,136 = 1
3.5.3.Gęstość mieszanki betonowej [kg/m3]
∑ = C + P + Ż + W = Dt
Dt = 2456,65 [kg/m3]
Obliczenia sprawdzające
4.1. Sprawdzenie wytrzymałości średniej (wzór Bolomey’a)
fcm =A1{C/W - 0,5} podstawiamy
fcm = 18 (213,9 / 136,0 – 0,5) = 19,31 [MPa]
Sprawdzenie warunków szczelności
c + p + ż + w = 0,069 + 0,284+ 0,511 + 0,136 = 1
Sprawdzenie rzeczywistej ilości zaprawy
Z = (c + p + w) * 1000 [dm3 / m3]
Z = 489 [dm3 / m3]
Zmin = 450 [dm3 / m3]
Zmax = 550 [dm3 / m3]
Sprawdzenie sumy objętości absolutnych cementu i ziaren kruszywa mniejszych od 0,125 mm.
∑ (c + p * a) * 1000 [dm3 / m3]
∑ (0,069 + 0,284 * 0,05) * 1000 = 83,2 [dm3 / m3]
∑min = 80 [dm3 / m3] ∑ > ∑min
Określenie składu granulometrycznego kruszywa
Obliczenie stosunku P:Ż = 752,6:1354,15 = 1:1,80
Frakcja | kr. drobne x 1 [%] |
kr. grube x 1,80 [%] |
Suma [%] |
Zawartość w kruszywie [%] |
Rzędna |
---|---|---|---|---|---|
0,0-0,125 | 5 | 5,0 | 1,7 | 1,7 | |
0,125-0,25 | 5 | 5,0 | 1,7 | 3,4 | |
0,25-0,5 | 20 | 20,0 | 6,7 | 10,1 | |
0,5-1 | 28 | 28,0 | 9,3 | 19,4 | |
1-2 | 32 | 32,0 | 10,7 | 30,1 | |
2-4 | 10*1,80 | 18,0 | 6,7 | 36,8 | |
4-8 | 35*1,80 | 63,0 | 23,4 | 60,2 | |
8-16 | 25*1,80 | 45,0 | 16,7 | 76,9 | |
16-31,5 | 30*1,80 | 54,0 | 20 | 96,9 | |
suma | 90 | 100*1,80=180 | 270 | 96,9 |
Wykres krzywej uziarnienia projektowanego kruszywa
Korekta składu mieszanki betonowej.
5.1. Określenie składu mieszanki betonowej z uwzględnieniem wilgotności kruszywa (φ).
CW = C [kg/m3]
PW = P * (1+(φ)p) [kg/m3]
ŻW = Ż * (1+(φ)ż) [kg/m3]
WW = W – P * (φ)p – Ż * (φ)ż [dm3/m3]
CW = 213,9 [kg/m3]
PW = 752,6 * (1+0,032 ) = 776,7 [kg/m3]
ŻW = 1354,15 * (1+ 0,015) = 1374,5 [kg/m3]
WW = 136,0 – (752,6 * 0,032 ) – (1354,15 * 0,015) = 91,6 [dm3/m3]
Określenie składu roboczego na jeden zarób betoniarki
VU = VZ * ∝
$\propto = \frac{750}{c^{0} + \ p^{0} + \ z^{0\ }} < 1,0$
$$c^{0} = \ \frac{C^{W}}{\rho_{\text{nc}}^{l}} = \ \frac{213,9}{1,3} = 164,5\ \lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{m^{3}}\rbrack$$
$$p^{0} = \ \frac{P^{W}}{\rho_{\text{np}}^{l}} = \ \frac{776,7}{1,54} = 504,4\ \lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{m^{3}}\rbrack$$
$$z^{0} = \ \frac{Z^{W}}{\rho_{nz}^{l}} = \ \frac{1374,5}{1,45} = 947,9\ \lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{m^{3}}\rbrack$$
$$w^{0} = \ \frac{W^{W}}{\rho_{w}} = \ \frac{91,6}{1,0} = 91,6\ \lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{m^{3}}\rbrack$$
$$\propto = \frac{750}{164,5 + \ 504,4 + \ 947,9} = 0,46 < 1,0$$
VU = VZ * ∝
VU = 750 * 0,46 = 345 [dm3]
Zatem ilość składników na zarób jednej betoniarki wynosi:
$$C_{U} = C^{W}*\ \frac{V_{U}}{750} = 213,9*\frac{345}{750} = 98,4\ \lbrack\frac{\text{kg}}{zarob}\rbrack$$
$$P_{U} = P^{W}*\ \frac{V_{U}}{750} = 776,7*\frac{345}{750} = 357,3\ \lbrack\frac{\text{kg}}{zarob}\rbrack$$
$$Z_{U} = Z^{W}*\ \frac{V_{U}}{750} = 1374,5*\frac{345}{750} = 632,3\ \lbrack\frac{\text{kg}}{zarob}\rbrack$$
$$W_{U} = W^{W}*\ \frac{V_{U}}{750} = 91,6*\frac{345}{750} = 42,1\ \lbrack\frac{\text{dm}^{3}}{zarob}\rbrack$$