Dane:	Tok obliczeniowy:	Wynik
Qmaxd(byt − gosp)= 2400m^3/d Q1=400m^3/d Q2=300m^3/d Q3=300m^3/d Qp1=300m^3/d Qp2=400m^3/d NH(byt − gosp)=2,5 NH(z)=3,6 NH(p)=2,6	Obliczenia wstępne: Qmaxd=Qmaxd(byt−gosp)+Q1+Q2+Q3+Qp1+Qp2 Qmaxd=2400+400+300+300+300+400 Qmaxd=4100$\frac{m^{3}}{d}$ Qmaxh=$\frac{Q_{maxd(byt - gosp)}}{24} \bullet N_{H\left( byt - gosp \right)} + (\frac{Q_{1} + Q_{2} + Q_{3}}{24}) \bullet \ N_{H(z)}$+$(\frac{Q_{p1} + Q_{p2}}{24}) \bullet \ N_{H(p)}$ Qmaxh=$\frac{2400}{24} \bullet 2,5 + (\frac{400 + 300 + 300}{24}) \bullet \ 3,6$+$(\frac{300 + 400}{24}) \bullet \ 2,6$ Qmaxh=475,83m^3/h	Qmaxd=4100 m^3/d Qmaxh=475,83m^3/h
Qmaxh=475,83m^3/h	Ilość powietrza niezbędna do napowietrzania: Qp1=(5%•Qmaxh):3,6 Qp1=(0,05•475, 83):3,6 =6,61dm^3/s	Qp1=6,61dm^3/s
Qmaxd=4100 m^3/d VFe=12m/h	Dobór filtrów do odżelaziania: a)niezbędna powierzchnia filtrów: FFe=$\frac{Q_{hs}}{V_{\text{Fe}}}$=$\frac{\frac{Q_{\text{maxd}}}{24}}{V_{\text{Fe}}}$ FFe=$\frac{\frac{4100}{24}}{12}$=14,24m^2	FFe=14,24m^2
FFe=14,24m^2	b) ilość filtrów: n=$\frac{F_{\text{Fe}}}{\text{Fj}}$ Fj(800)=0,50 m^2 Fj(1000)=0,79 m^2 Fj(1400)=1,54 m^2 Fj(1800)=2,57m^2 n=$\frac{14,24}{2,57}$= 5,54≈6 szt. Dobrano blok filtrów: BF 3 x ⌀1800, Fc= 2 x 7,698	n=6 szt.
Qmaxd=4100 m^3/d Fc= 15,398	c) obliczenie rzeczywistej prędkości filtracji: VrzFe=$\frac{Q_{\text{maxd}}}{\frac{24}{\text{Fc}}}$ VrzFe=$\frac{4100}{\frac{24}{15,398}}$=11,10m/h VrzFe<VzalFe	VrzFe=11,10m/h
Qmaxd=4100m^3/d VMn=11m/h	Dobór filtrów do odmanganiania a)niezbędna powierzchnia filtrów: FMn=$\frac{Q_{hs}}{V_{\text{Mn}}}$=$\frac{\frac{Q_{\text{maxd}}}{24}}{V_{\text{Mn}}}$ FMn=$\frac{\frac{4100}{24}}{11}$=15,53m^2	FMn=15,53m^2
	b) ilość filtrów: n=$\frac{F_{\text{Mn}}}{\text{Fo}}$ Fj(800)=0,50 m^2 Fj(1000)=0,79 m^2 Fj(1400)=1,54 m^2 Fj(1800)=2,57m^2 n=$\frac{15,53}{2,57}$= 6,04≈7 szt. Dobrano blok filtrów: 2 xBF 4 x ⌀1800, Fc= 2 x 10,264	n=7 szt.
Qmaxd=4100m^3/d Fc= 20,528	c) obliczenie rzeczywistej prędkości filtracji: VrzMn=$\frac{Q_{\text{maxd}}}{\frac{24}{\text{Fc}}}$ VrzMn=$\frac{4100}{\frac{24}{20,528}}$=8,32m/h VrzMn<VzalMn	VrzMn=8,32m/h
Fj(1800)=2,57m^2 q1=18dm^3/s•m^2	Obliczenie ilości powietrza do wzruszenia złoża filtracyjnego: Qp2=Fj • q1 Qp2=2,57 • 18=46,26 dm^3/s	Qp2=46,26 dm^3/s
Qp1=6,61dm^3/s Qp2=46,26 dm^3/s	Obliczenie całkowitej ilości powietrza: Qp=Qp1+ Qp2 Qp=6,61+46,26=52,87 dm^3/s ≈53 dm^3/s Dobór sprężarki: D22H-RSA	Qp=53 dm^3/s
Fj(1800)=2,57m^2 qi=10dm^3/ s•m^2	Obliczenie ilości wody do płukania filtrów: Qw=Fj • qi Qw=2,57 • 10=25,7 dm^3/s	Qw=25,7 dm^3/s
ht=10m Qw=25,7 dm^3/s = 92,52m^3/h	Obliczenie wysokości podnoszenia dla pomp tłoczących: Hp=0,15MPa+0,2 • ht Hp=15+0,2 • 10=17m Dobrano pompę: NK 65-125/127 50 Hz	Hp=17m
Hs=7m	Pompownia I stopnia: minimalna wysokość podnoszenia: hs=15% • Hs hs=0,15 • 7 = 1,05m	hs=1,05m
Ht=9m Hs=7m ht=10m hs=1,05m	wymagana wysokość podnoszenia: H= Hs+ hs+ Ht+ ht H= 7+1,05+ 9+ 10=27,05m	H= 27,05m
H= 27,05m	dobór pomp: Dobrano pompę: NB 65-160/152 50 Hz
Pmax=0,55MPa	Pompownia II stopnia: Hmax=Pmax=0,55MPa=55 mH2O Dobrano blok pomp:BP2xSK6.02	Hmax= 55 mH2O
Pmin=0,4Mpa =40mH2O	Blok hydroforów: ciśnienie włączenia pompy pracującej na wyższym poziomie ciśnień: Pmin^1=Pmin+2 Pmin^1=40+2=42 mH2O	Pmin^1=42 mH2O
Qmaxh=q=475,83m^3/h=132,2 dm^3/s	ciśnienie włączenia pompy pracującej na niższym poziomie ciśnień: Pmin^2=Pmin+1 Pmin^2=40+1=41 mH2O	Pmin^2=41 mH2O
Pmax=0,55MPa =55 mH2O n – ilośc pomp pracujących n=2	ciśnienie włączenia pompy pracującej na najwyższym poziomie ciśnienia: Pmax^1= Pmax+1 Pmax^1= 55+1=56 mH2O	Pmax^1=56 mH2O
t=600s	pojemność hydroforu: V=1,15 • $\frac{q \bullet t}{4 \bullet n}$ • $\frac{P_{\max}^{1} + 10}{P_{\max}^{1} - P_{\min}^{1}}$ • $\frac{P_{\min}^{1} + 10}{P_{\min}^{2} + 10}$ V=1,15 • $\frac{132,2 \bullet 600}{4 \bullet 2}$ • $\frac{56 + 10}{56 - 42}$ • $\frac{42 + 10}{41 + 10}$=54807,45 dm^3 Dobrano blok hydroforów:3xBH2x10,0	V=54807,45 dm^3
dCl=0,5g/m^3 Qmaxh=475,83m^3/d	Instalacja do dezynfekcji: godzinowe zapotrzebowanie chloru: qCl,h= dCl • Qmaxh qCl,h= 0,5 • 475,83=237,92	qCl,h= 237,92g/h
Qmaxd=4100m^3/d dCl=0,5g/m^3	dobowe zapotrzebowanie chloru: qCl,d= dCl • Qmaxd qCl,d= 0,5 • 4100=2050g/d	qCl,d=2050g/d
Qmaxd=4100m^3/d dCl=0,5g/m^3	miesięczne zapotrzebowanie chloru: qCl,m= dCl • Qmaxd• 31 qCl,m= 0,5 • 4100 • 31=63550g/msc	qCl,m= 63550 g/msc
Qmaxd=4100m^3/d dCl=0,5g/m^3	roczne zapotrzebowanie chloru: qCl,r= 0,5 • 4100 • 365=748250g/rok	qCl,r= 748250 g/rok
Qmaxd=4100m^3/d dCl=0,5g/m^3	zapas podchlorynu sodu: n= 0,00413 • dCl • Qmaxd n= 0,00413 • 0,5 • 4100=8,47 Przyjęto 9 pojemników 50dm^3 na miesiąc. Dobrano chlorator:BC2xC52
Md=3400g/m^3 Fe=5 g/m^3 VrzFe=11,10m/h Fj(1800)=2,57m^2 qw=10 dm^3/s	Odstojnik popłuczyn: obliczanie cyklu pracy filtrów: T=$\frac{M_{d}}{M \bullet V_{\text{rzFe}}}$ M=1,91 • Fe M-1,91 • 5=9,55 T=$\frac{3400}{9,55 \bullet 11,10}$=32,07h	M=9,55 T=32,07h J=146,92
	obliczenie objętości wody z jednorazowego płukania: Vw=$\frac{Fj \bullet q_{w} \bullet t_{p} \bullet 60}{1000}$ Vw=$\frac{2,57 \bullet 10 \bullet 6 \bullet 60}{1000}$=9,25m^3
Qmaxd=4100m^3/d tp=6min Fc=15,398m^2	Obliczanie pojemności pierwszego filtratu: Vp =$\frac{q \bullet t_{p} \bullet 60}{1000 \bullet F_{c}}$ q=Qsr= $\frac{\frac{Q_{\text{maxd}}}{24}}{3,6}\ $=$\frac{\frac{4100}{24}}{3,6}$=47,45 dm^3/s Vp =$\frac{47,45 \bullet 6 \bullet 60}{1000 \bullet 15,398}$=1,11m^3	q= 47,45dm^3/s Vp =1,11m^3
M=9,55 T=32,07h	Obliczanie pojemności zawiesin z jednego cyklu: Vo=$\frac{3,6 \bullet T \bullet J}{1000000} \bullet$C C przyjmujemy z przedziału 2 - 4 C=3 J=$\frac{100 \bullet M}{(100 - 95) \bullet 1,3}$=$\frac{100 \bullet 9,55}{(100 - 95) \bullet 1,3}$=146,92 Vo=$\frac{3,6 \bullet 32,07 \bullet 146,92}{1000000} \bullet$3=0,02m^3	Vo=0,02m^3
Vw=9,25m^3 Vp=1,39 m^3 Vo=0,02m^3	Obliczanie pojemności użytkowej odstojnika popłuczyn: Vrz= Vw+ Vp+ Vo Vrz= 9,25+1,39+0,02=10,66m^3	Vrz=10,66m^3
Qmaxd=4100m^3/d	Obliczanie pojemności zbiornika retencyjnego: Vzb=0,2• Qmaxd=0,2 • 4100=820	Vzb=820m^3