Streszczenie

Celem niniejszej pracy było zaprojektowanie przykrycia areny cyrkowej kopułą. Praca zawiera obliczenia wybranych prętów konstrukcji oraz elementów węzłowych. W pracy zawarłem również rysunki techniczne wybranych elementów konstrukcyjnych.

Abstract

OPIS TECHNICZNY do projektu budowlano- wykonawczego przykrycia kopułą areny cyrkowej

Dane ogólne

Przedmiot, cel i zakres opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt kopuły areny cyrkowej. Celem opracowania jest zaprojektowanie architektury oraz elementów konstrukcyjnych według obowiązujących norm i przepisów zgodnie z zasadami wiedzy technicznej i sztuki budowlanej.

Projekt swym zakresem obejmuje:

• Opis techniczny,

• Obliczenia wykonane przy pomocy programu Robot Structural Analysis Professional 2010,

• Rysunki architektoniczne i wykonawcze wykonane przy pomocy programu Autocad Structural Detaling 2010.

Podstawa opracowania.

Projekt został wykonany w oparciu o temat wydany przez promotora oraz obowiązujące normy, przepisy prawa budowlanego i zalecenia branżowe.

Warunki eksploatacji.

Projektowana kopuła jest przewidziana jako przykrycie areny cyrkowej.

Ogólny opis konstrukcji.

Kopuła jest skonstruowana ze stalowych rur kwadratowych, jej średnica wynosi 50m a wysokość 12m. Konstrukcja kopuły jest ustawiona na ścianie żelbetowej która ma kształt okręgu, wysokość ściany wynosi 5m a grubość 0,3m. Wejścia do budynku usytułowane są z czterech stron, a okna równomiernie rozmieszczone na długości całej ściany.

Materiały.

Wszelkie materiały do wykonania konstrukcji metalowych powinny odpowiadać wymaganiom zawartym w normach polskich lub aprobatach technicznych ITB dopuszczających dany materiał do powszechnego stosowania w budownictwie.

• RK 60x5

• Blachy 180x180x10

• Śruby M20 5.6

• elektrody EA1.46, ER 1.46

• Panele poliuretanowe

Scalanie elementów.

Przed wykonaniem połączenia spawanego, należy oczyścić pole spawania z rdzy, zgorzeliny, farby i innych zanieczyszczeń na szerokości nie mniejszej niż 20mm od osi połączenia w obie strony. Elementy konstrukcyjne należy odpowiednio przygotować do spawania. Przygotowanie to polega na ukosowaniu krawędzi prętów, nadaniu kształtu oraz na ustawieniu ich w odpowiedniej odległości.

Szczegółowy opis elementów konstrukcyjnych.

Posadowienie.

Budynek posadowiony na prostokątnych ławach fundamentowych o szerokości 0,7m wysokości 0,5m z betonu B45. Przed wykonaniem ław konieczne jest sprawdzenie stopnia zgęszczenia gruntu. Pod fundament zastosować warstwę chudego betonu o grubości 10cm. Izolacja pozioma ław wykonana z Papy Fundamentowej Szybki Profil SBS filmy Icopal. Ławę zbroić stalą 34GS, otulina dolna min 5cm, pozostałe wartości otuliny 3cm.

Ściany żelbetowe.

Zaprojektowano ścianę żelbetową o grubości 30cm i wysokości 5m z betonu B45. Ścianę zbroić prętami 34GS. Dylatację zaprojektowano co 10m. Izolacja termiczna wykonana ze styropianu neoWall EPS31 grubości 30cm.

Konstrukcja kopuły.

Kopuła ma średnicę 50m i wysokość 12m. Wykonana jest z rur kwadratowych o wymiarach 75x75x2mm. Konstrukcja jest montowana na budowie z gotowych zinwentaryzowanych elementów, węzły wykonywane są w zakładzie. Pręty w węzłach łączone są z prętami między węzłami przy pomocy blach kołnierzowych. Przestrzeń między prętami jest wypełniana płytami poliuretanowymi.

Śruby

Stosowane są sześciokątne śruby M20 kl.5.6 wykonane ze stali średniostopowej.

Spawy

Spawy wykonane elektrodą rutylową EA 1.46, w zastępstwie może być stosowana ER 1.46. Połączenia prętów w węźle wykonać jako sztywne spoiną ciągłą na pełną grubość elementów. Połączenie prętów z blachami kołnierzowymi należy wykonać pachwinową spoiną obwodową w sposób nieprzerwany.

Wytyczne wyładunku i składowania.

Do wyładunku można użyć wciągarek, dźwigników, podnośników i przyciągarek szczękowych. Przeciąganie niezabezpieczonych elementów bezpośrednio po podłożu jest niedopuszczalne. Elementy na składowisku należy układać w kolejności odwrotnej do w stosunku kolejności ich podawania do montażu. Elementy należy układać w taki sposób żeby możliwe było odczytanie ich oznakowanie. Na miejscu składowania należy rejestrować konstrukcję niezwłocznie po ich nadejściu, segregować i układać na wyznaczonym miejscu, oczyszczać i naprawiać powstałe w czasie transportu ewentualne uszkodzenia samej konstrukcji lub ochrony antykorozyjnej. Elementy konstrukcyjne należy układać poziomo na drewnianych podkładkach z desek lub bali. Przed ułożeniem pierwszego elementu należy rozmieścić podkładki tak aby był łatwy dostęp do elementów podczas montażu. Teren na składowisko należy utwardzić uwałowanym żużlem o grubości co najmniej 15cm. Przy układaniu elementów w stosie należy wziąć pod uwagę stabilność stosu, wytrzymałość gruntu pod stosem a również wytrzymałość podkładek drewnianych. Elementy nie mogą stykać się bezpośrednio z gruntem.

Wytyczne transportu wewnętrznego.

Elementy konstrukcyjne powinny być ułożone i przymocowane do środka transportowego tak aby nie dopuścić do zmiany położenia lub zsunięcia się. Prędkość przemieszczania powinna być bezpieczna. Przemieszczanie za pomocą żurawia powinno odbywać się co najmniej 1m nad przedmiotami na drodze przemieszczania. Podnoszenie ładunków przy ukośnym ułożeniu liny zawiesia jest niedopuszczalne. Możliwe jest ustępstwo od powyższej zasady pod warunkiem że zostaną przeprowadzone obliczenia stateczności żurawia przy takim układzie zawiesia. W calu zachowania bezpieczeństwa podnoszony ładunek należy kierować linami i kierować nimi z bezpiecznej odległości.

Wytyczne montażu.

Montażu należy dokonywać zgodnie z kolejnością podaną na rysunkach. Każdy pręt przywieziony na budowę ma swój numer zgodny z numerem na rysunku. Płyty między prętami są montowane po zakończeniu prac związanych ze wznoszeniem szkieletu kopuły. Płyty również są ponumerowane i należy je montować zgodnie z rysunkiem. Montaż nie wymaga dźwigów ponieważ elementy są niewielkich rozmiarów i ciężar jest też nieznaczny (maksymalnie do 10kg) . Montaż konstrukcji kopuły odbywa się na wykonanych wcześniej ścianach. Po wylaniu ściany zaprojektowana jest przerwa technologiczna.

Dojścia i pomosty robocze.

Do składowania elementów stalowych powinny być wyznaczone drogi zapewniające bezpieczeństwo. Należy składować tak elementy aby zachować przejścia o szerokości nie mniejszej niż 1m. Dojazdy i dojścia powinny być wystarczająco oświetlone w czasie wykonywania robót. Pomosty komunikacyjne powinny należy zabezpieczyć tak jak miejsca niebezpieczne. Pomosty robocze powinny zapewniać wygodną pracę i składowanie narzędzi. Pomosty robocze powinny wytrzymać ciężar przewidywanej liczby robotników, narzędzi i elementów konstrukcyjnych (np. prętów lub elementów węzłowych). Należy zapewnić bezpieczną komunikację pionowa do pomostu. Pomosty wykonać zgodnie z projektem i należy sprawdzać okresowo po opadach atmosferycznych i silnych wiatrach.

Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej.

Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć antykorozyjnie. Przed nałożeniem właściwej warstwy antykorozyjnej należy oczyścić powierzchnie do minimum II stopnia czystości. Pierwszą warstwą ochronną jest natrysk cynkiem za pomocą pistoletu. Właściwą warstwą ochronną jest farba antykorozyjna. Farbę należy dokładnie wymieszać i rozcieńczyć do lepkości roboczej oraz przefiltrować. W przypadku zgęstnienia zastosować odpowiednie rozcieńczalniki. Malować wałkiem, pędzlem lub pistoletem natryskowym w sposób nie powodujący powstawania zacieków. Przed nałożeniem drugiej warstwy należy upewnić się że pierwsza już wyschła. Podczas malowania należy zachować przepisy BHP. Należy przeprowadzać kontrolę stanu powłoki malarskiej co trzy miesiące. W przypadku zniszczenia powłoki należy przeprowadzić jej renowację. Elementy stalowe należy zabezpieczyć antykorozyjnie i przeciw pożarowo przy pomocy kompletu farb „Ognikor”. Warstwą podkładową antykorozyjną jest lakier ftalowy, następnie dwie warstwy przeciw pożarowe z farby poliwynylowej a na końcu warstwa stosowana nawierzchniowo z farby poliwinylowej.

Zabezpieczenie elementów żelbetowych.

Powierzchnie elementów żelbetowych zagłębionych w gruncie zabezpieczyć elastyczną, pionową izolacją przeciwwilgociową. Przed naniesieniem izolacji oczyścić powierzchnię. Elementy wystawione bezpośrednio na oddziaływanie atmosferyczne pomalować dwiema warstwami farby ochronnej. Malowania dokonać ściśle przestrzegając zaleceń producenta farby. Zapewnić nadzór nad wykonywanymi pracami, które ulegają przykryciu.

Ochrona przeciwpożarowa.

Ochrona przeciwpożarowa konstrukcji zapewniona przez:

• Instalację czujnikową

• Instalację oddymiającą

• Instalację gaśniczą natryskową

Wymienione instalacje wykonać zgodnie z branżowymi projektami projektami wykonawczymi, przestrzegając wszelkich wytycznych. Zapewnić nadzór nad wykonywaniem prac.

Kontrola jakości robót.

Kontrola robót spawalniczych.

Niedopuszczalne jest stosowanie elementów w złączach których wykryto rysy i pęknięcia bez względu na ich rozmiar. Wszystkie spawy powinny być sprawdzane wzrokowo ale wyrywkowo należy zastosować dokładniejsze badanie korzystając z metody ultradźwiękowej i roentgena.

Kontrola jakości materiałów.

Wszystkie materiały do wbudowania muszą odpowiadać wymaganiom Dokumentacji Projektowej i Specyfikacji Technicznej oraz muszą posiadać świadectwa jakości producentów i uzyskać akceptację Inspektora nadzoru.

Kontrola wykonania jakości wykonania robót.

Wszystkie elementy podlegają sprawdzeniu zgodności z Dokumentacją Techniczną, Specyfikacją Techniczną i poleceniami Inspektora nadzoru, prawidłowego montażu konstrukcji, prawidłowości wykonania zgodnie z projektem, projektem technologii i organizacji montażu oraz wymaganiami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych, kotwienia, scalania elementów stalowych, napraw robót wadliwych należy dokonywać zgodnie z zaleceniami wpisanymi do dziennika budowy, badania i ewentualne próby.

Obciążenia

Wykaz stosowanych norm

• PN-80/B-2010 Obciążenia w obliczeniach statycznych- Obciążenie śniegiem.

• PN-80/B-2010/Az1 Zmiana do polskiej normy.

• PN-77/B-2011 Obciążenia w obliczeniach statycznych- Obciążenie wiatrem.

• PN-77/B-2011/Az1 Zmiana do polskiej normy

• PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe- Obliczenia statyczne i projektowanie.

• PN-B-03264 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Obciążenie konstrukcji kopuły.

Obciążenie śniegiem, obliczenia sporządzone w oparciu o normę PN-80/B-2010 Obciążenia w obliczeniach statycznych- Obciążenie śniegiem i zmiany do niej Az1.

Rys. 4.1 Schemat obciążenia.

Obciążenie jest przyłożone do paneli wypełniających. Kierunek działania obciążenia zgodnie z normą prostopadle do podstawy kopuły.

Miasto: Olsztyn

Strefa IV

S = S_k * γ_f

γ_f = 1, 5  wg. punktu 7 zmiany do normy

S_k = Q_k * C

$Q_{k} = 1,6\frac{\text{kN}}{m^{2}}$ wg. punktu 3. normy

Obliczenie współczynnika kształtu dachu C według załącznika normy Z1-3.

f=12m - wysokość kopuły

l=50m – średnica kopuły

α = 34, 4

$$\frac{f}{l} = \frac{12}{50} = 0,24$$

$C_{2} = 0,3 + 10\frac{f}{l} = 0,3 + 10*0,24 = 2,7$ >2,3 co oznacza że należy korzystać z Wariantu I

C₁ = 0, 8

$$S_{k} = Q_{k}*C = 1,6*0,8 = 1,28\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

$$S = S_{k}*\gamma_{f} = 1,28*1,5 = 1,92\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

Obciążenie wiatrem, obliczenia sporządzone w oparciu o normę PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych- Obciążenie wiatrem i zmiany do niej Az1.

Rys. 4.2 Schemat obciążenia.

Obciążenie jest przyłożone do paneli wypełniających. Kierunek działania obciążenia zgodnie z normą prostopadle do powierzchni panelu.

Miasto: Olsztyn

Strefa I

Wartość charakterystyczna ciśnienia prędkości q_k

Wysokość nad poziomem morza H=154,4 m n.p.m.

H<300m

q_k = 0, 30 wg tablicy 3 Az1

Wartość współczynnika ekspozycji C_e

Teren B

Wysokość nad poziomem terenu z=17m

C_e = 0, 55 + 0, 02 * 17 = 0, 79

Wartość współczynnika aerodynamicznego C wg załącznika 1 Z1-14

α = 102, 6

$$C = \sum_{n = 0}^{n = 5}{a_{n}*cosn\alpha}$$

C = −0, 2275 * cos0 + 0, 1301 * cos102, 6 + 0, 9826 * cos(2*102,6) + 0, 1602 * cos(3*102,6) + 0.0562 * cos(4*102,6) − 0, 0108 * cos(5*102,6) = −1, 00 

Wartość działania porywów wiatru β

Obliczenie okresu drgań własnych T wg załącznika 2 Z2-1

H=12m

B=50m

$$T = 0,10*\frac{H}{\sqrt{B}} = 0,10*\frac{12}{\sqrt{50}} = 0,1697$$

Częstość drgań własnych

$$n = \frac{1}{T} = \frac{1}{0,1697} = 5,89$$

Wartość logarytmicznego dekrementu tłumienia

Kratownice i ramy spawane- 0,06

Połączenia na śruby- 0,02

Wypełnienie szkieletu- 0,04

Δ = 0, 06 + 0, 04 + 0, 02 = 0, 12

Według rys.1 normy wyznaczono że konstrukcja jest nie podatna na dynamiczne działanie wiatru, co oznacza że współczynnik działania porywów wiatru wynosi β = 1, 8 według punktu 5.1 normy.

Charakterystyczne obciążenie wiatrem p_k

q_k = 0, 30

C_e = 0, 79

C = −1, 00

β = 1, 8

$$p_{k} = q_{k}*C_{e}*C*\beta = 0,3*0,79*\left( - 1,0 \right)*1,8 = - 0,42\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

Obliczeniowe obciążenie wiatrem

γ_f = 1, 5 wg pkt.1 zmiany Az1

$p = p_{k}*\gamma_{f} = - 0,4266*1,5 = - 0,64\frac{\text{kN}}{m^{2}}$

Na całej powierzchni występuje ssanie.

Kombinacje obciążeń

Zastosowano dwie kombinacje obciążeń, zostały nazwane „lato 1”, „lato 2”, „zima 1”, „zima 2”.

Kombinacja: lato.

Występujące obciążenia:

• Ciężar własny

Kombinacja: lato 2.

Występujące obciążenia:

• Ciężar własny

• Obciążenie wiatrem

Kombinacja: zima.

Występujące obciążenia:

• Ciężar własny

• Obciążenie śniegiem

Kombinacja: zima 2.

Występujące obciążenia:

• Ciężar własny

• Obciążenie śniegiem

• Obciążenie wiatrem

Wymiarowanie konstrukcji kopuły

Rys. 5.1 Schemat połączenia elementów węzłowych z prętami.

Pręt

Poniżej przedstawiono obliczenia najbardziej wytężonych prętów.

Pręt 607

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 607 Pręt_607 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.88 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 9 Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 3.38 kN My = -1.56 kN*m Mz = -0.79 kN*m Vy = 0.85 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -1.79 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -1.56 kN*m Bz*Mzmax = -0.79 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 3.88 m Lambda_y = 2.08 Lz = 3.88 m Lambda_z = 2.08

Lwy = 3.88 m Ncr y = 67.77 kN Lwz = 3.88 m Ncr z = 67.77 kN

Lambda y = 175.87 fi y = 0.22 Lambda z = 175.87 fi z = 0.22

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.07 + 0.43 + 0.22 = 0.72 < 1.00 - Delta y = 0.99 (58)

Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.03 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 349

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 349 Pręt_349 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.89 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 9 Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 3.38 kN My = -1.73 kN*m Mz = -0.60 kN*m Vy = 0.66 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -1.95 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -1.73 kN*m Bz*Mzmax = -0.60 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 3.89 m Lambda_y = 2.09 Lz = 3.89 m Lambda_z = 2.09

Lwy = 3.89 m Ncr y = 67.48 kN Lwz = 3.89 m Ncr z = 67.48 kN

Lambda y = 176.25 fi y = 0.22 Lambda z = 176.25 fi z = 0.22

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.07 + 0.48 + 0.17 = 0.71 < 1.00 - Delta y = 0.99 (58)

Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.03 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 81

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 81 Pręt_81 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 9 Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 0.34 kN My = 0.10 kN*m Mz = -0.02 kN*m Vy = -0.08 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -0.31 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = 0.10 kN*m Bz*Mzmax = -0.02 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 2.94 m Lambda_y = 1.58 Lz = 2.94 m Lambda_z = 1.58

Lwy = 2.94 m Ncr y = 118.41 kN Lwz = 2.94 m Ncr z = 118.41 kN

Lambda y = 133.05 fi y = 0.35 Lambda z = 133.05 fi z = 0.35

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.00 + 0.03 + 0.01 = 0.04 < 1.00 - Delta y = 1.00 (58)

Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.00 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 45

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 45 Pręt_45 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.80 L = 2.27 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 9 Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 1.74 kN My = -0.07 kN*m Mz = -0.00 kN*m Vy = -0.01 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = 0.28 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -0.07 kN*m Bz*Mzmax = -0.00 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 2.83 m Lambda_y = 1.52 Lz = 2.83 m Lambda_z = 1.52

Lwy = 2.83 m Ncr y = 127.42 kN Lwz = 2.83 m Ncr z = 127.42 kN

Lambda y = 128.26 fi y = 0.37 Lambda z = 128.26 fi z = 0.37

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.02 + 0.02 + 0.00 = 0.04 < 1.00 - Delta y = 1.00 (58)

Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.00 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Element węzłowy

W węźle zbiega się sześć prętów. Elementy węzłowe są połączone z prętami za pomocą połączenia kołnierzowego.

Poniżej przedstawiono obliczenia jednego wybranego węzła, jest to węzeł nr 232.

Rys. 5.2 Widok elementu węzłowego.

Połącznie 1, pręt 8

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,15

Ogólne
Nr połączenia:
Nazwa połączenia:
Węzeł konstrukcji:
Pręty konstrukcji:

Geometria

Pręt
Profil:
Nr pręta:

α =	28,0	[Deg]	Kąt nachylenia
hc =	75	[mm]	Wysokość przekroju słupa
bfc =	75	[mm]	Szerokość przekroju słupa
twc =	2	[mm]	Grubość środnika przekroju słupa
tfc =	2	[mm]	Grubość półki przekroju słupa
rc =	2	[mm]	Promień zaokrąglenia przekroju słupa
Ac =	5,74	[cm^2]	Pole przekroju słupa
Iyc =	50,49	[cm^4]	Moment bezwładności przekroju słupa
Materiał:	STAL

fdc =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Wymiary blachy kołnierzowej
lpd =
bpd =
tpd =

Materiał:	STAL St3S
fd =	215,00

Połączenie

Klasa =	STAL St3S
d =	20	[mm]
nH =	2
nV =	2
eH =	120	[mm]
eV =	120	[mm]

Wymiary śrub łączących
L1 =
Φ=

Podkładka

lwd =	20	[mm]	Długość
bwd =	20	[mm]	Szerokość
twd =	10	[mm]	Grubość
fb =	8,53	[MPa]	Wytrzymałość obliczeniowa na docisk

Spoiny

ap =	5	[mm]	Płyta główna stopy słupa
awp =	7	[mm]	Podkładka

Obciążenia

Przypadek:	1: STA1

Nd =	0,60	[kN]	Siła osiowa
Myd =	0,02	[kN*m]	Moment zginający
Mzd =	0,01	[kN*m]	Moment zginający
Qyd =	-1,37	[kN]	Siła ścinająca
Qzd =	0,17	[kN]	Siła ścinająca
Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y

zy =	113	[mm]	Ramię sił wewnętrznych
zty =	60	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - rozciągającej
zcy =	53	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - ściskającej
nty =	2		Liczba kotwi rozciąganych
ey =	39	[mm]	Mimośród siły osiowej	ey = Myd/Nd
xy =	75	[mm]	Szerokość strefy ściskanej	xy = 0.5(zty + 0.5 lp)
Frty =	4,83	[kN]	Nośność na rozciąganie	Frty = Min(nty Srt , nty Sra)
Frcy =	115,20	[kN]	Nośność na ściskanie	Frcy = xy bp fb

Mrjy,N1 =	13,00	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na docisk	Mrjy,N1 = zy Frcy + zty |Nd| (22)
Mrjy,N2 =	0,51	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na wyrywanie	Mrjy,N2 = zy Frty - zcy |Nd| (23)
Nośność połączenia zginanego względem osi Z

zz =	113	[mm]	Ramię sił wewnętrznych
ztz =	60	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - rozciągającej
zcz =	53	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - ściskającej
ntz =	2		Liczba kotwi rozciąganych
ez =	21	[mm]	Mimośród siły osiowej	ez = Mzd/Nd
xz =	75	[mm]	Szerokość strefy ściskanej	xz = 0.5(ztz + 0.5 bp
Frtz =	4,83	[kN]	Nośność na rozciąganie	Frtz = Min(ntz Srt , ntz Sra)
Frcz =	115,20	[kN]	Nośność na ściskanie	Frcz = xz lp fb

Mrjz,N1 =	13,00	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na docisk	Mrjz,N1 = zz Frcz + ztz |Nd| (22)
Mrjz,N2 =	0,51	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na wyrywanie	Mrjz,N2 = zz Frtz - zcz |Nd| (23)

Kontrola nośności połączenia
Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)

Kontrola płyty podstawy

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
tmin1 =	1

tpd > tmin1	|10| > 1	zweryfikowano	(0,15)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy
σ⊥ =
τ⊥ =
τyII =
τzII =
κ =

σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:

VRj2 =	119,47	[kN]	Docisk kotwi do betonu	VRj2 = 7 n d^2 fcd (16)
VRj4 =	165,38	[kN]	Ścinanie śrub	VRj4 = n Srv (18)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,15

Połączenie 2, pręt 11.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,54

Ogólne

Nr połączenia:	2
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	45
Pręty konstrukcji:	11
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	11
α =	148,3
hc =	75
bfc =	75
twc =	2
tfc =	2
rc =	2
Ac =	5,74
Iyc =	50,49

Materiał:	STAL
fdc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

lpd =	180	[mm]	Długość
bpd =	180	[mm]	Szerokość
tpd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

fd =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
nH =
nV =
eH =
eV =

Wymiary śrub łączących

L1 =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
lwd =
bwd =
twd =

Spoiny
ap =
awp =

Obciążenia

Przypadek:

Nd =

Myd =

Mzd =

Qyd =

Qzd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
zy =
zty =
zcy =
nty =
ey =
xy =
Frty =
Frcy =

Mrjy,N1 =

Mrjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
zz =
ztz =
zcz =
ntz =
ez =
xz =
Frtz =
Frcz =

Mrjz,N1 =

Mrjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,02 < 1,00	zweryfikowano	(0,02)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,54 < 1,00	zweryfikowano	(0,54)

Kontrola płyty podstawy

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

tmin1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S1 ca / (bs fdp))
tpd > tmin1	|10| > 3	zweryfikowano	(0,31)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ⊥ =	19,12	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ⊥=[0.75 Nd / Asp + Myd / Wspy + Mzd / Wspz] / √2
τ⊥ =	19,12	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ⊥ = σ⊥
τyII =	-0,44	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τyII = Qyd / Aspy
τzII =	-0,48	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τzII = Qzd / Aspz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,09 < 1,00	zweryfikowano	(0,09)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,12 < 1,00	zweryfikowano	(0,12)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
VRj2 =	119,47
VRj4 =	165,38

√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połączenie 3, pręt 6.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia stóp słupów utwierdzonych PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,63

Ogólne

Nr połączenia:	3
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	4
Pręty konstrukcji:	6
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	6
α =	0,0
hc =	75
bfc =	75
twc =	2
tfc =	2
rc =	2
Ac =	5,74
Iyc =	50,49

Materiał:	STAL
fdc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

lpd =	180	[mm]	Długość
bpd =	180	[mm]	Szerokość
tpd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

fd =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
nH =
nV =
eH =
eV =

Wymiary śrub łączących

L1 =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
lwd =
bwd =
twd =

Spoiny
ap =
awp =

Obciążenia

Przypadek:

Nd =

Myd =

Mzd =

Qyd =

Qzd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
zy =
zty =
zcy =
nty =
ey =
xy =
Frty =
Frcy =

Mrjy,N1 =

Mrjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
zz =
ztz =
zcz =
ntz =
ez =
xz =
Frtz =
Frcz =

Mrjz,N1 =

Mrjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,63 < 1,00	zweryfikowano	(0,63)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
Mpł1 =	0,00
tmin1 =	3

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
Mpł3 =	0,00
tmin3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
Mpł4 =	0,00
tmin4 =	0

tpd > max (tmin1,tmin2,tmin3)	|10| > 3	zweryfikowano	(0,27)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

tmin1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S1 ca / (bs fdp))
tpd > tmin1	|10| > 3	zweryfikowano	(0,34)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ⊥ =	12,76	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ⊥=[0.75 Nd / Asp + Myd / Wspy + Mzd / Wspz] / √2
τ⊥ =	12,76	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ⊥ = σ⊥
τyII =	0,72	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τyII = Qyd / Aspy
τzII =	-2,66	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τzII = Qzd / Aspz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,06 < 1,00	zweryfikowano	(0,06)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,08 < 1,00	zweryfikowano	(0,08)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
VRj2 =	119,47
VRj4 =	165,38

√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,63

Połączenie 4, pręt 9.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,71

Ogólne

Nr połączenia:	4
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	44
Pręty konstrukcji:	9
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	9
α =	-157,6
hc =	75
bfc =	75
twc =	2
tfc =	2
rc =	2
Ac =	5,74
Iyc =	50,49

Materiał:	STAL
fdc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

lpd =	180	[mm]	Długość
bpd =	180	[mm]	Szerokość
tpd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

fd =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
nH =
nV =
eH =
eV =

Wymiary śrub łączących

L1 =	40	[mm]
Φ=	20	[mm]

Podkładka
lwd =
bwd =
twd =

Spoiny
ap =
awp =

Obciążenia

Przypadek:

Nd =

Myd =

Mzd =

Qyd =

Qzd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
zy =
zty =
zcy =
nty =
ey =
xy =
Frty =
Frcy =

Mrjy,N1 =

Mrjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
zz =
ztz =
zcz =
ntz =
ez =
xz =
Frtz =
Frcz =

Mrjz,N1 =

Mrjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,71 < 1,00	zweryfikowano	(0,71)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
Mpł1 =	0,00
tmin1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
Mpł3 =	0,00
tmin3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
Mpł4 =	0,00
tmin4 =	0

tpd > max (tmin1,tmin2,tmin3)	|10| > 1	zweryfikowano	(0,13)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

tmin1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S1 ca / (bs fdp))
tpd > tmin1	|10| > 3	zweryfikowano	(0,33)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ⊥ =	20,81	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ⊥=[0.75 Nd / Asp + Myd / Wspy + Mzd / Wspz] / √2
τ⊥ =	20,81	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ⊥ = σ⊥
τyII =	-1,95	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τyII = Qyd / Aspy
τzII =	0,62	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τzII = Qzd / Aspz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,10 < 1,00	zweryfikowano	(0,10)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,14 < 1,00	zweryfikowano	(0,14)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,02 < 1,00	zweryfikowano	(0,02)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
VRj1 =	0,21
VRj2 =	119,47
VRj4 =	165,38

√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połączenie 5, pręt 2.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,30

Ogólne

Nr połączenia:	5
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	1
Pręty konstrukcji:	2
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	2
α =	-26,3
hc =	75
bfc =	75
twc =	2
tfc =	2
rc =	2
Ac =	5,74
Iyc =	50,49

Materiał:	STAL
fdc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

lpd =	180	[mm]	Długość
bpd =	180	[mm]	Szerokość
tpd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

fd =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
nH =
nV =
eH =
eV =

Wymiary śrub łączących

L1 =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
lwd =
bwd =
twd =

Spoiny
ap =
awp =

Obciążenia

Przypadek:

Nd =

Myd =

Mzd =

Qyd =

Qzd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
zy =
zty =
zcy =
nty =
ey =
xy =
Frty =
Frcy =

Mrjy,N1 =

Mrjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
zz =
ztz =
zcz =
ntz =
ez =
xz =
Frtz =
Frcz =

Mrjz,N1 =

Mrjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,30 < 1,00	zweryfikowano	(0,30)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
Mpł1 =	0,00
tmin1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
Mpł3 =	0,00
tmin3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
Mpł4 =	0,00
tmin4 =	0

tpd > max (tmin1,tmin2,tmin3)	|10| > 1	zweryfikowano	(0,06)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

tmin1 =	2	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S1 ca / (bs fdp))
tpd > tmin1	|10| > 2	zweryfikowano	(0,22)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ⊥ =	9,67	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ⊥=[0.75 Nd / Asp + Myd / Wspy + Mzd / Wspz] / √2
τ⊥ =	9,67	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ⊥ = σ⊥
τyII =	-1,00	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τyII = Qyd / Aspy
τzII =	-1,28	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τzII = Qzd / Aspz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,04 < 1,00	zweryfikowano	(0,04)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,06 < 1,00	zweryfikowano	(0,06)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
VRj1 =	0,05
VRj2 =	119,47
VRj4 =	165,38

√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połącznie 6, pręt 3.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,10

Ogólne

Nr połączenia:	6
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	2
Pręty konstrukcji:	3
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	3
α =	180,0
hc =	75
bfc =	75
twc =	2
tfc =	2
rc =	2
Ac =	5,74
Iyc =	50,49

Materiał:	STAL
fdc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

lpd =	180	[mm]	Długość
bpd =	180	[mm]	Szerokość
tpd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

fd =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
nH =
nV =
eH =
eV =

Wymiary śrub łączących

L1 =	40	[mm]
Φ=	20	[mm]

Podkładka
lwd =
bwd =
twd =

Spoiny
ap =
awp=

Obciążenia

Przypadek:

Nd =

Myd =

Mzd =

Qyd =

Qzd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
zy =
zty =
zcy =
nty =
ey =
xy =
Frty =
Frcy =

Mrjy,N1 =

Mrjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
zz =
ztz =
zcz =
ntz =
ez =
xz =
Frtz =
Frcz =

Mrjz,N1 =

Mrjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

Myd / Mrjy,N1 + Mzd / Mrjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)
Myd / Mrjy,N2 + Mzd / Mrjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,05 < 1,00	zweryfikowano	(0,05)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
Mpł1 =	0,00
tmin1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
Mpł3 =	0,00
tmin3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
Mpł4 =	0,00
tmin4 =	0

tpd > max (tmin1,tmin2,tmin3)	|10| > 1	zweryfikowano	(0,10)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy
σ⊥ =
τ⊥ =
τyII =
τzII =
κ =

σ⊥ / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τyII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ⊥^2 + 3.0 (τzII^2 + τ⊥^2)) / fd ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:

VRj1 =	0,13	[kN]	Opór tarcia podstawy po powierzchni fundamentu	VRj1 = 0.3 Nd (15)
VRj2 =	119,47	[kN]	Docisk kotwi do betonu	VRj2 = 7 n d^2 fcd (16)
VRj4 =	165,38	[kN]	Ścinanie kotwi	VRj4 = n Srv (18)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj2 + VRj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Qyd^2 + Qzd^2) / (VRj1 + VRj4) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,10