Zakład Energoelektroniki i Sterowania | Elektronika Analogowa i Cyfrowa | |
---|---|---|
Nazwisko i imię: Jędrzej Kozerawski |
Semestr: 4 |
Wydział: BMiZ |
Temat ćwiczenia: Filtry |
||
Data wykonania ćwiczenia: 30.03.2012r. |
Data i podpis prowadzącego: | Ocena: |
Filtr dolnoprzepustowy rzędu II o tłumieniu krytycznym:
Wyniki pomiarów:
|
|
---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Napięcie wejściowe było stałe podczas pomiarów i wynosiło: Uwe=12,4 [V]
Przedstawienie wyników pomiarów na wykresie w skali logarytmicznej jako Uwy=f(f):
Przedstawienie zależności wzmocnienia napięciowego $K_{u} = \frac{U_{\text{wy}}}{U_{\text{we}}}$ od badanej częstotliwości na wykresie w skali logarytmicznej:
Obliczenie wzmocnienia napięciowego w dB $K_{u}\lbrack dB\rbrack = 20*\log{K_{u}\lbrack\frac{V}{V}\rbrack}$ oraz odczytanie z otrzymanych wyników, że spadek wzmocnienia o 3 dB zachodzi dla częstotliwości ok. 490 Hz. A więc częstotliwość graniczna tego filtru fgr = 490[Hz]. Przedstawienie otrzymanych wyników na wykresie w skali logarytmicznej:
Filtr dolnoprzepustowy Butterworth’a rzędu IV:
Wyniki pomiarów:
|
|
---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Przedstawienie wyników pomiarów na wykresie w skali logarytmicznej jako Uwy=f(f):
Przedstawienie zależności wzmocnienia napięciowego $K_{u} = \frac{U_{\text{wy}}}{U_{\text{we}}}$ od badanej częstotliwości na wykresie w skali logarytmicznej:
Obliczenie wzmocnienia napięciowego w dB $K_{u}\lbrack dB\rbrack = 20*\log{K_{u}\lbrack\frac{V}{V}\rbrack}$ oraz odczytanie z otrzymanych wyników, że spadek wzmocnienia o 3 dB zachodzi dla częstotliwości ok. 490 Hz. A więc częstotliwość graniczna tego filtru fgr = 470[Hz]. Przedstawienie otrzymanych wyników na wykresie w skali logarytmicznej:
Odpowiedź na skok jednostkowy. Generowany jest przebieg prostokątny i mierzony jest czas odpowiedzi do uzyskania przez sygnał wyjściowy 90% wartości amplitudy.
Filtr 2-go rzędu t=0,660 [ms]
Filtr 4-go rzędu t=1,160 [ms]
Wnioski
W zakresie małych częstotliwości do budowy filtrów pasywnych potrzebne są duże indukcyjności, które są niewygodne ze względu swoich dużych rozmiarów, zbyt drogie i mają złe właściwości elektryczne, gdyż wytwarzane pole magnetyczne indukuje w pobliskich przewodach dodatkowe przepływy prądów zwiększających szumy. Dodatkowo na cewkach pojawiają się duże straty mocy związane z dużą rezystancją szeregową, mają charakter nieliniowy, posiadają pojemności między zwojowe oraz są wrażliwe na zakłócenia magnetyczne. Można uniknąć stosowania indukcyjności w zakresie małych częstotliwości, jeżeli do układów RC doda się elementy aktywne (np. wzmacniacze operacyjne). Substytutem cewki indukcyjnej może być żyrator, który imituje właściwości cewki w obwodzi, lecz nie posiada jej wad, gdyż praktycznie nią nie jest (składa się z pojemności, rezystorów i wzmacniacza). Zaletą filtrów aktywnych jest możliwość dodatkowo (oprócz filtracji sygnału) wzmacnianie sygnału wejściowego (tak jak w przypadku badanego filtru dolnoprzepustowego Butterworth’a rzędu IV), co nie jest możliwe w układach pasywnych. Niestety filtry aktywne mają mniejszą prędkość opadania zbocza niż filtry bierne, a przez to większą częstotliwość graniczną.
Z pomiaru czasu odpowiedzi układu na skok jednostkowy wynika, iż wzrost rzędu filtru powoduje wydłużenie czasu jego odpowiedzi na sygnał wejściowy. Wyższy rząd filtru powoduje lepsze zagięcie charakterystyki amplitudowej, czyli lepsze tłumienie sygnału niepożądanego. Niestety wyższy rząd filtru zwiększa także przesunięcie fazy pomiędzy sygnałem wyjściowym, a wejściowym.