Elektronika Sprawko Filtry

Zakład Energoelektroniki i Sterowania Elektronika Analogowa i Cyfrowa

Nazwisko i imię:

Jędrzej Kozerawski

Semestr:

4

Wydział:

BMiZ

Temat ćwiczenia:

Filtry

Data wykonania ćwiczenia:

30.03.2012r.

Data i podpis prowadzącego: Ocena:
  1. Filtr dolnoprzepustowy rzędu II o tłumieniu krytycznym:

  1. Wyniki pomiarów:

f [Hz]

Uwy [V]

15,8

12,4

26

12,4

37,5

12,4

60,5

12,4

70,5

12,4

92

12,2

103

12,0

178

11,8

192

11,6

235

11,4

239

11,4

242

11,2

300

11,0

302

10,8

315

10,6

350

10,4

365

10,2

385

10,0

416

9,8

427

9,6

453

9,4

462

9,2

486

9,0

487

8,8

515

8,6

526

8,6

534

8,4

562

8,2

565

8,0

606

7,8

620

7,6

645

7,4

672

7,2

675

7,0

706

6,8

727

6,6

754

6,4

791

6,2

801

6,0

1107

4,2

1342

3,2

1682

2,2

2167

1,4

Napięcie wejściowe było stałe podczas pomiarów i wynosiło: Uwe=12,4 [V]

  1. Przedstawienie wyników pomiarów na wykresie w skali logarytmicznej jako Uwy=f(f):

  1. Przedstawienie zależności wzmocnienia napięciowego $K_{u} = \frac{U_{\text{wy}}}{U_{\text{we}}}$ od badanej częstotliwości na wykresie w skali logarytmicznej:

  1. Obliczenie wzmocnienia napięciowego w dB $K_{u}\lbrack dB\rbrack = 20*\log{K_{u}\lbrack\frac{V}{V}\rbrack}$ oraz odczytanie z otrzymanych wyników, że spadek wzmocnienia o 3 dB zachodzi dla częstotliwości ok. 490 Hz. A więc częstotliwość graniczna tego filtru fgr = 490[Hz]. Przedstawienie otrzymanych wyników na wykresie w skali logarytmicznej:

  1. Filtr dolnoprzepustowy Butterworth’a rzędu IV:

  1. Wyniki pomiarów:

f[Hz]

Uwy [V]

11,8

14,4

24

14,2

66

14,2

71

14

105

14

117

13,8

126

13,6

152

13,6

160

13,4

163

13,2

200

13

210

12,8

230

12,8

245

12,4

272

12

280

11,8

314

11,6

318

11,4

323

11,2

344

11

346

10,8

360

10,6

365

10,4

385

10

400

10

435

9,6

444

9,2

461

9

468

8,8

492

8,4

523

8

558

7,4

607

6,6

759

4,8

891

3,4

1000

2,6

2000

0,6

2177

0,4

  1. Przedstawienie wyników pomiarów na wykresie w skali logarytmicznej jako Uwy=f(f):

  1. Przedstawienie zależności wzmocnienia napięciowego $K_{u} = \frac{U_{\text{wy}}}{U_{\text{we}}}$ od badanej częstotliwości na wykresie w skali logarytmicznej:

  1. Obliczenie wzmocnienia napięciowego w dB $K_{u}\lbrack dB\rbrack = 20*\log{K_{u}\lbrack\frac{V}{V}\rbrack}$ oraz odczytanie z otrzymanych wyników, że spadek wzmocnienia o 3 dB zachodzi dla częstotliwości ok. 490 Hz. A więc częstotliwość graniczna tego filtru fgr = 470[Hz]. Przedstawienie otrzymanych wyników na wykresie w skali logarytmicznej:

  1. Odpowiedź na skok jednostkowy. Generowany jest przebieg prostokątny i mierzony jest czas odpowiedzi do uzyskania przez sygnał wyjściowy 90% wartości amplitudy.

  1. Filtr 2-go rzędu t=0,660 [ms]

  2. Filtr 4-go rzędu t=1,160 [ms]

  1. Wnioski

W zakresie małych częstotliwości do budowy filtrów pasywnych potrzebne są duże indukcyjności, które są niewygodne ze względu swoich dużych rozmiarów, zbyt drogie i mają złe właściwości elektryczne, gdyż wytwarzane pole magnetyczne indukuje w pobliskich przewodach dodatkowe przepływy prądów zwiększających szumy. Dodatkowo na cewkach pojawiają się duże straty mocy związane z dużą rezystancją szeregową, mają charakter nieliniowy, posiadają pojemności między zwojowe oraz są wrażliwe na zakłócenia magnetyczne. Można uniknąć stosowania indukcyjności w zakresie małych częstotliwości, jeżeli do układów RC doda się elementy aktywne (np. wzmacniacze operacyjne). Substytutem cewki indukcyjnej może być żyrator, który imituje właściwości cewki w obwodzi, lecz nie posiada jej wad, gdyż praktycznie nią nie jest (składa się z pojemności, rezystorów i wzmacniacza). Zaletą filtrów aktywnych jest możliwość dodatkowo (oprócz filtracji sygnału) wzmacnianie sygnału wejściowego (tak jak w przypadku badanego filtru dolnoprzepustowego Butterworth’a rzędu IV), co nie jest możliwe w układach pasywnych. Niestety filtry aktywne mają mniejszą prędkość opadania zbocza niż filtry bierne, a przez to większą częstotliwość graniczną.

Z pomiaru czasu odpowiedzi układu na skok jednostkowy wynika, iż wzrost rzędu filtru powoduje wydłużenie czasu jego odpowiedzi na sygnał wejściowy. Wyższy rząd filtru powoduje lepsze zagięcie charakterystyki amplitudowej, czyli lepsze tłumienie sygnału niepożądanego. Niestety wyższy rząd filtru zwiększa także przesunięcie fazy pomiędzy sygnałem wyjściowym, a wejściowym.


Wyszukiwarka