Projekt z maszynoznawstwa chemicznego

Przygotował: Robert Rosłan

Biotechnologia gr. Poniedziałek 13

GDAŃSK 2011/2012
SPRAWDZIŁ: Prof. W.Lewandowski

OPIS INSTALACJI TECHNOLOGICZNEJ

Tematem projektu jest zbiornik pionowy z elipsoidalną dennicą i pokrywą do dozowania wody pitnej w procesie tworzenia soków. Wykonany ze stali 1H18N9T. Konstrukcja podparta jest na czterech łapach z ceownikami C180, które są wkręcone w podłoże śrubami fundamentowymi. Do dennicy górnej przyspawana jest tulejka w którą wkręcono śrubę transportową oraz króciec manometryczny. Dennica górna przyspawana jest do kołnierza, który jest połączony z drugim kołnierzem przyspawanym do walczaka. Oba kołnierze połączone są śrubami oczkowymi odchylnymi M40 z nakrętkami M40. Do walczaka przyspawany jest króciec wlotowy z zaworem wzniosowym, króciec termometryczny oraz dwa cieczowskazy. Na wysokości 2[m] od dna przyspawane są łapy do walczaka za pośrednictwem płyt wzmacniających. Dennica dolna została zespawana z walczakiem. W dnie jest otwór na króciec wylotowy. Króciec wylotowy połączony jest z zaworem kurkowym zapewniającym regulację odprowadzanej ze zbiornika wody.

Spis treści

1. Obliczenie gabarytów zbiornika

2. Obliczenie ciśnień i temperatur

3. Dobór materiału i obliczenie naprężeń dopuszczalnych

4. Wymiary króćców

5. Obliczenie grubości ścianek dennic stożkowej z otworem i pokrywy sferoidalnej

6. Obliczenie grubości walcowej zbiornika z włazem

7. Obliczanie pierścieni wzmacniających

8. Obliczanie konstrukcji nośnej

9. Armatura

10. Normy

11. Materiały pomocnicze

1.Obliczenie gabarytów zbiornika

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	1. Obliczenie gabarytów zbiornika.
	1.1 Wybór typu zbiornika.
	Typ zbiornika został sprecyzowany w temacie, jako pionowy, nadziemny, jednopłaszczowy, dozownik. Przechowywanym medium jest woda pitna, więc zbiornik nie musi posiadać mieszadła oraz systemu grzania i chłodzenia. Ze względu na ciśnienie panujące w zbiorniku powinien mieć on górną pokrywę elipsoidalną, natomiast ze względu na rodzaj dozownik, dolna powinna być stożkowa.
	1.2 Wyznaczenie objętości nominalnej .	Vnom=16 [m^3]
	Objętość nominalna zbiornika wynosi 16[m^3].
Vnom= 16 [m^3]	1.3 Oszacowanie wielkości gabarytów zbiornika.	Dw=2000[mm] Lz= 5650[mm]
	Z normy BN – 75/2221-21 wynika, że dla Vnom = 16 [m^3] można dobrać trzy wartości średnic wewnętrznych Dw = 2000, 2200, 2400 [mm] oraz trzy wartości Lz = 5650, 4650, 3900 [mm] Wybrano wariant: Dw = 2000 oraz Lz= 5650

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
Dw = 2000[mm]	1.4 Dobór dennic
	Dennica górna elipsoidalna: Z normy PN-75/M-35412 wynika, że dla średnicy zbiornika Dw = 2 [m] zakres parametrów wybranego dna wynosi : Dw =2 [m] Vden = 1,048 [m^3] hw =500 [mm] g = 4 -50 [mm] m= 147 –2080 [kg] Dennica dolna stożkowa: Z normy BN-87/2532-01 wynika, że dla Dw =2000 [mm] zakres parametrów wybranej dennicy stożkowej ϕ=150˚ wynosi: Dw =2 [m] Vpokr = 0,362 – 0,435 [m^3] hw= 293 – 326 [mm] g = 2-6 [mm] m= 56 – 171 [kg]
	1.5 Wyznaczenie wysokości całkowitej części cylindrycznej walczaka Hc	Hdg=0,5[m] Hdd=0,29-0,33[m]
	Wysokość dennicy górnej Hdg=500[mm]=0,5m Wysokość dennicy dolnej Hdd=293 – 326[mm]=0,29-0,33[m] Wysokość całkowita części cylindrycznej 0,5+0,29=0,79[m] 0,5+0,33=0,83[m] Wysokość obu dennic mieści się w zakresie od 0,79[m] do 0,83[m]. Dokładna wartość zostanie podana po określeniu grubości ścianki dennicy.

2. Obliczenie ciśnień i temperatur

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	2. Wyznaczenie ciśnienia i temperatury obliczeniowej.
Pr= 0,6 [MPa] ρ = 988,04 [kg/m^3] L­­z = 5,65 [m] g= 9,81 [N/s^2]	2.1 Wyznaczenie ciśnienia obliczeniowego.	Po= 0,7 [MPa]
	Ciśnienie obliczeniowe, wyznaczone z normy PN-89/H-02650 jest sumą ciśnienia roboczego i hydrostatycznego. Pc =Pr + Ph = Pr+ Dw*ρ*g Pc = 0,6 *10^5 + 5,65 * 988,04 * 9.81 = 0,6*10^6+0,55 [Pa] = 0,655[MPa] Pc = 0,655 [MPa] Najbliższa wartość znormalizowana ciśnienia obliczeniowego, spełniająca warunek Pc ≤ Po wynosi: Po = 0,7 [MPa]
Tr= 50 [°C]	2.2 Wyznaczenie temperatury obliczeniowej	To = 50 [^0C]
	Zakres temperatur pracy zbiornika, podany w temacie pokrywa się z temperaturą obliczeniową wynikającą z normy PN-62/C-60012 zatem jako To przyjmujemy wartość temperatury wynoszącą: To = 50 [^0C].

3. Dobór materiału konstrukcyjnego
i obliczenie naprężeń dopuszczalnych

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	3.1 Dobór materiału i obliczenie naprężeń dopuszczalnych.
	3.1.1 Właściwości fizykochemiczne wody w T=50[˚C].
	Postać: ciecz Barwa: bezbarwna Gęstość: 988,04 kg/m^3 Zapach: bez zapachu Rozpuszczalność: jest rozpuszczalnikiem Wł. Korozyjne: ma silne właściwości korozyjne
	3.1.2 Wybór materiału konstrukcyjnego.	Materiał konstrukcyjny: 1H18N9T
	Ponieważ materiał musi być odporny na korozję, a woda jest wykorzystywana w przemyśle spożywczym, wybrano stal nierdzewną, przeznaczoną do art. spożywczych : 1H18N9T
	3.1.3 Właściwości fizyczne i mechaniczne stali 1H18N9T.	yst = 7800 [kg/m3]
	Na podstawie danych z Katalogu Materiałów Antykorozyjnych i wykresu zależności Re od T dla stali 1H18N9T zostanie określona wytrzymałość w danej temperaturze. Ciężar właściwy = yst = 7800 [kg/m^3]
To = 50 [^0C]	3.2 Określenie wytrzymałości w To [^0C].	Re = 205 * 10^6 [Pa]
	Na podstawie wykresu wg. PN-69/H-92138 zależności Re od T dla stali nierdzewnej 1H18N9T , dla temperatury obliczeniowej To = 50[^0C] wyznaczono Re = 205* 10^6 [Pa]
	3.3 Wyznaczenie współczynnika bezpieczeństwa.	Xe=1,65 powłoki Xe=1,35 dna stożkowe, Xe=1,55 dna wypukłe
	Wg. DT-UC-90/WO-0 Dla powłok wykonanych ze stali nierdzewnej współczynnik bezpieczeństwa wynosi: Xe = 1,65 Dla dennicy stożkowej : Xe = 1,35 Dla dennicy wypukłej pokryw: Xe = 1,55
Re=205[MPa], Dla stali stopowych: Xe=1.65 powłoki walcowe Xe=1.35 dna Stożkowe, Xe=1.55dna wypukłe α = 1	3.4 Naprężenia dopuszczalne.	kr=124,24[MPa] powłoki walcowe kr=151,85 [MPa] dna stożkowe kr=132,26 [MPa] pokrywa wypukła
	Zgodnie z definicją naprężenia dopuszczalne wynoszą: - dla powłok walcowych - dla dennic stożkowych - dla pokrywy wypukłej

4. Obliczenie wymiarów króćców

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	4.1 Obliczenie objętościowego natężenia przepływu oraz prędkości przepływu wody.
Vnom= 16[m^3] τwlot= 1800 [s] τwylot=1440 [s] w= 1 [m/s]	4.1.1 Objętościowe natężenie przepływu wody.	Króciec wlotowy: Króciec wylotowy: w= 1.0 [m/s]
	Króciec wlotowy Króciec wylotowy
	4.1.2 Prędkość przepływu wody.
	Przy ciśnieniu Po = 0,7 [MPa] woda będzie przetłaczana przy użyciu pompy wirnikowej, odśrodkowej. Prędkość jej przetłoczenia mieści się w przedziale 0,5 – 5,5 [m/s] Przyjęto w= 1.0 [m/s]
dla króćca wlotowego dla króćca wylotowego w= 1.0 [m/s]	4.2 Obliczenie wymiarów króćca.	dw1= 0.107 [m] dw2= 0.118 [m]
	Średnica wewnętrzna króćca, w oparciu o poniższą zależność, wynosi: Dla króćca wlotowego: Dla króćca wylotowego
dw1= 0.107 [m] dw2= 0.118 [m] Pnom = 0,8 [MPa]	4.3 Dobór króćca.	DN = 125[mm] dz = 133 [mm] gkr=0,008[m]
	Najbliższa znormalizowana wartość to króciec DN= 125[mm], który zgodnie z normą PN-80/H-74219 dla ciśnienia Pnom= 0,8 [MPa] ma średnicę zewnętrzną dz= 133 [mm]. Grubość ścianki króćca gkr=8[mm]
Po=0,7[MPa] dW=0,125[m] α=1 kr=124,24[MPa] c=0,0028[m]	4.4 Sprawdzenie minimalnej grubości ścianki króćca.	gkr=0,008[m]
	gmin=$\frac{Po \bullet dw}{\frac{2,3}{\alpha} \bullet kr}$+c gmin=$\frac{0,7 \bullet 0,125}{\frac{2,3}{1} \bullet 124,24}$+0,0028=0,0031[m] gmin<gkr Grubość ścianki króćca jest wystarczająca.

5. Obliczenie grubości ścianek dennicy stożkowej i pokrywy sferoidalnej

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	5. Obliczenie grubości ścianek dennicy stożkowej i dennicy elipsoidalnej.
τ = 10 [lat] Zał.: c2 = 0.0008[m], c3 = 0.001 [m]. s= 0,0001 [m/rok]	5.1 Obliczenie grubości dennicy stożkowej , naddatki.	c=0.0028[m]
	Dobrana w poprzednim punkcie stal nierdzewna 1H18N9T w oddziaływaniu z wodą ma I stopień odporności korozyjnej, któremu odpowiada szybkość korozji: s = 0.0001 [m/rok] stąd: c1 = τ⋅s = 0.001 [m] c = c1 + c2 + c3 = 0.001+0.0008+0.001 = 0.0028[m]
D­w= 2[m] Po= 0,7[MPa] kr= 151,85 [MPa] c =0,0028[m]	5.2 Obliczenie grubości ścianki dennicy grz1 .
	Założono wstępnie, że Dz≈Dw; yw=1 Z normy BN-87/2532-01 wynika, że największa dostępna grubość ścianki dla dennic stożkowych, dla różnych wartości ϕ to 6[mm]. Ponieważ grubość ścianki dennicy stożkowej powinna być nie mniejsza niż 7,4[mm], a nie ma dostępnych dennic stożkowych o takiej grubości ścianki, do wykonania zbiornika zostanie użyta dennica elipsoidalna.

τ = 10 [lat] Zał.: c2 = 0.0008[m], c3 = 0.001 [m]. s= 0,0001 [m/rok]	5.3 Obliczenie grubości dennicy elipsoidalnej , naddatki.	c=0.0028[m]
	Dobrana w poprzednim punkcie stal nierdzewna 1H18N9T w oddziaływaniu z oliwą ma I stopień odporności korozyjnej, któremu odpowiada szybkość korozji: s = 0.0001 [m/rok] stąd: c1 = τ⋅s = 0.001 [m], a następnie: c = c1 + c2 + c3 = 0.001+0.0008+0.001 = 0.0028[m]

D­w= 2[m] Po= 0,7[MPa] kr= 132,26 [MPa]	5.4 Obliczenie wstępnej grubości ścianek dennicy elipsoidalnej.	Dennica górna: Dz=2020[mm] gdg=10[mm] mdg=366[kg] V=1048[dm^3] Dennica dolna: Dz=2028[mm] gdd=14[mm] mdd=530[kg] V=1048[dm^3]
	Założenia wstępne Dw = Dz Hz/Dz= 0,5/2=0,25 ; ω=0 => yw=2 Dla znormalizowanych dennic stalowych wg. PN-75/M-35412 najbliższa znormalizowana grubość ścianki dennicy to g=10[mm] Ponieważ w dennicy górnej przewidziano tylko mały otwór na króciec manometryczny, to przy uwzględnieniu sporego naddatku wynikającego z zaokrąglenia do wartości znormalizowanej można przyjąć tą wartość jako ostateczną dla pokrywy górnej. W pokrywie dolnej przewidziano otwór na króciec wylotowy, więc niezbędne jest następne przybliżenie. ω=2,97≈3 => yw=4,1 Dla znormalizowanych dennic stalowych wg. PN-75/M-35412 najbliższa znormalizowana grubość ścianki dennicy to g=14mm Dennice o Dw=2[m] mają następujące dane: V=1048[dm^3] dla g=10[mm] m=366[kg] dla g=14[mm] m=530[kg]

D­w= 2000[mm] Prob= 0,6[MPa]	5.5 Dobór kołnierza.	Dz=2268[mm] Do=2180[mm] n=48[szt.] do=42[mm]
	Do zbiornika wybrano kołnierz dla Dw=2000[mm] i Pnom≈0,6[MPa] z katalogu wg. normy PN-72/H-74305 Dla tego kołnierza Dz=2268[mm] Do=2180[mm] Do połączenia tego kołnierza potrzeba 48 śrub z gwintem M39, ponieważ średnica otworów na śruby dO=42[mm] można użyć śrub oczkowych odchylnych M40 zgodnych z PN82425 z powodu większej dostępności na rynku.

6. Obliczenie grubości walcowej zbiornika

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	6. Wyznaczenie grubości ścianki zbiornika.
τ = 10 [lat] Zał.: c2 = 0.0008 [m], c3 = 0.001 [m].	6.1 Obliczenie naddatków.	c=0.0028[m]
	Dobrana w poprzednim punkcie, jako materiał konstrukcyjny zbiornika, stal 1H19N9T w oddziaływaniu z wodą ma I stopień odporności korozyjnej, któremu odpowiada szybkość korozji s = 0.0001 [m/rok] stąd: c1 = τ⋅s = 0.001 [m], a następnie: c = c1 + c2 + c3 = 0.001+0.0008+0.001 = 0.0028 [m]
α=1 z=1 Dw=2 [m] po=0,7 [MPa kr=124,24 [MPa] c=0,0028[m]	6.2 Obliczenie wstępne grubości dennicy grz1 – I przybliżenie.	grz1=0,0077 [m]
	Założenia wstępne: α=1, z=1
Dw=2 [m] d=0.135 [m] grz1=0,0077 [m]	6.3 Wyznaczenie Dz, β, α, z.	D­z=2,0154 [m] β=1, 0077 α=1 z=0.64 ω=1,084
	Dz=Dw+2⋅grz1= 2+ 2⋅0,0077= 2,0154[m] β=Dz/Dw=$\frac{2.0154}{2} = 1,0077$ β<1.4, więc α=1 Największy z króćców ma średnicę zewnętrzną d=0.135[m] Wyliczona wartość ω znajduje się blisko wartości ω=1 dla której odpowiednia wartość z=0,64. Dla niewielkiej różnicy pomiędzy wartością otrzymaną, a stabelaryzowaną możemy założyć, że otrzymana wartość ω≈1

α=1 z=0,64 Dw=2 [m] po=0,7 [MPa kr=124,24 [MPa] c=0.0028 [m]	6.4 Obliczeniowa grubość blachy walczaka grz2 – II przybliżenie .	grz2=0,0105[m]
Dw=2 [m] d=0.135[m] grz2=0,0105 [m]	6.5 Wyznaczenie Dz, β, α, z po drugiej iteracji.	D­z=2,021 [m] α=1 β=1,0085 ω=0,93 z=0,6624
	Dz=Dw+2⋅grz2=2+2⋅0,0105 =2,021 [m] β=$\frac{\text{Dz}}{\text{Dw}} = \frac{2,021}{2} = 1,0105$ β<1.4, więc α=1 Największy z króćców ma średnicę zewnętrzną d=0.135 [m] Wyliczona wartość ω znajduje się między wartościami ω=0,5 a ω=1 , którym to wartościom odpowiadają z=0,8 i z=0,64. Dla założonej liniowo zależności z=f(ω) z proporcji:
α=1 z=0,6624 Dw=2 [m] po=0,7 [MPa] kr=124,24 [MPa] c=0.0028 [m]	6.6 Wyznaczenie grubości blachy walczaka grz3 – III przybliżenie.	grz3= 0,012[m]
	Grubość ścianki zaokrąglam do wartości zgodnymi z normami więc grz3=0,0103≈0,012[m]

Dw=2 [m] Hc =5,65 [m] grz=0,011[m]	6.7 Dobór blachy na powłokę walczaka.	1 arkusz 1H18N9T grz=0.011 [m] A=6,28 [m] B=5,65 [m]
	Obwód zbiornika o Dw=2 [m] wynosi Obw.=π⋅Dw= 6,28[m] Długość walczaka to Hw=5,65 [m] Zamówię arkusz blachy gorącowalcowanej 1H18N9T o wymiarach: 6,28x5,65x0,012[m] w firmie STEEL s.c., która wycina arkusze o nietypowych formatach na życzenie klienta wg. DIN 17440/EN10088-2.

7. Obliczenie pierścieni wzmacniających otwory w ściankach zbiornika i w dnach

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	7. Obliczenie pierścieni wzmacniających.
	Powłoka walczaka – nie wymaga wzmocnień otworów ponieważ powłoka jego ścianki była liczona dla ω > 0, czyli w obliczeniach osłabienie ścianki otworem zostało już uwzględnione. Pokrywa sferoidalna – nie wymaga wzmocnień, ponieważ tak jak w przypadku walczaka, osłabienie otworem zostało uwzględnione przy obliczeniu grubości dennicy.

8. Obliczenie konstrukcji nośnej

Dane/ Założenia	Obliczenie	Wyniki
	8. Obliczenie konstrukcji nośnej.
ρ = 988,04 [kg/m3] Vnom=16 [m^3]	8.1 Ciężar medium.	mm=15808,64 [kg]
	Przy maksymalnym napełnieniu zbiornika mlekiem ciężar medium wynosi: mm=Vnom⋅ρ mm=16 * 988,04 = 15808,64[kg]
LZ=HW H = 1 [m] HW = 5,65 [m] Hdg = 0,5 [m] Hdd = 0,5 [m]	8.2 Części składowe zbiornika, ich wymiary i objętości.	HZ = 6,65[m] HC = 7,65[m]
	Wysokość zbiornika jest równa sumie wysokości dennic i walczaka. Natomiast wysokość całkowita to suma wysokości zbiornika z wysokością na jakiej ma się zbiornik znajdować nad podłożem HZ=H+HW+Hdg+Hdd HC=HW+H HW=5,65+0,5+0,5=6,65[m] HC= 1+6,65=7,65 [m]
Dw=2 [m] Hw =5,65 [m] gw=0,012 [m] γst=7800 [kg/m^3] mdd = 530 [kg] mdg = 366 [kg]	8.3 Ciężar zbiornika.	mzb=5273,5 [kg]
	Walczak: mw=π⋅Dw⋅ Hw ⋅gw⋅γst mw=π⋅2⋅5,65⋅0,012⋅7800=3322,8 [kg] Dennica dolna: md= 530 [kg] Dennica górna: mp = 366 [kg] Zbiornik: W obliczeniach uwzględniam naddatek na armaturę w wysokości 25% masy zbiornika. mzb=1.25⋅(mw+mdg +mdd) mzb=1.25⋅(3322.8+366+530)= 5273,5[kg]
mzb=5273,5 [kg] mm=15808,64 [kg] g=9,81[N/s^2]	8.4 Ciężar ruchowy zbiornika.	Mr=21082,14 [kg] mp=5270,535[kg] Fp= 0,052[MN]
	Ciężar ruchowy zbiornika jest sumą ciężaru zbiornika i ciężaru medium : Mr=mzb+mm m=5273,5+15808,64=21082,14 [kg] Na każdą podporę przypada ciężar, przez co w wyniku grawitacji powstaje siła działająca na tą podporę:
Dw=2 [m] Mr=21082,14 [kg]	8.5 Dobór podpory.	W=0,25 [m] H=0,395 [m] s= 0,21 [m] m=0,25 [m] emax = 0,2 [m] m łapy = 26 [kg]
	Z wykresu[załącznik 1] wg normy BN-64/2212-02 przecięcie wartości G = 21082,14 [kg] z D = 2 [m] Wyznacza łapę wspornikową W= 250 Łapa ta wymaga zastosowania blachy wzmacniającej ponieważ grz < gc Łapa składa się z dwóch żeber i podkładki o wymiarach (w [mm] ) : Żebro 250: z= 160, p=240, h=375, g1 =20 , c1 = 39, masa : 8 [kg] Podkładka 250 : W =250, l=255, k= 245, g=20, c=25, masa : 10 [kg]
H=1 [m]	8.6 Długość podpory i wartości współczynnika jej zamocowania α.	l=3[m] α=$\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{2}}$
	Założono, że łapy są wspawane w odległości 2[m] od dna, stąd długość podpory : l= 1+ 2 = 3[m] Przy skręceniu podpór z łapami i podłożem przy pomocy śrub fundamentowych α= 0,5
α=$\frac{1}{2}$ Fp=0,052[MN] x=5 l=3[m]	8.7 Obliczenie nóg wspornikowych ( I przybliżenie)	l = 3[m] Qdop=0,0812[MN]
	Jako pierwszy do obliczeń wytypowano ceownik C180/70 o s=6[mm], dla którego I min = 79,5 [cm^4] = 0,795⋅ 10^-6[m^4], F=17,71[cm^2] =1,771⋅ 10^-3[m^2] wg. PN 86/H-93404, stąd smukłość wynosi λ=$\frac{l*\alpha}{\sqrt{\frac{\text{Imin}}{F}}} = \ \frac{3*0,5}{\sqrt{\frac{0,795*10^{- 6}}{1,771*10^{- 3}}}} = 70,797$ 25 < λ < 100, więc można stosować wzór: Pkr = F (310-1,14 λ) Pkr=1,771⋅10^-3(310-1,14⋅70,797)=0,406[MN] Qdop = $\frac{\text{Pkr}}{x} = \frac{0,406}{5} = 0,0812\left\lbrack \text{MN} \right\rbrack$ Q dop > Fp 0,0812[MN] > 0,052[MN] Ceownik 180/60 jest wystarczający
Mr=21082,14 [kg] m łapy = 26 [kg] l = 3,0352 [m] mC = 13,91 [kg/m] kn = 2 [MPa] g=9,81[N/s^2]	8.9 Obliczenie podkładek pod ceowniki	A = 0,162 [m]
	Ciężar ruchowy zbiornika z konstrukcją nośną wynosi Mr2=Mr+4⋅młapy+4⋅l⋅mC Mr2 = 21082,14 +4⋅26+4⋅3⋅13,91= 21353,06[kg] Masa całego zbiornika rozkłada się na 4 podkładki, które z podłożem poddawane są naprężeniom nacisku. Przyjmując ich kwadratowy kształt o boku A, oraz biorąc pod uwagę naprężenia dopuszczalne na nacisk gruntu kN = 2 [MPa] otrzymuje się σ= $\frac{M_{r2}*g}{4A^{2}}$ ,wtedy A = $\sqrt{\frac{M_{r2}*g}{4kn}} = \ \sqrt{\frac{21353,06*9,81*10^{- 6}}{4*2}} = 0,162\ \lbrack m\rbrack$
Mr2=21353,06 [kg] g=9,81[N/s^2] kr=130[MPa]	8.10 Obliczenie średnicy śrub fundamentowych	dśf=46[mm] lśf=200[mm]
	dśf=$\sqrt{\frac{4 \bullet M_{r2} \bullet g}{\pi \bullet k_{r}}}$ dśf=$\sqrt{\frac{4 \bullet 21353,06 \bullet 9,81}{\pi \bullet 130}}$= 46[mm] Do przymocowania zbiornika do podłoża zostaną użyte śruby fajkowe M46. Długość śruby powinna być większa niż długość podkładki z naddatkiem, który będzie utwierdzony w betonie. Więc lśf>0,162[m], dlatego zostaną użyte śruby fajkowe o długości lśf=0,2[m] zgodne z PN-72/M-85061 typ 2

9. Armatura

	9.1 Cieczkowskaz.
	Wybrano dwa cieczowskazy z Aparatura Przemysłowa kat. nr 1300, fig.4707. Zostaną przyspawane do walczaka.
mzb=5273,5[kg] kr=130[MPa] kt=80[MPa] g=9,81[N/s^2]	9.2 Śruba transportowa.	Dst=32[mm] dst=24[mm] hst=29[mm] a=6,5[mm]
	Minimalna średnica śruby transportowej: dst=$\sqrt{\frac{4 \bullet m_{\text{zb}} \bullet g}{\pi \bullet k_{r}}}$ dst=$\sqrt{\frac{4 \bullet 5273,5 \bullet 9,81}{\pi \bullet 130}}$=22,5[mm] Minimalna długość gwintu tulei i śruby: lst=$\frac{1}{k_{t}} \bullet \sqrt{\frac{m_{\text{zb}} \bullet g \bullet 4}{\pi \bullet k_{r}}}$ lst=$\frac{1}{80} \bullet \sqrt{\frac{5273,4 \bullet 9,81 \bullet 4}{\pi \bullet 130}}$=29[mm] Minimalna średnica zewnętrzna tulei: Dst=dst$\bullet \sqrt{2}$=22,5$\bullet \sqrt{2}$=32[mm] Minimalna wysokość spawu: a=$\frac{1}{k_{t}} \bullet \sqrt{\frac{m_{\text{zb}} \bullet g \bullet k_{r}}{\pi \bullet 8}}$ a=$\frac{1}{80} \bullet \sqrt{\frac{5273,5 \bullet 9,81 \bullet 130}{\pi \bullet 8}}$=6,5[mm] Śruba transportowa M24; 29[mm] zostanie wkręcona do tulei M24 o średnicy zewnętrznej Dst=32[mm] i wysokości hst=30[mm]. Tuleja zostanie połączona z pokrywą zbiornika spawem o wysokości a=6,5[mm]. Śruba transportowa zgodną z normą PN 82472.
	9.3 Zawór wzniosowy grzybkowy
	Zgodny z normą, kat. AP5/578 Zostanie połączony z króćcem wlotowym połączeniem kołnierzowym.
	9.4 Zawór kurkowy
	Wybrano produkty P.P. ARBUD, zawór kurkowy ZK DN125, zostanie połączony z króćcem wylotowym połączeniem kołnierzowym.
	9.5 Króciec termometryczny
	Króciec K90, odmiana A, wg. BN-66/2215-01 Zostanie umieszczony 130cm od spawu dennicy dolnej z walczakiem.
	9.6 Króciec manometryczny
	Typ D4, zgodny z normą BN-73/2213-10. Zostanie umieszczony w pokrywie zbiornika.

10. NORMY

1. BN – 75/2221-21 – wymiary zbiornika

2. PN-75/M-35412 – dennice elipsoidalne

3. BN-87/2532-01 – dennice stożkowe

4. PN-89/H-02650 – ciśnienie obliczeniowe

5. PN-62/C-60012 – temperatura obliczeniowa

6. PN-69/H-92138 – naprężenia dopuszczalne

7. DT-UC-90/WO-0 – współczynniki bezpieczeństwa

8. PN-80/H-74219 – króćce

9. PN-72/H-74305 – kołnierz

10. DIN 17440/EN10088-2 – arkusz blachy na walczak

11. BN-64/2212-02 – łapy

12. PN-72/M-85061 – śruby fajkowe

13. Aparatura Przemysłowa kat. nr 1300, fig.4707 – cieczowskazy

14. PN 82472 – śruba transportowa

15. PN82425 – śruba oczkowa odchylna

16. kat. AP5/578 – zawór wzniosowy grzybkowy

17. P.P. ARBUD ZK DN125 – zawór kurkowy

18. BN-66/2215-01 – króciec termometryczny

19. BN-73/2213-10 – króciec manometryczny

1. Materiały Pomocnicze

Literatura

J.Pikoń, Podstawy Konstrukcji Aparatury Chemicznej cz.1. Tworzywa Konstrukcyjne, PWN, W-wa 1979.

Katalog Materiałów Antykorozyjnych opracowany przez. Stowarzyszenie Naukowo-Techniczne Inżynierów i Techników Przemysłu Chemicznego i Przemysłu Materiałów Budowlanych, NOT, Warszawa 1962.

Strony internetowe wykorzystane przy tworzeniu projektu

http://www.pg.gda.pl/chem/Katedry/Maszyny/maszynoznawstwo.htm

http://www.marwil.eu/produkty/ELEMENTY_ZLACZNE/KOTWY.html

[załącznik 1]

Wykres zależności ciężaru ruchowego od średnicy zbiornika.
wg. BN-64/2212-02.