I . Wyznaczanie niezbędnego strumienia objętości powietrza do przewietrzania rejonów

wentylacyjnych.

1. Ze względu na zatrudnienie:

V = Nk_N

gdzie:

N  ilość osób zatrudnionych na najliczniejszej zmianie

k_N  współczynnik określający ilość powietrza przypadającą na 1 osobę, m³/s

Rejon	N 	kN m^3/s	V m^3/s
1	59		9,85
2	54		9,02
3	72	0.167	12,02
4	63		10,52
5	51		8,52
6	43		7,18
7	50		8,35

2. Ze względu na wydobycie.

V = kW gdzie:

W  wydobycie dobowe pochodzące z danego rejonu, Mg/dobę

k  współczynnik przeliczeniowy podwójnie interpolowany, ze względu na głębokość zalegania

( H ) rejonu i wielkość wydobycia w tym rejonie, ( tabela XXXII.3 ze skryptu )

Rejon	W Mg/dobę	H m	k	V m^3/s
1	1300	970	0,0115	14,95
2	1200	970	0,0105	12,60
3	1500	980	0,0125	18,75
4	1400	980	0,0120	16,80
5	1200	1000	0,0105	12,60
6	1100	945	0,0110	12,10
7	1300	945	0,0115	14,95

3. Ze zwględu na zagrożenie metanowe.

gdzie:

b - średnia gazowość wzgl. wyrobiska górniczego określona z prognozy m³_gazu/Mg (dla kat.zagroż. metan.);

współczynnik nierównomierności wydzielania gazu ;

p - dopuszczalne graniczne stężenie metanu w prądzie wylotowym powietrza;

Rejon	W Mg/dobę	Kat. zagr. Metanowego	b		p %	V m^3/s
1	1300	II	3	1,1	1,5	3,31
2	1200	II	3,5	1,1	1,5	3,56
3	1500	III	6	1,3	1	13,54
4	1400	III	7	1,3	1	14,74
5	1200	IV	11	1,2	1,5	12,22
6	1100	II	3,5	1,4	1	6,24
7	1300	II	4	1,4	1	8,42

Rejon	Głębokość	Ilość	Wydobycie	Kat.	Konieczne strumienie objętości powietrza
		zatrudn.		zagr.	zatrudnienie			wydobycie		zagr. Metanowe			V1max
		osób		metan.	kn	V	k		V			V		m^3/s
1	970	59	1300	II		9,85	0,0115		14,95			3,31		14,95
2	970	54	1200	II		9,02	0,0105		12,60			3,56		12,60
3	980	72	1500	III		12,02	0,0125		18,75			13,54		18,75
4	980	63	1400	III	0,167	10,52	0,0120		16,80			14,74		16,80
5	1000	51	1200	IV		8,52	0,0105		12,60			12,22		12,60
6	945	43	1100	II		7,18	0,0110		12,10			6,24		12,10
7	945	50	1300	II		8,35	0,0115		14,95			8,42		14,95

Sumaryczny strumień powietrza niezbędny do przewietrzania wszystkich rejonów kopalni wynosi:

= 102,75 m³/s

II. Wyznaczenie strumienia obj. powietrza niezbędnego do przewietrzania komór

funkcyjnych .

1. Wstępne określenie strumienia objętości powietrza

gdzie: A  pole powierzchni przekroju poprzecznego komory, m²

2. Strumień obj. powietrza ze względu na pięciokrotną wynmianę powietrza w ciągu godziny

gdzie: V  objętość komory, m³

Lp.	Komora	A m^2	Długość m	V m^3	V1 m^3/min	V2 m^3/min	V2max m^3/min
1	KP	30	50	1500	4.93	2,08	4.93
2	KMW	10	30	300	2.85	0,42	2.85
3	Zajezdnia	30	110	3300	4.93	4,58	4.93
							 VK = 12,71

Ilość powietrza dopływająca do kopalni:

V_d = V_R + V_K = 102,75+ 12,71 = 115,46 m³/min

Ilość powietrza wypływająca z kopalni:

V_w = V_d / 0.9 = 115,46 / 0.9 = 128,29 m³/min

III. Wyznaczenie oporów wszystkich bocznic sieci .

Nr bocznicy	Nazwa wyrob.	V	L	rodz. obudowy	A	w	opór jedn.	opór	opór bocznicy
1~2	szyb	102,52	1010	murowa	28,3	3,62	0,0069	0,06969	0,06969
2~3	w. korytarz.	59,17	900	ŁP	9,3	6,36	0,0118	0,10620	0,10620
2~7	w. korytarz.	38,43	700	ŁP	9,3	4,13	0,0118	0,08260	0,08260
2~u	w. korytarz.	4,93	1200	ŁP	8,7	0,57	0,0137	0,16440
w~8	w. korytarz.	4,93	1200	ŁP	8,7	0,57	0,0137	0,16440	0,32880
8~9	w. korytarz.	25,3	850	ŁP	8,7	2,91	0,0137	0,11645	0,11645
7~a	ch. podścian.	20,37	700	ŁP	9,3	2,19	0,0118	0,08260
a~b	ściana	20,37	300	zmechanizowana	12,8	1,59	0,0055	0,01650
b~8	ch. nadścian.	20,37	650	ŁP	9,3	2,19	0,0118	0,07670	0,17580
7~c	w. korytarz.	18,06	850	ŁP	10,9	1,66	0,0081	0,06885
c~d	ch. podścian.	18,06	700	ŁP	8,7	2,08	0,0137	0,09590
d~e	ściana	18,06	400	zmechnizowana	12,8	1,41	0,0055	0,02200
e~9	ch nadścian.	18,06	500	ŁP	8,7	2,08	0,0137	0,06850	0,25525
9~10	w. korytarz.	43,36	1400	ŁP	14,5	2,99	0,0041	0,05740	0,05740
10~12	szyb	64,10	1010	murowa	16	4,01	0,0431	0,43531	0,43531
11~12	szyb	7,12	20	murowa	16	0,45	0,0431	0,00862
12~13	kanał wentyl.	71,22	25	murowa	13	5,48	0,0211	0,00528	0,00528
3~4	w. korytarz.	50,75	900	ŁP	9,3	5,46	0,0118	0,10620	0,10620
3~s	w. korytarz.	4,93	500	ŁP	9,3	0,53	0,0118	0,05900
t~5	w. korytarz.	4,93	700	ŁP	9,3	0,53	0,0118	0,08260	0,14160
4~x	w. chodnik.	2,85	500	ŁP	10,9	0,26	0,0081	0,04050
y~5	w. chodnik.	2,85	1650	ŁP	10,9	0,26	0,0081	0,13365	0,17415
4~f	w. korytarz.	12,96	1600	ŁP	14,5	0,89	0,0041	0,06560
f~g	w. chodnik.	12,96	2400	ŁP	8,7	1,49	0,0137	0,32880
g~h	ch. podścian.	12,96	600	ŁP	8,7	1,49	0,0137	0,08220
h~i	ściana	12,96	400	zmechanizowana	12,8	1,01	0,0055	0,02200
i~6	ch. nadścian.	12,96	600	ŁP	8,7	1,49	0,0137	0,08220	0,58080
5~6	w. korytarz.	7,78	1150	ŁP	9,3	0,84	0,0118	0,13570	0,13570
6~10	w. korytarz.	20,74	2500	ŁP	8,7	2,38	0,0137	0,34250	0,34250
3~q	w. korytarz.	3,49	400	ŁP	9,3	0,38	0,0118	0,04720
r~17	w. korytarz.	3,49	1600	ŁP	9,3	0,38	0,0118	0,18880	0,23600
4~15	w. korytarz.	34,94	1100	ŁP	8,7	4,02	0,0137	0,15070	0,15070
15~o	w. chodnik.	2,85	900	ŁP	9,3	0,31	0,0118	0,10620
p~17	w. chodnik.	2,85	700	ŁP	9,3	0,31	0,0118	0,08260	0,18880
17~18	w. korytarz.	6,34	700	ŁP	10,9	0,58	0,0081	0,05670	0,05670
15~16	w. korytarz.	32,09	700	ŁP	10,9	2,94	0,0081	0,05670	0,05670
16~m	ch. podścian	17,28	750	ŁP	8,7	1,99	0,0137	0,10275
m~n	ściana	17,28	700	zmechanizowana	12,8	1,35	0,0055	0,03850
n~18	ch. nadścian	17,28	700	ŁP	8,7	1,99	0,0137	0,09590	0,23715
18~19	w. korytarz.	23,62	750	ŁP	10,9	2,17	0,0081	0,06075	0,06075
16~j	w. korytarz.	14,81	750	ŁP	14,5	1,02	0,0041	0,03075
j~k	ch. podścian.	14,81	800	ŁP	8,7	1,70	0,0137	0,10960
k~l	ściana	14,81	300	zmechanizowana	12,8	1,16	0,0055	0,01650
l~19	ch. nadścian	14,81	600	ŁP	8,7	1,70	0,0137	0,08220	0,23905
19~z	w. chodnik.	38,43	800	ŁP	14,5	2,65	0,0041	0,03280
z~21	szyb	38,43	1050	murowa	16	2,40	0,0431	0,45255	0,48535
20~21	szyb	4,27	20	murowa	16	0,27	0,0431	0,00862
21~22	kanał wentyl.	42,7	25	ŁP	12	3,56	0,0265	0,00663	0,00663
									=4,83155

Wyznaczenie dysypacji energii w poszczególonych bocznicach i oczkach niezależnych.

l_fb=R_fbV²

bocznica	opór Ns^2/m^8	str. obj pow		dysypacja J/m^3		ocz I	ocz II	ocz III	ocz IV	ocz V	ocz VI		ocz VII	ocz VIII		ocz IX		ocz X
					Wentylator 1							Wentylator 2
1~2	0,06969	102,52		732,420		732,420	732,420	732,420	732,420	732,420	732,420		732,420		732,420		732,420		732,420
2~8	0,32880	4,93		7,991		7,991
2~7	0,08260	38,43		121,989			121,989	121,989
7~8	0,17580	20,37		72,946			72,946
8~9	0,11645	25,30		74,538		74,538	74,538
7~9	0,25525	18,06		83,253				83,253
9~10	0,05740	43,36		107,917		107,917	107,917	107,917
2~3	0,10620	59,17		371,816					371,816	371,816	371,816		371,816		371,816		371,816		371,816
3~5	0,14160	4,93		3,442					3,442
5~6	0,13570	7,78		8,214					8,214	8,214
3~4	0,10620	50,57		271,588						271,588	271,588		271,588				271,588		271,588
4~5	0,17415	2,85		1,415						1,415
4~6	0,58080	12,96		97,552							97,552
6~10	0,34250	20,74		147,326					147,326	147,326	147,326
10~12	0,43531	64,10		1788,606		1788,606	1788,606	1788,606	1788,606	1788,606	1788,606
12~13	0,00528	71,22		26,758		26,758	26,758	26,758	26,758	26,758	26,758
3~17	0,23600	3,49		2,875											2,875
4~15	0,15070	34,94		183,975									183,975				183,975		183,975
15~17	0,18880	2,85		1,534													1,534
17~18	0,05670	6,34		2,279											2,279		2,279
15~16	0,05670	32,09		58,388									58,388						58,388
16~18	0,23715	17,28		70,813															70,813
18~19	0,06075	23,62		33,893											33,893		33,893		33,893
16~19	0,23905	14,81		52,432									52,432
19~21	0,48535	38,43		716,796									716,796		716,796		716,796		716,796
21~22	0,00663	42,70		12,079									12,079		12,079		12,079		12,079
				Suma		2738,232	2925,175	2860,944	3078,581	3348,142	3436,066		2399,495		1872,158		2326,380		2451,768

Suma dysypacji w poszczególnych oczkach:

l_f1 = 2217,862 oczko I 12,23,312,12₆ --13,1314,1417,17--19,19--20

l_f2 = 2251,019 oczko II 12,23,312,12₇ --13,1314,1417,17--19,19--20

l_f3 = 1956,892 oczko III 12,23,34,414,1417,1719,19--20

l_f4 = 1927,304 oczko IV 12,24,414,1417,1719,19--20

l_f5 = 2271,287 oczko V 12,25,56,615,15₁ --16,1617, 17--19,19--20

l_f6 = 2249,713 oczko VI 12,25,56,615,15₂ --16,1617, 17--19,19--20

l_f7 = 1912,390 oczko VII 12,25,57,7_KP --8,811,1122,2223

l_f8 = 1982,027 oczko VIII 12,25,57,7₅ --8,811,1122,2223

l_f9 = 2164,649 oczko IX 12,25,56,69,9₃ --10,1011, 1122,2223

l_f10 =2127,194 oczko X 12,25,56,69,9₄ --10,1011, 1122,2223

Z powyższych obliczeń wynika, że:

• dla wentylatora W1

l_{f max} = 2271,287 J/m³

l_{f min} = 1927,304 J/m³

l_{f śr} = 2217,862 J/m³

• dla wentylatora W2

l_{f max} = 2164,649 J/m³

l_{f min} = 1912,390 J/m³

l_{f śr} = 1982,027 J/m³

V. Regulacja sieci za pomocą metody Sałustowicza .

1. Wariant dysypacyjny ( najtrudniejsze oczko):

l_{f t} = l_{f max } l_f R_t = l_{f t} / V²

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI	^VII		^VIII	^IX	^X
^Nr wentylatora	W1							W2
^Spiętrz. went. główn.	2271,287							2451.768
^Dysyp. energii na tamielf t	53,425	20,267	314,395	343,983	0	21,573	252,260		182,622	0	37,455
^Opór tamy, Rt	0,365	0,091	38,707	14,153	0	0,136	10,379		1,150	0	0,133

2. Wariant kumulacyjny ( najłatwiejsze oczko):

l_{f p} = l_f l_{f max}

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI		^VII	^VIII	^IX	^X
^Nr wentylatora	W1						W2
^Spiętrz. went. główn.	1927,304						1912,390
^Spiętrz. went. pom.lfp	290,558	323,716	29,588	0	343,983	322,410		0	69,638	252,260	214,805
^Wydajność wentylatora	12,10	14,95	2,85	0	14,95	16,60		0	12,60	18,75	16,80

3. Wariant kombinowany (oczko pośrednie):

l_{f t} = l_{f max } l_f R_t = l_{f t} / V² ;

l_{f p} = l_f l_{f max} ;

^Nr oczka	^I	^II	^III	^IV	^V	^VI	^VII		^VIII	^IX	^X
^Nr wentylatora	W1							W2
^Spiętrz. went. główn.	2217,862							1982,027
^Dysyp. energii na tamielft	0	-	260,970	290,558	-	-	69,638		0	-	-
^Opór tamy, Rt	0	-	32,129	11,955	-	-	2,865		0	-	-
^Spiętrz. went. pom.lfp	0	33,157	-	-	53,425	31,852	-		0	182,622	145,167
^Wydajność^wentylatora	0	14,95	-	-	14,95	12,60	-		0	18,75	16,80

VI. Wyznaczenie spadków potencjałów oraz potencjału w trzech wariantach.

Dla tamy: _v = l_{f b} l_ft

Dla wentylatora: _v = l_{f b} l_tp

Potencjał: _v = _vd  _{v w}

gdzie:

l_{f b}  dysypacja w bocznicy

l_ft  dysypacja na tamie

l_tp  dysypacja na wentylatorze

_v  spadek potencjału w bocznicy

_vd  potencjał na dopływie w bocznicy

_vw  potencjał na wypływie z bocznicy

Dla regulacji dodatniej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja energii w oporze miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	węzeł	potencjął całkowity
-	-	-	0	1	0,000
1~2	732,420	0	732,420	2	-732,420
2~8	7,991	697,834	705,826	8	-1438,246
2~7	121,989	0	121,989	7	-854,410
7~8	72,946	510,891	583,837	8	-1438,246
8~9	74,538	0	74,538	9	-1512,785
7~9	83,253	575,122	658,375	9	-1512,785
9~10	107,917	0	107,917	10	-1620,702
2~3	371,816	0	371,816	3	-1104,236
3~5	3,442	357,485	360,926	5	-1465,162
5~6	8,214	0	8,214	6	-1473,376
3~4	271,588	0	271,588	4	-1375,824
4~5	1,415	87,924	89,338	5	-1465,162
4~6	97,552	0,000	97,552	6	-1473,376
6~10	147,326	0	147,326	10	-1620,702
10~12	1788,606	0	1788,606	12	-3409,308
12~13	26,758	0	26,758	13	-3436,066
3~17	2,875	579,610	582,484	17	-1686,720
4~15	183,975	0	183,975	15	-1559,799
15~17	1,534	125,388	126,921	17	-1686,720
17~18	2,279	0	2,279	18	-1689,000
15~16	58,388	0	58,388	16	-1618,187
16~18	70,813	0	70,813	18	-1689,000
18~19	33,893	0	33,893	19	-1722,892
16~19	52,432	52,273	104,705	19	-1722,892
19~21	716,796	0	716,796	21	-1869,892
21~22	12,079	0	12,079	22	-1881,972

Dla regulacji ujemnej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja en w oporze miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	Węzeł	Potencjał J/m^3
-	-	-	-	1	0,000
1~2	732,420	0	732,420	2	-732,420
2~8	7,991	0	7,991	8	-740,412
2~7	121,989	0	121,989	7	-854,410
7~8	72,946	186,943	-113,998	8	-740,412
8~9	74,538	0,000	74,538	9	-814,950
7~9	83,253	122,712	-39,459	9	-814,950
9~10	107,917	0	107,917	10	-922,868
2~3	371,816	0,000	371,816	3	-1104,236
3~5	3,442	340,349	-336,908	5	-767,328
5~6	8,214	0,000	8,214	6	-775,542
3~4	271,588	0	271,588	4	-1375,824
4~5	1,415	609,910	-608,496	5	-767,328
4~6	97,552	697,834	-600,282	6	-775,542
6~10	147,326	0	147,326	10	-922,868
10~12	1788,606	0,000	1788,606	12	-2711,474
12~13	26,758	0,000	26,758	13	-2738,232
3~17	2,875	0,000	2,875	17	-1107,111
4~15	183,975	0	183,975	15	-1559,799
15~17	1,534	454,222	-452,689	17	-1107,111
17~18	2,279	0	2,279	18	-1109,390
15~16	58,388	0,000	58,388	16	-1618,187
16~18	70,813	579,610	-508,797	18	-1109,390
18~19	33,893	0	33,893	19	-1143,282
16~19	52,432	527,337	-474,905	19	-1143,282
19~21	716,796	0	716,796	21	-1290,282
21~22	12,079	0	12,079	22	-1302,362

Dla regulacji mieszanej

Bocznica	Dysypacja J/m^3	Dysypacja en w oporze miejscowym, J/m^3	Spadek potencjału, J/m^3	Węzeł	Potencjał J/m^3
-	-	-	0	1	0,000
1~2	732,420	0	732,420	2	-732,420
2~8	7,991	340,349	348,341	8	-1080,761
2~7	121,989	0	121,989	7	-854,410
7~8	72,946	153,406	226,352	8	-1080,761
8~9	74,538	0	74,538	9	-1155,300
7~9	83,253	217,637	300,890	9	-1155,300
9~10	107,917	0	107,917	10	-1263,217
2~3	371,816	0	371,816	3	-1104,236
3~5	3,442	0,000	3,442	5	-1107,678
5~6	8,214	0	8,214	6	-1115,891
3~4	271,588	0	271,588	4	-1375,824
4~5	1,415	269,561	-268,146	5	-1107,678
4~6	97,552	357,485	-259,933	6	-1115,891
6~10	147,326	0	147,326	10	-1263,217
10~12	1788,606	0	1788,606	12	-3051,823
12~13	26,758	0	26,758	13	-3078,581
3~17	2,875	454,222	457,097	17	-1561,333
4~15	183,975	0	183,975	15	-1559,799
15~17	1,534	0,000	1,534	17	-1561,333
17~18	2,279	0	2,279	18	-1563,612
15~16	58,388	0	58,388	16	-1618,187
16~18	70,813	125,388	-54,575	18	-1563,612
18~19	33,893	0	33,893	19	-1597,504
16~19	52,432	73,115	-20,683	19	-1597,504
19~21	716,796	0	716,796	21	-1744,504
21~22	12,079	0	12,079	22	-1756,584

VII. Dobór wentylatorów głównych

1.1 Dobór wentylatora głównego w szybie wentylacyjnym (1) dla różnych wariantów rozpływu powietrza w kopalni.

1.1 Wariant dysypacyjny

_pc = 3436.066 N/m²

V = 71.22 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 244.72 kW = 0.68 Ns²/m⁸ A_e = = 1.44 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG200/1.4 przy obrotach 650 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

3436.066 < 0.94095.23 = 3685.707 N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.84 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

1.2 Wariant kumulacyjny.

_pc = 2738.232 N/m²

V = 71.22 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 219.26 kW = 0.54 Ns²/m⁸ A_e = = 1.62 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG200/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

2738.232 < 0.93654.50 = 3289.05N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.855 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

1.3 Wariant pośredni.

_pc = 3078.581 N/m²

V = 71.22 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 219.26 kW = 0.61 Ns²/m⁸ A_e = = 1.53 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG200/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

3078.581 < 0.93654.50 = 3289.05N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.872 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

2. Dobór wentylatora głównego w szybie wentylacyjnym (2) dla różnych wariantów rozpływu powietrza w kopalni.

2.1 Wariant dysypacyjny

_pc = 2451.768 N/m²

V = 42.70 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 104.69 kW = 1.34 Ns²/m⁸ A_e = = 1.02 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG180/1.4 przy obrotach 600 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

2451.768 < 0.92980.60 = 2682.54 N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.81 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

1.2 Wariant kumulacyjny.

_pc = 1872.158 N/m²

V = 42.70 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 79.94 kW = 1.03 Ns²/m⁸ A_e = = 1.17 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG200/1.4 przy obrotach 550 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

1872.158 < 0.92450.00 = 2205.00 N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.84 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

1.3 Wariant pośredni.

_pc = 2326.380 N/m²

V = 42.70 m³/s

Konieczna moc użyteczna: Opór kopalni: Otwór równoznaczny:

N_u = = 99.34 kW = 1.28 Ns²/m⁸ A_e = = 1.05 m²

Na podstawie otrzymanych wyników dobieram wentylator typu WPG180/1.4 przy obrotach 550 obr/min

• warunek kumulacyjny

_pc < 0.9_{pc max}

2326.380 < 0.92450.0 = 2205.0 N/m²

• warunek ekonomiczności

 > 0.8_max

0.82 > 080.88 = 0.704

Oba warunki są spełnione.

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WROCŁAW 14.04.97

INSTYTUT GÓRNICTWA

WYDZIAŁ GÓRNICZY

SPECJALNOŚĆ, GP

Projekt nr1 z Wentylacji i Pożarów

Temat: Wyznaczenie rozpływów wymuszonych w kopalnianej sieci wentylacyjnej

ROK AKADEMICKI 96/97 WYKONAŁ