Akademia Górniczo - Hutnicza
im. Stanisława Staszica w Krakowie
Wydział Wiertnictwa Nafty i Gazu
Specjalność: Inżynieria Gazownicza
Projektowanie Otworów Wiertniczych
Temat: Projekt otworu wiertniczego numer 137.
Wykonał: Dariusz Charkiel
Adam Łochowicz
SPIS TREŚĆI:
Profil geologiczny otworu 2
Obliczenie ciśnienia złożowego 3
Obliczenie ciśnienia geostatycznego 3
Obliczanie ciśnienie szczelinowania 7
Obliczenie ciśnienia hydrostatycznego słupa płuczki 10
Schemat rozkładu gradientu ciśnień w otworze 11
Dobór rur okładzinowych 12
Schemat zarurowania otworu 14
Obliczenie wytrzymałości rur okładzinowych 15
Wytrzymałość na zgniatanie 15
9.1.1 Obliczenie ciężaru płuczki wiertniczej 15
9.2 Wytrzymałość na rozluźnienie połączenia gwintowego rur okładzinowych 17
9.3 Sprawdzenie sekcji kolumny rur okładzinowych na ciśnienie wewnętrzne 21
Uszczelnianie rur okładzinowych w otworze wiertnicznym 24
Literatura 31
1. Profil litologiczny otworu wiertniczego numer 137
Lp
|
Głębokość zalegania [m] |
Litologia i właściwości skał |
Grad. ciśnienia złożowego [MPa/m]
|
1 |
0 - 165,5 |
Żwiry, gliny (por. 30%) |
0,0100 |
2 |
165,5 - 850 |
Piaskowce słabozwięzłe (por.25%) |
0,0111 |
3 |
850 - 1212 |
Iłowce czerwone |
0,0112 |
4 |
1212 - 1630 |
Wapienie (por.7%) |
0,0114 |
5 |
1630 - 2060 |
Iłowce czerwone |
0,0101 |
6 |
2060 - 2340 |
Piaskowce (por.20%) |
0,0132 |
7 |
2340 - 2700 |
Sole |
0,0118 |
8 |
2700 - 2920 |
Iłowce czerwone |
0,0119 |
9 |
2920 - 3250 |
Dolomity (por.8%) |
0,0119 |
10 |
3250 - 3830 |
Piaskowce (por.25%) |
0,0130 |
Średnica kolumny eksploatacyjnej - 41/2”
Obliczenie ciśnienia złożowego.
Gdzie:
H - głębokość spągu warstwy, dla której wyznacza się ciśnienie złożowe;
Gz - gradient ciśnienia złożowego.
Lp. |
G zł |
H |
P złożowe [Mpa] |
1 |
0,0100 |
165,5 |
1,655 |
2 |
0,0111 |
850 |
9,435 |
3 |
0,0112 |
1212 |
13,57 |
4 |
0,0114 |
1630 |
16,58 |
5 |
0,0101 |
2060 |
20,81 |
6 |
0,0132 |
2340 |
30,89 |
7 |
0,0118 |
2700 |
31,86 |
8 |
0,0119 |
2920 |
34,75 |
9 |
0,0119 |
3250 |
38,68 |
10 |
0,0130 |
3830 |
49,79 |
Obliczane ciśnienia geostatycznego.
Gdzie:
hi - miąższość poszczególnej warstwy,
ρi - gęstość poszczególnej skały,
g - przyśpieszenie ziemskie.
Gęstości skał zostały wyznaczone z wykresów 8.3,8.4,8.5 i tabeli 8.10
Żwiry, gliny (por.30%) - głębokość 0 - 165,5
ρ1 = 2,225∙103 [kg/m3]
h1 = 165,5 [m]
Pg1 = 9,80665∙120∙ 2,225∙103 = 3,61 [MPa]
Piaskowce słabozwięzłe (por.25%) głębokość 165,5 - 850 [m]
ρ2 = 2,315 ∙103 [kg/m3]
h2 = 684,5 [m]
Pg2 = g∙h2∙ ρ2 = 15,54 [MPa]
Iłowce czerwone - głębokość 850 - 1212 [m]
Wyznaczamy dla tego interwału średnią gęstość z wzoru:
ρ spągu = 2,460∙103 [kg/m3]
ρ stropu = 2,370∙103 [kg/m3]
ρ 3śr.= 2,415∙103 [kg/m3]
h3= 362 [m]
Pg3= g∙h3∙ ρ3 = 8,57 [MPa]
Wapienie (por.7%)- głębokość 1212 - 1630 [m]
ρ4 = 2,610 ∙103 [kg/m3]
h4= 418 [m]
Pg4= g∙h4∙ ρ4 = 10,70 [MPa]
Iłowce czerwone - głębokość 1630 - 2060 [m]
ρ spągu = 2,575∙103 [kg/m3]
ρ stropu = 2,525∙103 [kg/m3]
ρ 5śr.= 2,550∙103 [kg/m3]
h5= 430 [m]
Pg5= g∙h5∙ ρ5 = 10,75 [MPa]
Piaskowce (por. 20%) - głębokość 2060 - 2340 [m]
ρ 6.= 2,390∙103 [kg/m3]
h6= 280 [m]
Pg6= g∙h6∙ ρ6 = 6,56 [MPa]
Sole - głębokości 2340 - 2700 [m]
ρ7 = 2,10∙103 [kg/m3]
h7= 360 [m]
Pg7= g∙h7∙ ρ7 = 7,41 [MPa]
Iłowce czerwone - głębokość 2700 - 2920 [m]
ρ spągu = 2,625∙103 [kg/m3]
ρ stropu = 2,615∙103 [kg/m3]
ρ 8śr.= 2,620∙103 [kg/m3]
h8= 220 [m]
Pg8= g∙h8∙ ρ8 = 5,65 [MPa]
Dolomity (por. 8%) - głębokość 2920 - 3250 [m]
ρ śr.= 2,615∙103 [kg/m3]
h9= 330 [m]
Pg9= g∙h9∙ ρ9 = 8,46 [MPa]
Piaskowce (por.25%) - głębokości 3250- 3830 [m]
ρ10 = 2,300∙103 [kg/m3]
h10= 580 [m]
Pg10= g∙h10∙ ρ10 = 13,08 [MPa]
Pg=Pg1+Pg2+ Pg3+Pg4 +Pg5+Pg6 +Pg7+Pg8 +Pg9+Pg10
Pg= 90,33 [Mpa]
4. Obliczanie ciśnienia szczelinowania.
Żwiry, gliny (por.30%).
Psz1 = Pz + ½(PG - PZ)
Psz1 = 2,63 [MPa]
Gsz1 = Psz1/H1
Gsz1 = 0,01591 Mpa/m
Piaskowce słabozwięzłe (por.25%) głębokość 165,5 - 850 [m]
Psz2 = Pz +2/3 (PG - PZ)
Psz2 = 15,91 [MPa]
Gsz2 = Psz2/H2
Gsz2 = 0,01872 Mpa/m
Iłowce czerwone - głębokość 850 - 1212 [m]
Psz3 ≤ ∑ Pg
Psz3 = 27,71 [MPa]
Gsz3 = Psz3/H3
Gsz3 = 0,02287 Mpa/m
Wapienie (por.7%)- głębokość 1212 - 1630 [m]
Psz4 = Pz+⅔ (PG - PZ)
Psz4 = 31,14 [MPa]
Gsz4 = Psz4/H4
Gsz4 = 0,01910 Mpa/m
Iłowce czerwone - głębokość 1630 - 2060 [m]
Psz5 ≤ ∑ Pg
Psz5 = 49,17 [MPa]
Gsz5 = Psz5/H5
Gsz5 = 0,02387 Mpa/m
Piaskowce (por. 20%) - głębokość 2060 - 2340 [m]
Psz6 = Pz + ⅔(PG - PZ)
Psz6 = 47,45 [MPa]
Gsz6 = Psz6/H6
Gsz6 = 0,02028 Mpa/m
Sole - głębokości 2340 - 2700 [m]
Psz7 ≤ ∑ Pg
Psz7 = 60,14 [MPa]
Gsz7 = Psz7/H7
Gsz7 = 0,02339 Mpa/m
Iłowce czerwone - głębokość 2700 - 2920 [m]
Psz8 ≤ ∑ Pg
Psz8 = 68,79 [MPa]
Gsz8 = Psz8/H8
Gsz8 = 0,02359 Mpa/m
Dolomity (por. 8%) - głębokość 2920 - 3250 [m]
Psz9 = Pz + ⅔(PG - PZ)
Psz9 = 64,39 [MPa]
Gsz9 = Psz9/H9
Gsz9 = 0,01981 Mpa/m
10. Piaskowce (por.25%) - głębokości 3250- 3830 [m]
Psz10 = Pz + ⅔(PG - PZ)
Psz10 = 76,82 [MPa]
Gsz10 = Psz10/H10
Gsz10 = 0,02006 Mpa/m
5. Obliczenie ciśnienia hydrostatycznego słupa płuczki.
Stosujemy metodę naddatku ciśnienia. Przy wyznaczaniu gęstości płuczki winno się utrzymać represję zawartą w przedziale 7 ÷ 35 at.
Ze względu na wystąpienie w utworach piaskowca podwyższonego ciśnienia zastosowano zwiększony naddatek.
normalne ciśnienie złożowe: naddatek wynosi: 0,7 - 2,1 MPa
Lp. |
Ciśnienie hydrostatyczne [MPa] |
Gradient Ph [Mpa] |
1. |
1,655 + 0,7 = 2,365 |
0,01429 |
2. |
9,435 + 0,7 = 10,135 |
0,01192 |
3. |
13,57 + 0,7 = 14,27 |
0,01177 |
4. |
16,58 + 0,7 = 17,28 |
0,01060 |
5. |
20,81 + 0,7 = 21,51 |
0,01044 |
6. |
30,89 + 1,1 = 31,99 |
0,01367 |
7. |
31,86 + 0,7 = 32,56 |
0,01205 |
8. |
34,75 + 0,7 = 35,45 |
0,01214 |
9. |
38,68 + 0,7 = 39,38 |
0,01211 |
10. |
49,79 + 1,1 = 50,89 |
0,01329 |
Zestawienie ciśnień i gradientów:
Lp
|
Ciśnienie złożowe |
Ciśnienie geostatyczne |
Ciśnienie szczelinowania |
Ciśnienie hydrostatyczne |
||||
|
Pz[MPa] |
Gz[MPa/m] |
PG[MPa] |
GG[MPa/m] |
Psz[MPa] |
Gsz[MPa/m |
Ph[MPa] |
Gh[MPa/m] |
1 |
1,655 |
0,0100 |
3,61 |
0,02181 |
2,63 |
0,01591 |
2,365 |
0,01429 |
2 |
9,435 |
0,0111 |
15,54 |
0,02253 |
15,91 |
0,01872 |
10,135 |
0,01192 |
3 |
㌱㔬ܷ ⰰ㈱㠇㔬ܷⰰ㈰㠲ܷ㜲㜬ܱⰰ㈰㠲ܷ㐱㈬ܷⰰ㜱ܷ㐇ㄇⰶ㠵〇〬ㄱܴ〱㜬ܰⰰ㈰㔳ܷㄳㄬܴⰰㄹܰ㜱㈬ܸⰰ㘰ܰ㔇㈇ⰰㄸ〇〬〱ܱ〱㜬ܵⰰ㈰㠳ܷ㤴ㄬܷⰰ㈰㠳ܷㄲ㔬ܱⰰ㐰ܴ㘇㌇ⰰ㤸〇〬㌱ܲⰶ㘵〇〬㌲㈸㐇ⰷ㔴〇〬〲㠲㌇ⰱ㤹〇〬㌱㜶܇ܷㄳ㠬ܶⰰ㠱㜇㐬ܱⰰ㈰㌳ܹ〶ㄬܴⰰ㈰㌳ܸ㈳㔬ܶⰰ〲ܵ㠇㌇ⰴ㔷〇〬ㄱܹⰵ㔶〇〬㌲㘵㘇ⰸ㤷〇〬㌲㤵㌇ⰵ㔴〇〬㈱㐱܇ܹ㠳㘬ܸⰰ㤱㠇㐬ܶⰰ㈰㜳ܷ㐶㌬ܹⰰㄹܸ㤳㌬ܸⰰㄲܱㄇܰ㤴㜬ܹⰰ〳ㄇⰳ㠰〇〬㌲㠵㜇ⰶ㈸〇〬〲㘰㔇ⰰ㤸〇〬㌱㤲܇††††ࠠ 6. Schemat rozkładu gradientu ciśnień w otworzeGradient ciśnienia złozowego Gradient ciśnienia szczelinowaniaGradient ciśnienia geostatycznego Gradient ciśnienia hydrostatycznego7 . Dobór rur okładzinowych.Kolumny:Według schematu 18 5/8” - 13 3/8” - 9 5/7” - 7” - 4 1/2”Kolumna wstępna; 18 5/8” - 50 m, Kolumna prowadnikowi; 13 3/8” - 1000 mI Kolumna techniczna; 9 5/7”- 2000 mII kolumna techniczna; 7”- 2900 mKolumna eksploatacyjna; 4 1/2” - 3830 mPo ustaleniu schematu zarurowania otworu wiertniczego dobieramy średnice poszczególnych kolumn rur okładzinowych, jak i świdrów do wykonania wiercenia pod rury. Kolumna rur 4 1/2” - 0,1143 mm Rury te będą zapuszczone do głębokości Ho1 = 3830 [m]Średnica złączki rury 4 1/2” wynosi Dm1 = 0,127 [m]Najbliższa znormalizowana średnica świdra wynosi Do1 = 0,143 [m]Dla tak przyjętej średnicy świdra wielkość prześwitu wyniesie:Granice dopuszczalnych prześwitów k є (0,016 ÷ 0,095) 2. Najbliższą średnicę wewnętrzną rur przez którą przechodzi świder 143 mm są rury 6 5/8” ale do projektu założono rury 7”o najmniejszej średnicy wew. 155,4 mmRury te będą zapuszczone do głębokości Ho2 = 2900 [m]Średnica zewnętrzna złączki rur o średnicy 7” wynosi Dm2 = 0,1945 [m]Najbliższa znormalizowana średnica świdra wynosi Do2 = 0,216 [m]Przyjmując to średnica świdra, otrzymamy wielkość prześwitu:k2 = Do2 - Dm2k2 = 0,0215 [m] - warunek dotyczący prześwitów spełniony.3.Kolejna kolumna rur w której mieści się świder 216 mm jest to kolumna rury o średnicy 95/8'' o najmniejszej średnicy wew. 224,5 mmRury te będą zapuszczone do głębokości Ho3 = 2000 [m] Zewnętrzna średnica złączki rur o średnicy 95/8'' wynosi Dm3 = 0,2699 [m]Najbliższa znormalizowana średnica świdra wynosi Do3 = 0,308 [m]Przyjmując tą średnicę świdra, otrzymamy wielkość prześwitu:k3 = Do3 - Dm3k3 = 0,0411 [m] - warunek dotyczący prześwitów spełniony.4. Dobór kolejnej kolumny rur w której mieści się świder 308 mm to kolumna rury o średnicy 13 3/8 najmniejszej średnicy wew. 313,5 mmRury te będą zapuszczone do głębokości Ho4 = 1000 [m] Średnica złączki rur o średnicy 13 3/8 wynosi Dm4 = 0,365 [m]Najbliższa znormalizowana średnica świdra wynosi Do4 = 0,4064 [m]Przyjmując tą średnicę świdra, otrzymamy wielkość prześwitu:k4 = Do4 - Dm4k4 = 0,0414 [m]5. Kolejna kolumna rur w której mieści się świder 406,4 mm jest to kolumna rury o średnicy 18 5/8 najmniejszej średnicy wew. 450,9 mmRury te będą zapuszczone do głębokości Ho5 = 50 [m] Średnica złączki rur o średnicy 18 5/8 wynosi Dm5 = 0,508 [m]Najbliższa znormalizowana średnica świdra wynosi Do5 = 0,5588 [m]Przyjmując tą średnicę świdra, otrzymamy wielkość prześwitu:k4 = Do5 - Dm5k4 = 0, 0508[m]Rury te będą zapuszczone do głębokości Ho4 = 50 [m]8. Schemat zarurowania otworu wiertniczego9. Obliczenia wytrzymałościowe kolumny rur okładzinowych.Rury podlegają następującym oddziaływaniom:Naprężenie zgniatające - pochodzące od płynów wypełniających otwór wiertniczyNaprężenia osiowe - ich źródłem jest ciężar właściwy kolumny rurNaprężenia wynikające z działania ciśnienia wewnętrznegoNaprężenia zginające (w przypadku gdy przekraczają 3( na 100m)Obciążenia temperaturowe (jeżeli temperatura przekracza 200(C)9.1. Wytrzymałość na zgniatanieObliczenia dopuszczalnej głębokości zapuszczania rur okładzinowych dla poszczególnych grubości ścianek i rodzaju stali.Założenia projektowe:Wnętrze rury jest wypełnione powietrzem ( pusta rura), natomiast w przestrzeni pierścieniowej znajduje się płuczka o wymaganym ciężarze właściwym.9.2. Obliczenie ciężaru płuczki wiertniczej Ciśnienie hydrostatyczne płuczki musi przekraczać o 5% ciśnienie złożowe. Gpł = Gzł ( H Gpł - gradient ciśnienia płuczki Gzł - gradient ciśnienia złożowego H - ciśnienie hydrostatyczne płuczkiGpł = Gzł x 1,05 = 0,01156 x 1.05 = 0,012134 MPa/mCiężar właściwy płuczki wiertniczej wypełniającej otwór w czasie rurowania: (pł = 12,34 kN/m3Obliczenie ciśnienia zgniatającego dla kolumny eksploatacyjnej 4 1/2''Gdzie:Hdi - dopuszczalna głębokość zapuszczania rury okładzinowej ze względu na ciśnienie zgniatające i-tą grubości ścianki [m],Pzgi - dopuszczalne ciśnienie zgniatające dla i-tej grubości ścianki [tab. 8.20 str.200](p - ciężar właściwy płuczki wiertniczej wypełniającej otwór przed orurowaniem [N/m3]n - współczynnik bezpieczeństwa na zginanie:- dla kolumn prowadnikowych n = 1,0- dla kolumn technicznych i eksploatacyjnych n = 1,1.- Ho = 3840 [m] , γp = 12,34 [kN/m3], n = 1,1Zewnętrzna średnica rur okładzinowychGatunek staliGrubość ścianki, mWytrzymałość na ciśnienie zgniatające, pzg, MPaDopuszczalnej głębokości zapuszczania rur okładzinowych, mcalem4 1/20,1143J-55b40,0056927,6Hd42033,3b30,0063534,2Hd32519,5N-80b20,0063543,8Hd23226,8b10,0073758,9Hd14339,2Wyliczenie długości sekcji rur okładzinowych z uwagi na ciśnienie zgniatające.H0 = 3830mh1 = H0 - Hd2 = 3830 - 3226,8 = 603,2mh2 = Hd2 - Hd3 = 3226,8 - 2519,5 = 707,2h3 = Hd3 - Hd4 = 2519,5 - 2033,3 = 486,2h4 = Hd0 - (h1+h2+h3) = 2033,3Zewnętrzna średnica rur okładzinowychGatunek staliGrubość ścianki, mWytrzymałość na ciśnienie zgniatające, MPaWyliczone długości sekcji rur okładzinowych z uwagi na ciśnienie zgniatające, mcalem4 1/20,1143J-55b40,0056927,6h42033,4b30,0063534,2h3486,2N-80b20,0063543,8h2707,2b10,0073758,9h1603,29.2 Wytrzymałość na rozluźnienie połączenia gwintowego rur okładzinowychObliczenie długości poszczególnych sekcji rur okładzinowych z uwagi na siłę rozluźniającą połączenie gwintowe, Prli - dopuszczalna długość drugiej sekcji rur okładzinowych (licząc od dołu, z uwagi na siłę rozluźniającą połączenia gwintowe) [m],Pri - siła rozluźniająca połączenia gwintowe i-tej sekcji,k - współczynnik bezpieczeństwa na rozluźnianie połączenia gwintowego,k = 2,0 - dla krajowych rur skręcanych bez użycia momentomierza,k = 1,75 - dla krajowych rur skręcanych z użyciem momentomierza,k = 1,6 - dla rur zgodnie z normami API z użyciem momentomierza,qi - ciężar jednostki długości w powietrzu i-tej sekcji rur okładzinowych, - ciężar odcinka kolumny rur okładzinowych w powietrzu, poniżej i-tej sekcji,Założenia projektowe:Podajemy ciężar kolumny ważonej w powietrzu. ࠂ ࠄ ࠾ ࢄ ࢆ ࢈ ࢊ ࢎ ࣒ ࣬ ख च ज ञ । ० ব ী ূ ੶ આ ન પ શ ஔ ൰ ൲ ൴ ൶ ൸ ൾ ක ﳚ웎뷼궵꣼뷼ﲵꂤ鳼銗趗趒蓼胼粠敯 ᘒᵢ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ瑨ꨑᘀ瑨ꨑ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘆᥨ鄫 ᘆﭨ煺 ᘑﰃ㔀脈䩃 䩡 ᘉ﹨Ω㔀脈ᘉ荨䰳㔀脈ᘉﰃ㔀脈ᘆ﹨Ω ᘆ佨팄 ᘆ荨䰳 ᘉﰃ㸀Īᘎ癨锰䌀⁊愀⁊ ᘎﰃ䌀⁊愀⁊ ᘑﰃ㔀脈䩃 䩡 ᘎﰃ䌀⡊愀⡊ ̗j ᘀﰃ䌀⡊唀Ĉ䩡(ᘎﰃ䌀お愀お ᘑﰃ㔀脈䩃$䩡$ᘑﰃ㔀脈䩃0䩡0̏j ᘀﰃ唀Ĉᘆﰃ␀ ࠂ ࠾ ࢄ ࢆ ࢈ ࢌ ࢎ ࣒ घ च ज ञ ठ ० २ ৄ ÷ è Ù 턀 Þ 쀀 è 대 À 쀀 À 대 è 대 ¦ ግ̀Ĥ萏Ũ♀帀梄愁Ĥ摧暹̀Ĥ옍ﰂ 愀Ĥ摧ϠǜĤ옍ﰂ ᄀ㞄怂㞄愂Ĥ摧Ϡü܀ ␃愁Ĥ摧ϠüЀ 摧Ϡü ഀࣆȀӼ৸ 摧Ϡü ␃ഁࣆȀӼ৸ ♀愀Ĥ摧暹܀ ␃愃̤摧Ϡüᄀ Ǵɀࣺ﷽ý ЄĀ́ৄ ৈ ৌ ৎ પ ಂ ൲ ൴ ൶ ൸ ൺ ó ß Ï 뼀 © ¡ 鐀 簀 | 簀 Ѐ 摧竻qሀ ␃ം׆Āᾆᄀ㞄ሂd 怀㞄愂Ȥ摧ϠǜĤ옍ﰂ 愀Ĥ摧Ϡü܀ ␃愁Ĥ摧Ϡüᔀ ␃ഁࣆȀӼ৸ 萑ȷ搒 ♀怀㞄愂Ĥ摧暹ༀ옍蜁萑 搒 葠 摧Ϡṳ̈̀옍ﰂ ሀd 愀̤摧ϠǜĤ옍ﰂ ᄀ㞄ሂd 怀㞄愂Ĥ摧Ϡü&䘋#옍ćː栁萏Ũ萑 葞Ũ葠 摧ᅴªЀ 摧ᅴªЀ 摧竻qጀ ෞ พ ฮ ฺ ཞ ཬ ࿖ ၤ ၦ ᄂ ᄤ ᅰ ᆀ ᆂ ᆈ ᆊ 뿒ꊯ躘熁蹤軶蹗軶M ᘒཨ籣伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ㑨錳ᘀ㑨錳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ瑨ꨑᘀᥨ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘟᥨ䈀Ī䩏䩑䩞䩡 桰 ᔘᥨᘀ㑨錳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ㑨錳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒᥨ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘᥨᘀ챨蔤伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘟ챨蔤䈀Ī䩏䩑䩞䩡 桰 ᔥ챨蔤ᘀ챨蔤䈀Ī䩏䩑䩞䩡 桰 ᔘ챨蔤ᘀ챨蔤伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒᵢ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ瑨ꨑᘀ瑨ꨑ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ瑨ꨑ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋᤀᆊ ሒ መ ሚ ሢ ኪ ኰ ኲ ጒ ጦ ጪ ጬ ፖ ፚ ፠ ። ፤ ᎐ ᎖ Ꭴ Ꭶ Ꭺ 럃鮨螑醛魽畹浱楱㥑ᔯȾᘀꑨ訴㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔯȾᘀᥨ㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᘆ䍨ԅ ᘆȾ ᘆꑨ訴 ᘆﭨ煺 ᘆ瑨ꨑ ᘒ䍨ԅ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒȾ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒꑨ訴伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ瑨ꨑᘀ瑨ꨑ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔜཨ籣ᘀ瑨ꨑ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᘖꡨ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᔜཨ籣ᘀཨ籣伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᘛ㑨錳䈀Ī䩏䩑䩞桰 ᘛཨ籣䈀Ī䩏䩑䩞桰 ᔡཨ籣ᘀཨ籣䈀Ī䩏䩑䩞桰 ᘀ ፞ ፠ ። ፤ ፦ ፨ ፪ ፬ ፮ ፰ ፲ ፴ ፶ ፸ ፺ ፼ ᎀ ᎂ ᎄ ᎆ ᎈ ᎊ ᎌ ᎎ ᎐ ᎒ ᎔ ú 切 õ õ õ õ õ õ õ õ õ õ õ õ õ Ѐ 摧竻qЀ 摧ᅴªᰀ᎔ ᎖ ᎘ Ꭰ Ꭲ Ꭴ ᐎ ᐐ ᐒ ᐔ ᐚ ᐜ ᐰ ᑌ ᑠ ᒆ ᓊ ᓌ ú 切 ú 切 ú 切 ú 切 ô à à 퐀 à à à ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙d̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò܀ ␃愁Ĥ摧㜅¢䀀&摧暹Ѐ 摧竻q᐀Ꭺ Ꮜ ᐌ ᐎ ᐐ ᑤ ᑺ ᒒ ᒤ ᓎ ᓒ ᓤ ᓦ ᔔ ᔖ ᔜ ᔢ ᔪ ᕀ ᕂ ᕮ ᕺ ᕾ ᖂ ᖄ ᖊ ᖐ ᖘ ᖬ ᖮ 쿧ꪷ蚘蚘禘祯祥敘潹敹敋祋敘潹yᔘ穨꩜ᘀ댣伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ뭨ĵ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ荨䰳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ饨摗伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔣ穨꩜ᘀ댣㔀脈䩃 䩏䩑䩞䩡 ᔣ穨꩜ᘀ饨摗㔀脈䩃 䩏䩑䩞䩡 ᔘ穨꩜ᘀﭨ煺伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔯȾᘀ⍨赗㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔯȾᘀ荨䰳㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔯȾᘀ㉨锑㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᴀᓌ ᓎ ᓒ ᓦ ᔖ ᔤ \ 倀 D 㠀 D ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꈀ 摫ࠎ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀ܀᪔ࠂ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᔤ ᔦ ᔪ ᕂ ᖄ ᖒ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ࢢ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᖒ ᖔ ᖘ ᖮ ᗎ ᗜ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ल ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᖮ ᗌ ᗎ ᗖ ᗚ ᗢ ᗸ ᗺ ᘌ ᘖ ᘘ ᘜ ᘞ ᘤ ᘪ ᘲ ᙆ ᙊ ᙨ ᙪ ᙰ ᙶ ᙾ ᚆ ᚒ ᚖ ᚨ ᚴ ᚸ ᚼ ᚾ ᛄ ᛊ ᛒ ᛨ ᛪ ᛲ ᛴ ᜀ ᜈ ᜠ ᝀ ᝈ ᝌ ᝪ ᝬ ឈ ដ ណ ថ ព ម វ ឦ ូ ើ ័ 틩틩룩룩ꮸ黶 ᔘ穨꩜ᘀ㙨렆伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ湨ፕ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ㐬伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ荨䰳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ뭨ĵ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ饨摗伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ㸀ᗜ ᗞ ᗢ ᗺ ᘞ ᘬ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ূ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᘬ ᘮ ᘲ ᙊ ᙪ ᙸ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫 ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᙸ ᙺ ᙾ ᚖ ᚾ ᛌ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ૢ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᛌ ᛎ ᛒ ᛪ ᛴ ᜂ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫୲ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᜂ ᜄ ᜈ ᜠ ᝀ ᝎ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ం ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁᝎ ᝐ ᝬ ថ ឞ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ಒ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁឞ ហ ឦ ើ ៦ ៴ ^ 刀 F 㨀 F ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᧃÙ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⡁Ò̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧垙dꀀ 摫ഢ ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄Ԁ ៦ ៲ ៶ ៸ ᠂ ᡂ ᡄ ᡆ ᡈ ᡊ ᡌ ᡎ ᢈ ᢌ ᢢ 쇏ꊰꊓ낄晳姏A ᔯȾᘀ㉨匤㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔘ穨꩜ᘀ鱨判伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀըꈷ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔠ穨꩜ᘀﭨ煺䌀伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᘝ⡨酳䌀䠀Ȫ䩏䩑䩞䩡 ᘝ⡨酳䌀䠀Ī䩏䩑䩞䩡 ᘚ⡨酳䌀伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᔠ穨꩜ᘀ湨ፕ䌀伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᘚᥨ鄫䌀伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀 ᔘ穨꩜ᘀﭨ煺伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ湨ፕ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ饨摗伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋᄀ៴ ៶ ៸ ᡌ ᡎ ᡐ ᡒ ᡔ ^ 嘀 Q 䬀 V 嘀 V 嘀 䀀&摧暹Ѐ 摧竻q܀ ␃愁Ĥ摧㜅¢ꀀ 摫 ␖ᜁĤ晉 阂F혅ИЀЀЀЀЀࠀ峖ЀﺘÈञᣗ⎔Ȱ ࡖ ྐྵ ઽ 琊 Ǡ혓0 ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ ӿ᐀϶⓼㘕ᜁ϶ ᨀზ 혛 ÿ ÿ ÿ ზ 혝 ÿ ÿ ÿ 㓿ۖĀ̅ 혴ਁ氃愀϶＄ࠀᡔ ᡖ ᡘ ᡚ ᡜ ᡞ ᡠ ᡢ ᡤ ᡦ ᡨ ᡪ ᡬ ᡮ ᡰ ᡲ ᡴ ᡶ ᡸ ᢀ ᢂ ᢄ ᢆ ᢈ ᢊ ᢌ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ܀ ␃愁Ĥ摧㜅¢ᰀᢢ ᢴ ᣊ ᣌ ᣎ ᣐ ᣒ ᣔ ᣖ ᦺ ᦼ ᧤ ᧰ ᧲ 쿧鮷粉敯䭘⨹9 ᘝ難蕁㔀脈䩃䩏䩑䩞䩡ᔣ穨꩜ᘀ荨숩㔀脈䩃䩏䩑䩞䩡ᔘ穨꩜ᘀὨ䉑伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘὨ䉑ᘀὨ䉑伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᘒ륨欶伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ頜伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ㉨匤伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔣ穨꩜ᘀ頜㸀Ī䩃 䩏䩑䩞䩡 ̷j ᔀ穨꩜ᘀ륨欶㸀Ī䩃 䩏䩑ࡕ币Ɋ愀⁊洀H渄H甄ĈᔯȾᘀըꈷ㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔯȾᘀ㉨匤㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fᔯȾᘀﭨ煺㔀脈⨾䈁Ъ䩃 䩏䩑䩞䩡 桰餳fഀᢌ ᣌ ᣐ ᣒ ᣔ ᣖ ᣤ ᥴ ᦺ ᦼ ᧄ ᧒ ᧲ ÷ í í è í Ð 퀀 Ð ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧ᬬûЀ 摧償BЀ 摧㜅¢Ѐ 摧᳞&䘋&摧匙þഀ᧲ ᧴ ᧸ ᨆ ᨒ ᨞ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀䉤ᘀĤ␗䤁Ŧ Ȁ䚖ԀᣖĄ Ą Ą Ą Ą Ą 鐇ą혈\숄稆䨈ᐌ렧ЁЀЀЀ 퀇ЃЀЀЀ 쨇ЄЀЀЀ 퐇ІЀЀЀጀブ Ą Ą Ą Ą Ą Ą ☃ᔑĶ᠀϶ 혚 ÿ ÿ ÿ ᯿ზ 혜 ÿ ÿ ÿ ᷿ზ 혴ԁ㐀ۖĀ̊Fࠃ瀇ᓖ Ԁ᧲ ᧴ ᧸ ᧾ ᨄ ᨆ ᨐ ᨒ ᨠ ᨤ ᨪ ᨰ ᨲ ᨸ ᨺ ᩄ ᩈ ᩌ ᩔ ᩘ ᩚ ᩢ ᩤ ᩮ ᩲ ᩶ ᩼ ᪂ ᪄ ᪘ ᪠ ᪦ ᪬ ᪶ ᪸ ᫂ ᫆ ᫊ ᬀ ᬂ ᬊ 원룐馧원诐馧원诐馧원诐馧원诐馧원诐馧원诐 ᘚ땨㌸䌀ᑊ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀ᑊ ᘚ빨㜩䌀ᑊ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀ᑊ ᔠ穨꩜ᘀ⡨酳䌀ᑊ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀ᑊ ᘚ⡨酳䌀ᑊ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀ᑊ ᘒ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔘ穨꩜ᘀ⡨酳伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ ᔣ穨꩜ᘀ⡨酳㔀脈䩃䩏䩑䩞䩡ᔠ穨꩜ᘀ荨숩䌀ᑊ伀Ɋ儀Ɋ帀Ɋ愀ᑊ㘀᨞ ᨠ ᨤ ᨲ ᨺ ᩆ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀㵤ᘀĤ␗䤁Ŧ Ȁ䚖ԀᣖĄ Ą Ą Ą Ą Ą 鐇ą혈\숄稆䨈ᐌ렧 퀆 쨇 퐇 ጀブ Ą Ą Ą Ą Ą Ą ☃ᔑĶ᠀϶ 혚 ÿ ÿ ÿ ᯿ზ 혜 ÿ ÿ ÿ ᷿ზ 혴ԁ㐀ۖĀ̊Fࠃ瀇ᓖ Ԁᩆ ᩈ ᩌ ᩚ ᩤ ᩰ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀つᘀĤ␗䤁Ŧ Ȁ䚖ԀᣖĄ Ą Ą Ą Ą Ą 鐇ą혈\숄稆䨈ᐌ렧 퀆 퐇 ጀブ Ą Ą Ą Ą Ą Ą ☃ᔑĶ᠀϶ 혚 ÿ ÿ ÿ ᯿ზ 혜 ÿ ÿ ÿ ᷿ზ 혴ԁ㐀ۖĀ̊Fࠃ瀇ᓖ Ԁᩰ ᩲ ᩶ ᪄ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀⍤ᘀĤ␗䤁Ŧ Ȁ䚖ԀᣖĄ Ą Ą Ą Ą Ą 鐇ą혈\숄稆䨈ᐌ렧 퀆 퐇 ጀブ Ą Ą Ą Ą Ą Ą ☃ᔑĶ᠀϶ 혚 ÿ ÿ ÿ ᯿ზ 혜 ÿ ÿ ÿ ᷿ზ 혴ԁ㐀ۖĀ̊Fࠃ瀇ᓖ Ԁ ᪠ ᪸ ᫄ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀ᙤᘀĤ␗䤁Ŧ Ȁ䚖ԀᣖĄ Ą Ą Ą Ą Ą 鐇ą혈\숄稆䨈ᐌ렧 퀆 퐇 ጀブ Ą Ą Ą Ą Ą Ą ☃ᔑĶ᠀϶ 혚 ÿ ÿ ÿ ᯿ზ 혜 ÿ ÿ ÿ ᷿ზ 혴ԁ㐀ۖĀ̊Fࠃ瀇ᓖ Ԁ᫄ ᫆ ᫊ T 䠀 < 0 ̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧⦃ẦĤ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧岳©̀Ĥ␖䤁Ŧ 愀Ĥ摧㚹k«欀। |
|||||||