it was written by : LoooongeR

1. MATERIAŁY STOSOWANE W KONTRUKCJACH DREWNIANYCH, WART. CHARKT. PODSTAWOWYCH WARTOSCI MATERIAŁOWYCH

Właściwość materiału reprezentowana jest przez wartość charakter. xd, która odpowiada kwantylowi założonego rozkładu statycznego danej właściwości określonej przez stosowane normy i badania w ustalonych warunkach. W niektórych przypadkach za wartość charakterystyczna przyjmowana jest wartość nominalna.

Wart chrakt wytrzymałości określa się jako 5% kwantyle, otrzymane z badań trwających przez 300s z zastowniem próbek o wilgotności równowagowej odp. temp i wilgotności wzg. powietrza, odp.: 200c i 65%

Wart charakterystyczne wytrzymałości modułu sprężystości określa sie jako kwantyle 5% otrzymane z badań

Wart. Chrakt modułu odkształcenia podstawowego określa się jako kwantyle 5 lub 50% otrzym z badań warunkowych

Wart. Chrakt gęstości określa się jako kwantyle 5% dla masy i objętości materiałów odpowiadających ustalibilizowanej wilgotności, przy temperaturze i wilgotności względnej powietrza odp 200C i 65%

Drewno lite Wkładki, klocki itp. drobne elementy konstrukcyjne wykonywać z drewna dębowego, grochodrzewiowego (akacjowego) lub innego, podobnie twardego. Drewno klasyfikowane wytrzymałościowo. Zasady klasyfikacji powinny być oparte na ocenie wizualne, na nieniszczących metodach pomiaru jednej lub więcej właściwości lub na kombinacji obu melod, Wartości charakterystyczne wytrzymałości odnosić należy do elementów zg.nanych o wysokości 150 mm : do elementów rozciąganych o szerokości 150 mm, do próbek o wym 45 mm x 1 80 mm x 70 mm w przypadku wytrzymałość, na rozciąganie prostopadle do włókien i do elementów o objętości 0,0005 m' równomiernie naprężonych w przypadku wytrzymałości na ścinanie. Dla zginanych lub rozciąganych elementów z drewna litego, o wysokości lub szerokości mniejszej niż 150 mm. wartość, charakterystyczne fmk.ftok można zwęszyć, mnożąc przez współczynnik kn,. jako mniejszą z wartości obliczonych ze wzoru : kh=min. {(150/h)^0,2 ; 1,3}, h- wys przekroju przy zginaniu lub szerokość przy rozciąganiu,

Drewno klejone warstwowo Wilgotność drewna stosowanego powinna być zgodna z wymaganiami technologii klejenia i nie przekraczać 15 %. Wartości charakterystyczne wytrzymałości odnosić należy do: elementów zginanych o wysokości 600 mm; elementów rozciąganych wzdłuż włókien o szerokości 600 mm; elementów rozciąganych prostopadle do włókien o objętości 0,01 m3; elementów równomiernie naprężonych w przypadku wytrzymałości na ścinanie o objętości 0.0005 m3

Sklejka Układ warstw na grubości sklejki powinien być symetryczny. Grubość sklejki przeznaczonej na elementy konstrukcyjne powinna wynosić co najmniej 8 mm. Dopuszcza się stosowanie sklejki grubości min. 5 mm na okładziny elementów ściennych. Sklejka/Płyty wiórowe: Wilgotność drewna stosow w konstrukcjach powinna być uzależniona od miejsca i zakresu jej stosowa­nia. Nie powinna być większa niż 10 %. W warunkach uzasadnionych, np. do elementów ścian zewnętrz­nych, dopuszcza się stosowanie płyt o wyższej wilgotności.

2. STANY GRANICZNE NOSNOSCI: ROZCIAGANIE I SCISKANIE ROWNOLEGLE DO WLOKIEN

równoległe do włókien rozciąganie: σt,o,d=N/An≤ft,o,d

An-powierzchnia przekroju rozciąganego, ft,o,d-oblicz wytrzym na rozciąganie

ściskanie równolegle do włókien: σc,o,d=N/(Kc An)≤fc,o,d, kc-wspolczynnik wyboczeniowy, Ad powierzchnia obliczeniowa przekroju poprzecznego, Ad=An jeżeli symetryczne osłabienia naruszają krawędzie pręta, Ad=Abr jeżeli symetryczne oslabienia nie naruszają krwedzi pręta i nie są większe niż 25% Abr , Ad=4An/3 jeżeli osłabienie niesymetryczne nie naruszają krawędzi pręta i są >25%Ab, ft,o,d - oblicz wytrzym na ściskanie

3.STANY GRANICZNE NOSNOSCI: SCISKANIE PROSTOPADLE I SKOSNE DO WLOKIEN

ściskanie prostopadle do włókien: σc,90,d≤ kc,90 fc,90,d, kc,90- współczynnik, który uwzględnia możliwość zwiększenia wytrzymałości

skośnie do włókien: σc,o,d≤fcod/((fcod/fc90d)sin^2+cos^2)

4.STANY GRANICZNE NOSNOSCI : ZGINANIE Z OSIOWA SILA ROZCIGAJACA LUB SCISKAJACA, INNE ZLOZONE STANY NAPREZEN PRZY WYMIAROWNIAU KONSTRUKCJI DREWNIANYCH

zginanie z osiowa siłą rozciąg : (σt,o,d /ftod) + (σmyd /fmyd)+ km(σmzd /fmzd)≤1,

(σt,o,d /ftod) + km (σmyd /fmyd)+ (σmzd /fmzd)≤1

zginanie z osiowa siłą ściskaną: (σc,o,d /fcod) ^2+ (σmyd /fmyd)+ km(σmzd /fmzd)≤1, (σc,o,d /fcod) ^2+ km (σmyd /fmyd)+ (σmzd /fmzd)≤1,

skręcanie ze ścinaniem : (τ tor,d/fv,d) +(τ d/fv,d)^2≤1

ścinanie z rozciąganiem prostopadłym do włókien : (τ d/fv,d)^2 +(k vol(σt,90,d /f t90d)) ≤1

dla drewna litego: k vol=1, dla drewna klejonego warstwowo: k vol =(V/Vo)^0,2, gdzie: V=bh^2 i Vo=0,01m^3

σmyd, σmtd -są naprężeniami obliczeniowymi od zginania w stosunku do osi głównych. , fmyd i fmtd -są odpowiadającymi tym naprężeniom wytrzymalościami obliczeniowymi na zginanie. , σtod- naprężenie obliczeniowe na rozciąganie, ftod — wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie, fvd-wytrz oblicz nascinanie, τ d -naprezenia obliczeniowe ścinające, τ tor,d -naprężenia obliczeniowe przy skręcaniu, σt,90,d - napręzenia obliczeniowa na rozc.. prostopadle do włókien

, f t90d - wytrz obliczeniowa na rozc.. prostopadle do włókien

5.SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO UZYTKOWALNOSCI

Obliczanie konstrukcji według stanów granicznych użytkowalności ma na celu sprawdzenie, czy prze­mieszczenia konstrukcji nie ograniczają możliwości jej użytkowania. W szczególności przemieszczenia konstrukcji, spowodowane oddziaływaniami zewnętrznymi, a także zmianami wilgotności i temperatury, powinny zawierać się w odpowiednich granicach, ustalonych z uwagi na wymagania użytkowe, w tym np. dotyczące wyglądu, możliwości zniszczenia lub uszkodzenia elemen­tów budowlanych itp. Obliczone ugięcia powinny być nie większe niż wartości graniczne. Ugięcia należy obliczać zgodnie z zasadami mechaniki budowli. Dla elementów o przekrojach złożonych należy wprowadzić charakterystyki zastępcze. Przy obliczaniu ugięć nie uwzględnia się osłabienia przekrojów otworami na łączniki mechaniczne. W belkach i dżwigarach pelnościennych, których L l h > 20 można pominąć wpływ sil poprzecznych. W obliczeniach konstrukcji w stanach granicznych użytkowalności należy przyjmować obciążenia charak­terystyczne przy zastosowaniu wartości średnich właściwości sprężystych materiałów. Doraźne przemieszczenie u należy obliczać posługując się wartością średnią odpowiednich modułów sprężystości i doraźnego modułu podatności złączy dla stanu granicznego użytkowalności. Końcowe przemieszczenie należy obliczać ze wzoru: U fin = fin inst.(1+kdef) , kdfl- współczynnik uwzględniający przyrost przemieszczenia w czasie na skutek łącznego wpływu pełza­nia i zmian wilgotności. Końcowe przemieszczenie elementu wykonanego z materiałów o różnych właściwościach pełzania obli­czać należy przyjmując zmodyfikowane moduły sprężystości, które wyznacza się dzieląc chwilowe warto­ści modułu dla każdego materiału przez odpowiednią wartość (1+ ka,t). Jeżeli kombinacja obciążeń składa się z oddziaływań należących do różnych klas trwania obciążenia, udział każdego z oddziaływań w całkowitym przemieszczeniu obliczać należy oddzielnie. ugięcie użytkowe Unet=U1+U2-U0, dla przykładów dla których należy ograniczyć ugięcie doraźnie od obciąż zmiennych: U2,inst<l/300 , dla wsporników U2,inst<l/150 , dla przypadków, kiedy należy ograniczyć ugięcie końcowe U2,inst< Unet,lim<l/200 , dla wsporników U2,inst< Unet,lim<l/100, ugięcia Ufin,net< Uinst(1+kdef), dla belek o stosunku l/h>20 u=uM = 5/384 (qL^4/Eomean l), dla belek o stosunku l/h>20 U=Um[1+19,2(h/l)2],

6.WŁAŚCIWOŚCI MATERIALOW STOS W KONSTR DREWNIANYCH - WART OBLICZ, ZALEZNE OD KLASY UZYT KONSTRUKCJI I KL TRWANIA OBCIAZENIA

wart obliczeniowe : xd=kmod * Xk/γM , gdzie γM - częściowy współ bezpieczeństwa Kmod- częściowy współ modyfik

klasy użytkowania konstrukcji : Kl I zawart wilgoci w materiale odp tem 20C wilg wzgled otaczającego powietrza przekracza 65% tylko przez kilka dni w roku, kl II zawart wilgoci w materiale odp tem 20C wilg wzgled otaczajacego powietrza przekracza 85% tylko przez kilka dni w roku, kl III odp war powodujacych wilgotnosc drewna wyzsza niż odpowiadająca kl. użytkowania 2, w kl. uzytk 1- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat. drewna iglastego nie przekracza 12%, w kl. uzytk 2- przeciętna zawartość wilgoci w wieksz gat drewna iglastego nie przekracza 20%, w kl. uzytk 3- dotyczy tylko wyjadkowych przypadków konstrukcji,

kl trwania obciążenia: stale >10lat ciężar własny konstrukcji, długotrwałe 6-10 lat obciążenia magazyny, srednio trwale 1tydzien-6 miesięcy obc użytkowe, krótkotrwałe mniej niż jeden tydzień śnieg, wiatr, chwilowe na skutek awarii Jeżeli kombinacja obciążeń zawiera oddziaływania należące do różnych klas trwania obciążenia, wartość
kmod należy przyjmować odpowiednio do oddziaływania o najkrótszym czasie trwania, np. dla kombinacji
obciążenia stałego i obciążenia krótkotrwałego przyjmuje się wartość kmod jak dla obciążenia krótkotrwa­łego

7Stany graniczne nośności : rozciąganie i ściskanie równoległe do włókien, ściskanie z wyboczeniem Rozci. równ. do włókien: σt,o,d=N/An≤ft,o,d ;An-pow. przekr. rozciąg.(mm2); ft,o,d-obl. wytrzy.na rozciąg Mpa Ściskanie równ do włók: σc,o,d=N/(kc*Ad);kc-wsp wyboczeniowy kc,z lub kc,y=1/(ky+٢ky2-λrel,y2); Ad-pow obl przekr poprzecz (mm2) Ad=Aanjeżeli symetryczne osłabienia naruszają krawedz pręta; Ad=Abn- jeśli nie naruszaja krawędzi pręta i są więk od 25%Abn, Ad=4An/3-osłabienia niesymetryczne nie narusz kraw preta i są większeniż25%Abn; fc,o,d-obl wytrzm na ścisk ;dług wybocz elem ścis ob. lc.y lub lc,z=Pz*lz;-dla pretów sztywno zam μ=0,70;-z jednym sztywno zam drugi oparty praegubowona podp nieprzes μ=0,85;-oba konc opar przeg na podp nieprzes μ=1;-jed koń oparty przegu na podp nieprze drugi w podp przesu μ=1,5;-jed w nieprzes podp drugi swobodny μ=2

9 Spr stanu granicz użytkowalności, ugięcia belek jednolitych i złożonych Stan gr użyt ma na celu spr czy przemie konst nie ograniczają mozliwości jej użytk.(spowod oddziaływaniami zew i zmian wilg i tem) Ufin=Uinst(1+kdef); kdef-wsp uwzgled przyrost przemie w czasie na skutek łącznego wpływu pełzania i zmian wilg. Ugiecia: rts str 48 PN; ugi wynikoweUnet=U1+U2-U0; ugi przy zgin ukośnym;Ufin=(Ufin,z2+Ufin,y2)0,5,Ufin,z,Ufin,y-składowe ugie w dwóch prostop kier(mm); belk swobod podparte :-L/h≥20 U=UM=(5/384)*(qL4/Eo,mean);dla bel o stos i przek prostok L/h<20U=UM +Uv-UM[1+1902(h/L)2];-jw. O przek zmiennym U=UM[(1+19,2*(h/L)2)/(0,15+0,85*hp/h);-dla belek dwuteowychU=UM+Uv=UM[1+η1*(h/L)2];l-mom bezwład przek poprzecz belki,UM-ugi bel swobo podp wywoł mom zginaj, Uv-ugi bel swobo podp wywoł działan siły, η1wsp ,h,hp-odle miedzy osiami pasów, E-sztywność przekroju.

10.OBLICZNIE POLACZEN TYPU DREWNO-DREWNO I PLYTA-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA ZASADY OBLICZANIA NOSNOSCI LACZNIKA TRZPIENIOWEGO

Dla łaczników jednociętych jako min wart.: Rd = (min) {f h,t,d t1d , f h,t,d t1dβ , …} , Dla łaczników dwuciętych jako min wart.: Rd = (min) {f h,t,d t1d , 0,5 f h,t,d t1dβ , …}t1,t1 - gr elem składowych złacza, f h,t,d - wytrzymałość obliczeniowa na docisk Nośność elem Nośność gr t1, t2 =rysunki= , wartość oblicz wytrz ma docisk fh1d, fh2d :fh1d = (kmod1 * fh1k)/γM , fh2d = (kmod2 * fh2k)/γM, fok - wytrzymałość charakterystyczna na docisk , Wart oblicz momentu ulastycznienia : Myd = Myk / γM , Nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego: fnik=0,82*gk *d-0,3 dla łącznika bez naiwercenia d<8mm, fnik=0,82(1-0,01d) *gk dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d

11.OBLICZNIE POLACZEN TYPU STAL-DREWNO, MODELE ZNISZCZENIA, ZASADY OBLICZEN NOSNOSCI LACZNIKA Nośność obl jednociętych łaczni trzpieniowych dla płytek o gr t≤0,5d przyjmuje się jako mniejsza wartość Rd=0,4fn,1,d*t1*d;Rd=1,1٢2My, d*fn.1,d*d ; nosność ob. jednocię łacz trzpien dla płyt o grub t≥d;Rd=1,1*fn,1,d*t1*d*٢2+(4Myd/fn,1,d*d*t12)lub Rd=1,5*٢2My,d*fn,1,d*d ;dla grubych płyt stalow (min wartość)Rd=0,5*fn,2,d*t2*d, Rd=1,5*٢2My,d*fn,2,d*d ; nosn ob. na jedno ciecie dwuciętych łączn trzpie w złączu zew gr pły t≤0,5d(min wart) Rd=0,5*fn,2,d*t2*d lub Rd=1,1*٢2My,d*fn,2,d*d (rys h,j); nośn ob. na jedno ciecie dwuciętych łacz trzpi z wewn płyt stal gr t≤0,5d (min wart) Rd=1,1*fn,1,d*t1*d lub Rd=1,1*fn,1,d*t1*d*٢2+(4My,d/fn,1,d*d*t12) lub Rd=1,5*٢2My,d*fn,1,d*d; nalezy również spr nośn płyt stalowej

12. Obliczanie połączeń śrubowych typu drewno-drewno, płyta-drewno.

Do wykonywania złączy należy stosować śruby wg PN-85/M-82101 oraz PN-88/M-82121 o średnicy min.
10 mm. Dopuszcza się stosowanie śrub innych po określeniu ich przydatności na podstawie badań przez

upoważnioną placówkę naukowo-badawczą. Obliczanie przekroju netto: w złączach na śruby natęży przyjmować osłabienie przekroju dla układu prosto­ kątnego wszystkimi otworami w jednym rzędzie, a dla układu przestawionego wszystkimi otworami w dwóch rzędach, jeżeli odległość między nimi nie przekracza 20 cm, lub otworami w jednym rzędzie, jeżeli odle­
głość między rzędami jest większa niż 20 cm. Śruby w złączach należy osadzać w otworach o średnicy wielkości około 0.97 średnicy śruby. Wilgotność elementów drewnianych łączonych na śruby nie powinna przekraczać 18 %. Wilgotność mate­riałów drewnopochodnych nie powinna przekraczać 10%. Podkładki pod główki i nakrętki śrub powinny mieć długość boku lub średnicę co najmniej 3d i grubość min. fhak= fh0k/(k90sin^2+cos^2), fh0k = fok, k90=1,35+0,015d dla drewna iglastego, k90 = 0,90 + 0,015d dla drewna liściastego , W przypadku większej liczby śrub w jednej linii niż 6, nośność dalszych śrub należy zredukować o 1/3, tj. dla n > 6 śrub, efektywna ich liczba n/ wynosi: n = 6 + 4 (n - 6) /3

13. CHARAKTERYSTYKA LACZNIKA TRZPIENIOWEGO

dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN ku, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: ku=2kser/3 , dla złączy, w których stos są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy madul podatności kser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy pominąć:, sworznie śruby wkręty i gwoździe gk1,5d/20, gwoździe gk1,5d0,8/25, zszywki gk1,5d0,8/60, nośność charakterystyczna na docisk łącznika trzpieniowego, fnik=0,82*gk *d-0,3 dla łącznika beznaiwercenia d<8mm, fnik=0,82(1-0,01d) *gk dla łącznika ze wstepnym nawierceniem d=0,97d, charakt moment zginający uplastycznienia łącznika, Myk=180 d2,6 (przekrój kołowy), Myk=270 d2,6 (przekrój kwadratowy)

14. Zasady obliczania połączeń na płytki kolczaste- ogólne zasady., 1)Złącza na płytki kolczaste można uważać za sztywne w przypadku, gdy obrót wywołany przez obciążenie nie ma istotnego wpływu na wielkość sił w elementach. Wymaganie to jest spełnione przez:- złącza o nośności równej co najmniej 1,5-krotnej kombinacji przyłożenia siły i momentu, - złącza o nośności równej co najmniej kombinacji przyłożenia siły i momentu, pod warunkiem że: w złączu nie występuje moment większy niż 0,3 nośności elementu na zginanie, konstrukcja nie stanie się mechanizmem, jeżeli wszystkie takie złącza w konstrukcji stały by się przegubami, 2)Wartość chwilowego modułu podatności kser lub założonego poślizgu user dla stanu granicznego użytkowalności określać należy na podstawie badań, 3)Osłabienie elementu spowodowane wyprasowaniem płytki nie uwzględnia się, 4)Końcowy założony poślizg uu,fin=uu(1+kdef), 5)Założony poślizg dla SGN określa się ze wzoru: uu=2user, 6)Końcowy moduł podatności ku,fin=ku/(1+kdef)

15 Spr stanu granicz użytkowalności, ugięcia belek jednolitych i złożonych Stan gr użyt ma na celu spr czy przemie konst nie ograniczają mozliwości jej użytk.(spowod oddziaływaniami zew i zmian wilg i tem) Ufin=Uinst(1+kdef); kdef-wsp uwzgled przyrost przemie w czasie na skutek łącznego wpływu pełzania i zmian wilg. Ugiecia: rts str 48 PN; ugi wynikoweUnet=U1+U2-U0; ugi przy zgin ukośnym;Ufin=(Ufin,z2+Ufin,y2)0,5,Ufin,z,Ufin,y-składowe ugie w dwóch prostop kier(mm); belk swobod podparte :-L/h≥20 U=UM=(5/384)*(qL4/Eo,mean);dla bel o stos i przek prostok L/h<20U=UM +Uv-UM[1+1902(h/L)2];-jw. O przek zmiennym U=UM[(1+19,2*(h/L)2)/(0,15+0,85*hp/h);-dla belek dwuteowychU=UM+Uv=UM[1+η1*(h/L)2];l-mom bezwład przek poprzecz belki,UM-ugi bel swobo podp wywoł mom zginaj, Uv-ugi bel swobo podp wywoł działan siły, η1wsp ,h,hp-odle miedzy osiami pasów, E-sztywność przekroju.

17. obliczanie połączeń na gwoździe typu drewno-drewno, stal-drewno, modele zniszczenia dla połączeń jednociętych, zasady obl. nośności łącznika trzpieniowego. 1)dla gwoździ o średnicy do 8mm należy przyjmować wartości charakt. na docisk :, - bez uprzednio nawierconych otworów , - z uprzednio nawierconymi otworami , 2)dla gwoździ ze zwykłego gładkiego drutu stalowego o min wytrzymałości charakt. na rozciąganie 600MPa przyjmować należy następujące wartości charakt. dla momentu plastycznego, - dla gwoździ okrągłych My,k=180d2,6, - dal gwoździ kwadratowych My,k=270d2,6, 3)otwory na gwoździe należy nawiercać w drewnie o gęstości charakt. ρk≥500kg/m3 średnica nawiercanego otworu nie powinna być większa niż 0,8d , 4)dla gwoździ gładkich głębokość zakotwienia wynosi min 08d, 5)dla gwoździ pierścieniowych i śrubowych głębokość zakotwienia powinna wynosić 6d, 6)min liczba gwoździ w złączu 2, 7)gwoździe wbijane wzdłuż włókien należy uważać za niezdatne do przenoszenia sił, 8)jeżeli t2 - t większe niż 4d, to gwoździe bez nawierconych otworów wbijane z obu stron, mogą na siebie zachodzić w elemencie środkowym, 9)odległość gwoździ w kierunku równoległym i prostopadłym do włókien w układzie prostokątnym , 10)max wartość odległości gwoździ wynoszą d1=40d i d2=20d

18. Podatność złączy na łączniki trzpieniowe. 1)dla łączników typu trzpieniowego moduł podatności chwilowej w SGN ku, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika: ku=2kser/3, 2) dla złączy, w których stosowane są łączniki typu trzpieniowego, chwilowy moduł podatności kser, odniesiony do płaszczyzny ścinania i jednego łącznika w SGU należy przyjmować: - sworznie, śruby, wkręty, gwoździe ρk1,5d/20, - gwoździe (bez nawiercania otworów) ρk1,5d0,8/25,- zszywki ρk1,5d0,8/60, 3)jeżeli gęstość charakt. 2 łączonych elementów są różne ρk= , 4)końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe w SGU ufin=uinst(1+kdef), 5)końcowe przemieszczenie w złączu na łączniki trzpieniowe, wykonane z różnych elementów o różnych właściwościach pełzania , 6) poślizg chwilowy dla złączy z łącznikami trzpieniowymi w SGU uinst=1+F/kser ,7) końcowy poślizg chwilowy dla złączy na łączniki trzpieniowe ufin=1+uinst(1+kdef)

19 Obli połączeń typu stal-drewno dwuciętych, modele zniszczenia, zasady obli nośności łącznika nosn ob. na jedno ciecie dwuciętych łączn trzpie w złączu zew gr pły t≤0,5d(min wart) Rd=0,5*fn,2,d*t2*d lub Rd=1,1*٢2My,d*fn,2,d*d (rys h,j); nośn ob. na jedno ciecie dwuciętych łacz trzpi z wewn płyt stal gr t≤0,5d (min wart) Rd=1,1*fn,1,d*t1*d lub Rd=1,1*fn,1,d*t1*d*٢2+(4My,d/fn,1,d*d*t12) lub Rd=1,5*٢2My,d*fn,1,d*d (rys e,f,g); należy również spr nośn płyt stalowej

22 Właściwości materiałów stosowanych w konst drewnianych-wartości ob., zależność od klasy użytkowania konst i klasy trwania obciążenia Wartość ob. określa się wg wzór: Xd=(kmod*Xk)/γM ;γM-częsciowy współ bezpieczeń dla właściw materiału, kmod-cześciowy współ modyfikacyjny zależ od czasu trwania obci i zawar wilgoci w konst . Klasy użytkowania konst: klasa użytk 1-charakteryzuje się zawar wilgo w materia odpow temp 20˚C i wilgot względnej powietrza otaczającego przekraczającą 65% tylk przez kilka tygod w roku; kl uż 2- charak się zawarto wilgo w mater odpow temp 20˚Ci wilg wzgledną otaczając powietrza przekraczającą 85% tylko przez kilka tyg w roku; kl uż 3- odpowiada warunkom powodującym wilgot drewna wyższą niż odpowiadającą kl uż 2. Klasy trwania ob.: Stałe-czas trwania: więcej niż 10 lat, przykład ob. ciężar własny. Długotrwałe-6 miesi-10 lat, ob. magazynu. Średniotrwałe-1 tydz-6 miesię,ob. użytkowe. Krótkotrwałe-mniej niż1 tydz, śnieg i wiatr. Chwilowe-powstają na skutek awarii.

24 Klasy użytkowania kons i klasy trwania obci- wpływ na wartości obliczeniowe charakterystyk materiałowych. . Klasy użytkowania konst: klasa użytk 1-charakteryzuje się zawar wilgo w materia odpow temp 20˚C i wilgot względnej powietrza otaczającego przekraczającą 65% tylk przez kilka tygod w roku; kl uż 2- charak się zawarto wilgo w mater odpow temp 20˚Ci wilg wzgledną otaczając powietrza przekraczającą 85% tylko przez kilka tyg w roku; kl uż 3- odpowiada warunkom powodującym wilgot drewna wyższą niż odpowiadającą kl uż 2.Kl użyt mają na celu głównie okreś wartości wytrzymałościowych i ob. przemie w zadanych warunkach wilgo. Klasy trwania ob.: Stałe-czas trwania: więcej niż 10 lat, przykład ob. ciężar własny. Długotrwałe-6 miesi-10 lat, ob. magazynu. Średniotrwałe-1 tydz-6 miesię,ob. użytkowe. Krótkotrwałe-mniej niż1 tydz, śnieg i wiatr. Chwilowe-powstają na skutek awarii. Kl trwania ob. i kl użyt konst mają określone przez normę współ modyfikacyjne kmod.

25. Materiały stosowane w konstrukcjach drewnianych, wartości obliczeniowe, podstawowe właściwości materiałowych. γM - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla własności materiału, kmod - częściowy współczynnik modyfikacyjny, uwzględniający wpływ na własności wytrzymałościowe czasu trwania obciążenia i zawartości wilgoci w konstrukcji, zależny od klasy użytkowania konstrukcji o od klasy trwania obciążenia, wartości γM : - kombinacje podstawowe SGN , drewno i materiały drewnopochodne 1,3, elementy stalowe w złączach 1,1 , - sytuacje wyjątkowe 1,0 , - SGU 1,0

26 Stany graniczne nośności belek zginanych-zasady uwzględniania stateczności. W stanie gr nośności należy spełnić warunek: σm,d≤kcrit*fm,d , wartość współ stateczności giętnej kcrit zależ od smukłości okreś wzorem: λrel,m=٢fm,k/σm,crit , σm,crit-naprężenie krytyczne przy zginan; dla przekrojów prostokątnych wzór przyjmuje postać: λrel,m=[√(td*h*fm,d)/(π*b2*Ek)*√(Eo,mean/Gmean)] ; wartość kcrit można ob. ze wzorów:- kcrit=1 dla λrel,m≤75; - kcrit=1,56-(0,75*λrel,m) dla 0,75< λrel,m≤1,4 ; -kcrit=1/λrel,m2 dla λrel,m>1,4; wartość ld-długość ob. belek określana w zależ od rzeczywis rozpięto l i sposobu przyłożenia ob. Dla belek które w strefie ściskanej są zabespieczone na całej długości przed przemieszczeniami bocznymi i na podporach przed skręcaniem , współ kcrit=1,0

---