Wrocław 10.01.2007
Ćwiczenie z Fizyki Przegród Budowlanych
Paweł Sobkowiak
Nr indeksu 144000
Wydział IŚ PWR
Ściany zewnętrzne Sz1
Dla budynków mieszkalnych przy ti>16°C i dla ścian z otworami okiennymi i drzwiowymi:
Umax= 0,30 W/m ²K
ΔUo = 0,05 W/m ²K
ΔUg = 0,00
ΔUg = ΔU”(R1/RT) ²
(dla izolacji ułożonej tak, że nie jest możliwa cyrkulacja powietrza po cieplejszej stronie izolacji, brak nieszczelności przechodzących przez całą warstwę izolacji, zgodnie z PN-EN ISO 6946 ΔU”=0)
ΔUf =0,039 W/m ²K ΔUf = α λfnfAf
α = 6 m-1
n = 4
λf= 58 W/mK
Af = Π0,0062/4
Umax =0,30 - ΔUo - ΔUg= 0,21 W/m ²K
Lp. |
Nazwa materiału |
Grubość, m |
λ,W/mK |
R ,m²K/W |
1 |
Gładź cementowa |
0,01 |
1,00 |
0,01 |
2 |
Beton keramzyt |
0,24 |
0,62 |
0,387 |
3 |
Wełna mineralna |
0,18 |
0,042 |
4,286 |
5 |
Tynk cem - wapienny |
0,03 |
0,82 |
0,0366 |
Suma= |
4,72 |
RSi = 0,13 m²K/W
Obliczenie grubości izolacji: RSE= 0,04 m²K/W
Umax
0,21
czyli grubość przyjmuje 0,18m RT =RSi+RSE+ΣR= 4,89 m²K/W
U=1/RT= 0,20 W/ m²K
Ściany wewnętrzne Sw1, Sw2, Sw3:
Lp. |
Nazwa materiału |
Grubość, m |
λ,W/mK |
R ,m²K/W |
1 |
Gładź cementowa |
0,015 |
1,00 |
0,015 |
2 |
Cegła ceram. pełna |
0,12 |
0,77 |
0,16 |
3 |
Tynk Wapienny |
0,015 |
0,70 |
0,021 |
Suma= |
0,20 |
RSi = 0,13 m²K/W
RSE= 0,13 m²K/W
RT =RSi+RSE+ΣR= 0,46 m²K/W
U=1/RT= 2,2 W/ m²K
Stropodach z dobrze wentylowaną warstwą powietrza:
Lp. |
Nazwa materiału |
Grubość, m |
λ,W/mK |
R ,m²K/W |
1 |
Żelbet |
0,14 |
1,70 |
0,082 |
2 |
Wełna mineralna |
0,12 |
0,042 |
2,857 |
3 |
Pustka pow. dobrze went. |
0,009 |
|
0,143 |
4 |
Deska sosnowa |
0,02 |
0,16 |
0,125 |
5 |
3x papa na lepiku |
0,008 |
0,18 |
0,044 |
|
Suma= |
2,94* |
RSi = 0,10 m²K/W
RSE= 0,10 m²K/W
RT = 3,14 m²K/W
U=1/RT= 0,32 W/ m²K
* dla stropu dobrze wentylowanego zgodnie z PN-EN ISO 6946:
całkowity opór Cieplny komponentu budowlanego oblicza się pomijając
opór cieplny tej warstwy i innych warstw znajdujących się między nią
a środowiskiem zewnętrznym i dodając wartość zewnętrznego oporu
przejmowania ciepła, odpowiadająca nieruchomemu powietrzu
Podłoga stykająca się z gruntem:
ti>16°C zagłębienie a=0m Rmin= 1,5 m²K/W
Lp. |
Nazwa materiału |
Grubość, m |
λ,W/mK |
R ,m²K/W |
1 |
Podsypka żwirowa |
0,1 |
0,28 |
0,36 |
2 |
Płyta żelbetowa |
0,2 |
1,7 |
0,12 |
3 |
Styropian |
0,05 |
0,045 |
1,11 |
4 |
Wylewka bet. zwykła |
0,03 |
1,7 |
0,017 |
5 |
Deski dębowe w zdł.wł. |
0,02 |
0,4 |
0,05 |
|
|
|
Suma= |
1,66 |
RSi = 0,17 m²K/W
RSE= 0,04 m²K/W
RT = 1,87 m²K/W
Dla zagłębienia podłogi w gruncie a=0m podłogę dzieli się na dwie strefy obliczeniowe:
strefa I: strefa II dla szer.
Rgr(I)=0,5 m²K/W dla szer 3,5 Rgr(II)= 0,6 m²K/W
RT+Rgr(I) = 2,37 m²K/W RT+ Rgr(II)= 2,47 m²K/W
U(I)=0,42 W/ m²K U(II)= 0,40 W/ m²K
Wysokość pomieszczeń w świetle przekracza 4m, uwzględniam więc pionowy gradient temperatury powietrza wewnętrznego δti:
δti= (H-4)x ß= 0,7°C
dla ogrzewania grzejnikowego ß=0,5K/m
Rozkład temperatur w przegrodzie zewnętrznej Sz1
q=1(RSi+ ΣR+ RSE)*(ti-te)= 8,8 W/m ²
T1= Ti -q*RSi= 18,8 °C
T2= T1 -q*R1= 18,7 °C
T3= T2 -q*R2= 15,3 °C
T4= T3 -q*R3= -22,5 °C
T5= T4-q*R5= -23,0°C
Te= T5 -q*RSE= -24 °C
Sprawdzanie warunku wykraplania się wilgoci na wewnętrznej powierzchni przegrody w pomieszczeniu nr 4
υ= ti - (ti-te)/RT * RSi=20
=18,44 °C
t= 18,44°C psi = 21,72hPa
φ = 55%
pi= φ* psi/100=12hPa => ts=9,7°C
t> ts
Ściana została prawidłowo zaprojektowana, ponieważ temp. υ=18,83 °C jest większa od temp. punktu rosy ts=9,7°C i różnica temp. Jest większa od 1°C