BELKA STROPOWA

V_max = (p^r + q^r) * l_o/2 ; M_max^r = (p^r + q^r) * l_o²/2

-Nośność na ścinanie: V_R = 0,58*A_v*f_d **_pv ; A_v =∑h_w*t_w = ∑h_w*g = (h-2t_f)*g < 70*; h_w/t_w > 70* *_pv=1.

-Nośność na zginanie: M_max / (α*W_x*f_d) ≤ 1.

-Stan graniczny: f_gran=L₀/250 ; f_n=(5/384) [(p_k+q_k)/E*I] L₀⁴; f_rzecz=0,8*f_n.

-Średnica śruby z uwagi na ścięcie: d≥ [ (4*S) / (0,25*R_m*n*π) ]^1/2.

-Średnica śruby z uwagi na docisk: d≥ 21,4/(α*f_d*∑t).

-Nośność połączenia śrubowego: S_R= min{S_Rv;S_Rb}

-Nośność trzpienia śruby na ścięcie: S_Rv= 0,45*R_m*A_v*n; A_v= πd²/4.

-Nośność elem. łączonych na docisk: S_Rb= α* f_d*d*∑t.

PODCIĄG

-Obciążenie przekazywane przez belki: q_bs^o= 2R_bs⁰/a; R_bs⁰=V_max; q_bs^k=2R_bs^k/a; R_bs^k= ½(q_k+p_k)*L₀.

-Ciężar własny podciągu: q_bl^k= (700+100L)*0,85.

-Całkowite obciążenie podciągu: q^k= q_bs^k+ q_bl^k.

-Siły wewnętrzne: V^k_max= 0,5q^k *L; V⁰_max= 0,5q⁰ *L; M^k_max= 0,125q^k *L²; M⁰_max= 0, 125q⁰ *L².

-Wyznaczenie parametrów przekroju: M⁰_max/f_d < W_x.

-Nośność na zginanie: M_Rx= Ψ*W_x*f_d; Ψ=*_p(λ_p); λ_p= (h/t_w)*(k/56)*(f_d/215)^1/2; *_p= 0,8* λ_p^-1/6.

-Nośność przy 1-kierunkowym zginaniu: M⁰_max/ M_Rx ≤ 1.

-Nośność obliczeniowa przy ścinaniu: V_R= 0,58**_pv* A_v* f_d; *_pv= 1/ λ_p; λ_p= (b/t)*(k/56)*(f_d/215)^1/2.

-Nośność przy ścinaniu: V⁰_max/V_R ≤ 1.

-Stateczność środnika: σ_c/(*_p*f_d) ≤ 1; σ_c= (M⁰_max/I_x)*(h/2).

-SGU: f_max= (5/384)*[ (q^k*L₀⁴)/(E*I_x) ]; f_dop= L₀/350; f_max<f_dop; E=205Gpa.

Warunek nośności: τ_II= (V⁰_max*S_x)/(I_x*∑a) ≤ α_II *f_d.

-Docisk żebra do głowicy słupa: σ= V⁰_max/(t_z*b_z) ≤ f_db; f_db=1,25*f_d.

-Nośność żebra na ściskanie: N_Rc= Ψ*A*f_d.

Warunek nośności: V⁰_max/(**N_Rc) ≤ 1.

SŁUP

-Obciążenie słupa: N= 2* V⁰_max.

-Długość wyboczeniowa słupa: L_e= μ*H; μ= 0,95.

-Nośność słupa: N/(**N_Rc) ≤ 1; *= min{*_x; *_y} (λ_x , λ_y).

Smukłość porównawcza: λ_p= 84*(215/f_d)^1/2; λ_x= L_e/i_x; λ_y= L_e/i_y; λ_x= λ_x/ λ_p; λ_y= λ_y/ λ_p.

-Podstawa słupa: σ_c= N/(a*b) < 0,8*f_cd; a= c+2*50; b= h+2*100.

-Warunek nośności: σ= N/(∑a*l) ≤ 1; σ_┴= τ_II= σ/√2; V= σ_c*a*c; 0,7*[ (σ_┴²+3(τ_┴²+ τ_II²) ]^1/2 ≤ f_d.

BELKA STROPOWA Vmax= (p^r+ q^r) * lo/2 ; Mmax^r= (p^r+ q^r) * lo^2/2 -Nośność na ścinanie: VR = 0,58*Av*fd *pv ; Av =∑hw*tw = ∑hw*g = (h-2tf)*g < 70; hw/tw > 70 pv=1. -Nośność na zginanie: Mmax / (α*Wx*fd) ≤ 1. -Stan graniczny: fgran=L0/250 ; fn=(5/384) [(pk+qk)/E*I] L0^4; frzecz=0,8*fn. -Średnica śruby z uwagi na ścięcie: d≥ [ (4*S) / (0,25*Rm*n*π) ]^1/2. -Średnica śruby z uwagi na docisk: d≥ 21,4/(α*fd*∑t). -Nośność połączenia śrubowego: SR= min{SRv;SRb} -Nośność trzpienia śruby na ścięcie: SRv= 0,45*Rm*Av*n; Av= πd^2/4. -Nośność elem. łączonych na docisk: SRb= α* fd*d*∑t. PODCIĄG -Obciążenie przekazywane przez belki: qbs^o= 2Rbs^0/a; Rbs^0=Vmax; qbs^k=2Rbs^k/a; Rbs^k= ½(qk+pk)*L0. -Ciężar własny podciągu: qbl^k= (700+100L)*0,85. -Całkowite obciążenie podciągu: q^k= qbs^k+ qbl^k. -Siły wewnętrzne: V^kmax= 0,5q^k *L; V^0max= 0,5q^0 *L; M^kmax= 0,125q^k *L^2; M^0max= 0, 125q^0 *L^2. -Wyznaczenie parametrów przekroju: M^0max/fd < Wx. -Nośność na zginanie: MRx= Ψ*Wx*fd; Ψ=p(λp); λp=(h/tw)*(k/56)*(fd/215)^1/2; p= 0,8* λp^-1/6. -Nośność przy 1-kierunkowym zginaniu: M^0max/ MRx ≤ 1. -Nośność obliczeniowa przy ścinaniu: VR= 0,58*pv* Av* fd; pv= 1/ λp; λp= (b/t)*(k/56)*(fd/215)^1/2. -Nośność przy ścinaniu: V^0max/VR ≤ 1. -Stateczność środnika: σc/(p*fd) ≤ 1; σc= (M^0max/Ix)*(h/2). -SGU: fmax= (5/384)*[ (q^k*L0^4)/(E*Ix) ]; fdop= L0/350; fmax<fdop; E=205Gpa. Warunek nośności: τII= (V^0max*Sx)/(Ix*∑a) ≤ αII *fd. -Docisk żebra do głowicy słupa: σ= V^0max/(tz*bz) ≤ fdb; fdb=1,25*fd. -Nośność żebra na ściskanie: NRc= Ψ*A*fd. Warunek nośności: V^0max/(*NRc) ≤ 1. SŁUP -Obciążenie słupa: N= 2* V^0max. -Długość wyboczeniowa słupa: Le= μ*H; μ= 0,95. -Nośność słupa: N/(*NRc) ≤ 1; = min{x; y} (λx , λy). Smukłość porównawcza: λp= 84*(215/fd)^1/2; λx= Le/ix; λy= Le/iy; λx= λx/ λp; λy= λy/ λp. -Podstawa słupa: σc= N/(a*b) < 0,8*fcd; a= c+2*50; b= h+2*100. -Warunek nośności: σ= N/(∑a*l) ≤ 1; σ┴= τII= σ/√2; V= σc*a*c; 0,7*[ (σ┴^2+3(τ┴^2+ τII^2) ]^1/2 ≤ fd.

BELKA STROPOWA

V_max = (p^r + q^r) * l_o/2 ; M_max^r = (p^r + q^r) * l_o²/2

-Nośność na ścinanie: V_R = 0,58*A_v*f_d *_pv ; A_v =∑h_w*t_w = ∑h_w*g = (h-2t_f)*g < 70; h_w/t_w > 70 _pv=1.

-Nośność na zginanie: M_max / (α*W_x*f_d) ≤ 1.

-Stan graniczny: f_gran=L₀/250 ; f_n=(5/384) [(p_k+q_k)/E*I] L₀⁴; f_rzecz=0,8*f_n.

-Średnica śruby z uwagi na ścięcie: d≥ [ (4*S) / (0,25*R_m*n*π) ]^1/2.

-Średnica śruby z uwagi na docisk: d≥ 21,4/(α*f_d*∑t).

-Nośność połączenia śrubowego: S_R= min{S_Rv;S_Rb}

-Nośność trzpienia śruby na ścięcie: S_Rv= 0,45*R_m*A_v*n; A_v= πd²/4.

-Nośność elem. łączonych na docisk: S_Rb= α* f_d*d*∑t.

PODCIĄG

-Obciążenie przekazywane przez belki: q_bs^o= 2R_bs⁰/a; R_bs⁰=V_max; q_bs^k=2R_bs^k/a; R_bs^k= ½(q_k+p_k)*L₀.

-Ciężar własny podciągu: q_bl^k= (700+100L)*0,85.

-Całkowite obciążenie podciągu: q^k= q_bs^k+ q_bl^k.

-Siły wewnętrzne: V^k_max= 0,5q^k *L; V⁰_max= 0,5q⁰ *L; M^k_max= 0,125q^k *L²; M⁰_max= 0, 125q⁰ *L².

-Wyznaczenie parametrów przekroju: M⁰_max/f_d < W_x.

-Nośność na zginanie: M_Rx= Ψ*W_x*f_d; Ψ=_p(λ_p); λ_p= (h/t_w)*(k/56)*(f_d/215)^1/2; _p= 0,8* λ_p^-1/6.

-Nośność przy 1-kierunkowym zginaniu: M⁰_max/ M_Rx ≤ 1.

-Nośność obliczeniowa przy ścinaniu: V_R= 0,58*_pv* A_v* f_d; _pv= 1/ λ_p; λ_p= (b/t)*(k/56)*(f_d/215)^1/2.

-Nośność przy ścinaniu: V⁰_max/V_R ≤ 1.

-Stateczność środnika: σ_c/(_p*f_d) ≤ 1; σ_c= (M⁰_max/I_x)*(h/2).

-SGU: f_max= (5/384)*[ (q^k*L₀⁴)/(E*I_x) ]; f_dop= L₀/350; f_max<f_dop; E=205Gpa.

Warunek nośności: τ_II= (V⁰_max*S_x)/(I_x*∑a) ≤ α_II *f_d.

-Docisk żebra do głowicy słupa: σ= V⁰_max/(t_z*b_z) ≤ f_db; f_db=1,25*f_d.

-Nośność żebra na ściskanie: N_Rc= Ψ*A*f_d.

Warunek nośności: V⁰_max/(*N_Rc) ≤ 1.

SŁUP

-Obciążenie słupa: N= 2* V⁰_max.

-Długość wyboczeniowa słupa: L_e= μ*H; μ= 0,95.

-Nośność słupa: N/(*N_Rc) ≤ 1; = min{_x; _y} (λ_x , λ_y).

Smukłość porównawcza: λ_p= 84*(215/f_d)^1/2; λ_x= L_e/i_x; λ_y= L_e/i_y; λ_x= λ_x/ λ_p; λ_y= λ_y/ λ_p.

-Podstawa słupa: σ_c= N/(a*b) < 0,8*f_cd; a= c+2*50; b= h+2*100.

-Warunek nośności: σ= N/(∑a*l) ≤ 1; σ_┴= τ_II= σ/√2; V= σ_c*a*c; 0,7*[ (σ_┴²+3(τ_┴²+ τ_II²) ]^1/2 ≤ f_d.

---