ROMAN PROJEKT CI G DALSZY, Politechnika Gdańska Budownictwo, Semestr 4, Budownictwo Ogólne II, Projekt, Jakieś inne projekty


Pozycja obliczeniowa 2

Obliczanie krokwi

Poz. 2.1 Dane

*Przyjęto krokiew o wymiarach 100*160mm

F=1.610-2m2 Ix=34.1*10-6m4 Wx=4.23*10-4m3

*Przyjęto drewno klasy K-33 m=0.8(na podstawie pozycji obliczeniowej 1.1)

Rdm=12.4 MPa

Poz. 2.2 Zestawienie obciążeń

*ciężar krokwi P1=(0.1*0.16*6000)/1.0=96N/m2

P01=P1*1.1=96*1.1=105.6N/m2

-obciążenie prostopadłe do płaci

Px1=P1*cosα=96*0.731=70.18N/m2

Px01=P01*cosα=105.6*0.731=77.19N/m2

-obciążenie równoległe do połaci

Py1=P1*sinα=96*0.682=65.47N/m2

Py01=P01*sinα=105.6*0.682=72.02N/m2

*(z pozycji 1 wzięto)

qx2=(px+px'+sx+wx)=(658+67+254+219)=1198N/m2

qx02=(px0+px0'+sx0+wx0)=(789+74+356+285)=1504N/m2

qy2=(py+py0'+sy)=(614+63+237+)=914N/m2

qy02=(py0+py0'+sy0)=(737+69+332)=1138N/m2

*ciężar podwieszonej płyty STG i wełny mineralnej

Ps=12000*0.125=1500N/m2

Pw=1200*0.14=168N/m2

P2=Ps+Pw=1500+168=1668N/m2

P02=1668*1.2=2002N/m2

-obciążenie prostopadłe do połaci

Px2=P2*cosα=1668*0.731=1219N/m2

Px02=P02*cosα=2002*0.731=1463N/m2

-obciążenie równoległe do połaci

Py2=P2*sinα=1668*0.682=1137N/m2

Py02=P02*sinα=2002*0.682=1365N/m2

Poz. 2.2.1 Obciążenie całkowite przypadające na 1 metr bieżący krokwi

*bez uwzględnienia obciążenia płytami STG i wełną mineralną

QxA=(Px1+qx2)*1.0=(70.18+1198)=1268N/m2

Qx0A=(Px01+qx02)*1.0=(77.19+1504)=1581N/m2

QyA=(Py1+qy2)*1.0=(65.47+919)=984.5N/m2

Qy0A=(Py01+qy02)*1.0=(72.02+11380)=1210.02N/m2

*z uwzględnieniem obciążenia płytami STG i wełną mineralną

QxB=(Px1+qx2+Px2)*1.0=70.18+1198+1219)*1.0=2487.18N/m2

Qx0B=(Px01+qx02+Px02)*1.0=(77.19+1504+1463)=3044.19N/m2

QyB=(Py1+qy2+Py2)*1.0=(65.47+919+1137)*1.0=2121.5N/m2

Qy0B=(Py01+qy02+Py02)*1.0=(72.02+1138+1365)*1.0=2575.02N/m2

Poz. 2.3 Wymiarowanie krokwi

Mxmax=4959 Nm Nmax=8054 N

RB0p=2450 N

RB0l=3963 N

RBp=1965 N

RBl=3217 N

Poz. 2.3.1 Sprawdzenie nośności

σ=Mxmax/Wx*Rdc/Rdm+Nmax/F*kw

ix=(Ix/F)1/2=(34.1*10-6m4/1.6*10-2m2)=0.046

λ=ld/ix=4.40/0.046=95.65 (na podstawie λ odczytano kw=0.29)

Rdc=24*106 N/m2

Rdm=33*106 M/m2

σ=(4959Nm/4.23*10-4m3)*(24*106Mpa/33*106Mpa)+(8054N/1.6*10-2m2)=7.16 Mpa

σ=9.0 Mpa<12.4 Mpa

Poz. 2.3.2 Sprawdzenie ugięcia

fmax<fdop=ld/200

fdop=ld/200=4.40m/200=0.022 m

fmax=5596/(E*Ix)=5596(10000*106*34.1*10-6)=0.016 m

fmax=0.016 m<fdop=0.022 m

Ostatecznie przyjęto krokiew o wymiarze 100*160 mm drewno K 33

Pozycja obliczeniowa 3

WYMIAROWANIE PŁATWI

Poz. 3.1 Schemat obciążenia

RB (reakcja od krokwi wraz z działającym na niej obciążeniem)

RBp+RBl=RB=5182 N

RB0p+RB0l= RB0=6413 N

Poz.3.2 Zestawienie obciążeń

*obciążenie od krokwi

-charakterystyczne

RBy=RB*sin(43)=5182*0.682=3534 N

RBx=RB*cos(43)=5182*0.731=3788 N

-obliczeniowe

RB0y=RB0*sin(43)=6413*0.682=4374 N

RB0x=RB0*cos(43)=6413*0.731=4688 N

*ciężar płatwi (przyjęto wymiary 140*160)

P=0.14m*0.16m*6000N/m3=134.4 N/m

P0=P*1.1=134.4*1.1=147.84 N/m

Poz. 3.3 Charakterystyki przekroju

Wx=(0.16*0.142)/6=5.23*10-4 m3

Wy=(0.14*0.162)/6=5.94*10-4 m3

Ix=(0.16*0.143)/12=36.59*10-6 m4

Iy=(0.14*0.163)/12=47.49*10-6 m4

Poz. 3.4 Wyznaczenie ekstremalnych sił przekrojowych

Poz. 3.4.1 Maksymalna wartość My (płaszczyzna działania obciążenia ZX)

P0=147.84 N/m RB0x=4688

Mymax=2839 Nm

Poz. 3.4.2 Maksymalna wartość Mx(płszczyzna działania obciążenia ZY)

RB0y=4374N

Mxmax=2624 Nm

Poz. 3.5 Sprawdzenie stanów granicznych

Poz. 3.5.1 Stan graniczny nośności

σ=Mx/Wx=My/Wy<Rdm*m

σ=(2624/5.23*10-4)+(2839/5.97*10-4)<12.4MPa

(5.02+4.75)Mpa<12.4Mpa ⇒ 9.77 Mpa < 12.4MPa

Poz. 3.5.2 Stan graniczny użytkowania (ugięcie)Wartości ugięcia odczytane z komputera

fx=468/(6000*106*36.59*10-6)=0.002m

fy=513*(6000*106*47.79*10-6=0.002m

f=(fx+fy)1/2=0.003m

fdop=l0/200=1.0/200=0.005m

f=0.003m < fdop=0.05m

Ostatecznie przyjęto płatew 140*160 mm z drewna sosnowego K 33

Pozycja obliczeniowa 4

WYMIAROWANIE SŁUPA

Poz. 4.1 Dane początkowe

Dla słupa o wymiarach 140*140 mm

wysokość 4.30m

współczynnik korekcyjny m=0.8 (jak dla poz. 1.1)

drewno sosnowe klasy K 33

Poz. 4.2 Zestawienie obciążeń

Poz. 4.2.1 Siła przypadająca na słupek od obciążenia płatwią (wraz z przenoszonym

przez płatew obciążeniem)

P0=147.84N/m (jak dla Poz. 3.2)

RB0x=4688 N (jak dla Poz. 3.

Poz. 4.2.2 Ciężar słupa

S=0.14m*0.14m*4.30m*6000N/m3=505.68N

S0=S*1.1=505.68*1.1=556.23N

Poz.4.3 Sprawdzenie naprężeń ściskających

σ=N/(F*kw)<Rdc*m

N=RA0+S0=6739N+147.84N=6886.84N

F=0.14m*0.14m=0.0196m2

I=Ix=Iy=0.14*0.143/12=32.013*10-6m4

i=(I/F)1/2=(32.013*10-6/0.0196)1/2=0.0404m

λ=lw/i=4.30*1.0/0.0404=106.4 ⇒ kw=0.279

σ=6886.84/(0.0196*0.279)=1.259<24*0.8=19.2

Ostatecznie przyjęto słup o wymiarach 140*140 z drewna sosnowego K 33

Pozycja obliczeniowa 5

WYMIAROWANIE STROPU DZ 3(Strop nad piwnicą)

Poz.5.1 Dane

*rozpiętość stropu w świetle murów ls=3,22m

*grubość ścian nośnych d=0.25m

Ponieważ rozpiętość stropu ls<4,20 m zatem obliczamy go w dwóch fazach

Poz. 5.2 Zebranie obciążeń(dla pracy belki w I fazie-montaż)

W fazie i pracuje wyłącznie belka lewa

*ciężar stopu qK=2650*1,2=2915N/m2

*obciążenie montażowe pm=600*1,4=840N/m2

*obciążenie przypadające na belkę

q0I=3755N/m2*0,3=1126,5N/m2

l0=lS*1,05=3,38 m

M=(q0*l0)/12=(1126,5*3,382)12= 1072 N/m2

Mu=(q0*l0)/16=804,35 N/m2

V=0,5*q0*l0=1904 N/m2

Poz. 5.3 Zebranie obciążeń(dla pracy belki w II fazie)

Poz. 5.3.1 Zebranie obciążeń stałych

Rodzaj obciążenia Obciążenie charak- Współczynnik Obciążenie

terystyczne N/m2 obciążenia γ obliczeniowe N/m2

Klepka dębowa 167.2 1.2 200

0.022*7600

Gładź cementowa 735 1.3 955.5

0.035*21000

Płyta pilśniowa 37.5 1.2 45

0.0125*3000

Tynk cem.-wap. 190 1.3 247

0.01*19000

Σ=1129 Σ=1447

Wylewka żelbetowa 5760 1.1 6336

0.24*24000

Strop DZ 3 2650 1.2 2915

(pustaki żużlobet.)

Nadbeton 230 1.1 253

0.01*23000

Σ=2880 Σ=3168

Poz.5.3.2 Zebranie obciążeń zmiennych

*technologiczne

gk1=1500N/m2

gk10=1500*1.4=2100N/m2

*od ścianki działowej (z cegły kratówki o gr. 6.5 mm, wysokość pomieszczenia 2.80m) ustawionej wzdłuż na belkach.

cegła kratówka gk2=0.065*13000=845N/m2

gk20=845*1.2=1014N/m2

tynk dwustronny gk3=2*0.02*19000=760N/m2

gk30=760*1.3=988N/m2

gk=gk2+gk3=845+760=1605M/m2 Na podstawie PN/B-02003(tab. 3) przyjęto obciążenie zastępcze Qk=1250N/m2

Qk0=1250*1.2=1500N/m2

Poz. 5.4 Sprawdzenie stanu granicznego

Poz. 5.4.1 Ustalenie kombinacji obciążenia

*kombinacja podstawowa

Σi=1=Gki*γ+Σi=1Qkiγ*ψ0i

1447+0.5*(2915+6336)+2100*1.0+1500*0.9

Poz.5.4.2 Zebranie obciążeń na metr bieżący belki

P0=1447*0.735+2915*0.30+6336*0.435+(2100*1.0+1500*0.9)*0,735=7230 N/m2

l0=lS*1.05=3,22*1.05=3,38m Momenty

M0=P01*l02/8=10324 Nm

M=(2/3)*M0=6883 Nm

MU=(3/4)*MPu=(p0*P02)/16=5162 Nm

Siły tnące

VA=VB=P0*l0/2=12218 N

Na podstawie M=23930Nm, MU=47860Nm, Qmax=VA=32214N, należy przyjąć z katalogu odpowiednią belkę DZ-3.

Poz.5.4.3 Sprawdzenie ugięcia

Ugięcia belki nie trzeba sprawdzać ponieważ h/l0=23/5.20=0.044>1/25=0.04

Pozycja obliczeniowa 6

WYMIAROWANIE STROPU DZ 3(BELKA NAD PARTEREM)

Poz.6.1 Dane

*rozpiętość stropu w świetle murów ls=4.95m

*grubość ścian nośnych d=0.25m

Poz. 6.2 Zebranie obciążeń

Poz. 6.2.1 Zebranie obciążeń stałych

Rodzaj

Obciążenia

Obciążenie

Charakterystyczne

[N/m2]

Współczynnik

Obciążenia

γf

Obciążenie

Obliczeniowe

[N/m2]

Klepka dębowa

0.022*7600

167.2

1.2

200.04

Gładź cementowa

0.035*21000

735

1.3

955.5

Płyta pilśniowa

0.0125*3000

37.5

1.2

45

Strop DZ 3

(pustaki żużlobet.)

2650

1.2

2915

Nadbeton

0.01*23000

230

1.1

253

Tynk cem.-wap.

0.01*19000

190

1.3

247

Σgk=4010 Σgk0=4616

Poz. 6.2.2 Zebranie obciążeń zmiennych

*technologiczne

qk=1500N/m2

qk0=1500*1.4=2100N/m2

Poz. 6.3 Ustalenie najniekorzystniejszej kombinacji obciążenia

Σgki*γfi+Σqki*γfi*ψ0=4616N/m2+2100N/m2

Poz. 6.4 Zebranie obciążenia na 1 m.b. belki

q0=(4616+2100)*0.6=4029.6N/m2

Poz. 6.5 Ustalenie schematu statycznego

l0=ls*1.05=5.20m

Mmax=q0*l02/8=4029.6*5.202/8=13620Nm

Vmax=0.5*q0*l0=0.5*4029.6*5.20=10475N

Poz. 6.5 Sprawdzenie stanu granicznego

Poz. 6.5.1 Sprawdzenie ugięcia

Ugięcia nie sprawdzamy ponieważ

h/l0=0.23/5.20=0.044>1/25=0.04

Na podstawie Mmax=13620Nm oraz Vmax=10475 należy przyjąć z katalogu odpowiednią belkę typu DZ 3 zaprojektowaną na przeniesienie tego obciążenia

Pozycja obliczeniowa 7

SPRAWDZENIE NOŚNOCI ŚCIANY

Poz. 7.1 Dane

*dla cegły kratówki klasy 5 i marki zaprawy 3, Rmk=1.7 Mpa

Poz. 7.2 Zestawienie obciążeń

Poz. 7.2.1 Ściana zewnętrzna parteru

*warstwa cegły o grubości 0.25m

p1=13000*1.00*0.25*2.80=9100N

p01=p11=9100*1.2=10920N

*dwie warstwy tynku o grubości 1.5 cm i 1 cm (łącznie 2.5 cm)

p2=19000*1.0*0.025*2.80=1330N

p02=p22=1330*1.3=1729N

*warstwa cegły o grubości 0.12m

p3=13000*1.0*0.12*2.80=4368N

p03=p33=4368*1.2=5242N

*warstwa wełny mineralnej o grubości 0.08 m

p4=1200*1.0*0.08*.80=269N

p04=p44=269*1.2=333N

*Obciążenie całkowite

N1=p01+p02+p03+p04=18224 N

Poz. 7.2.2 Obciążenie pochodzące od stropu (nad parterem)

Reakcja podporowa w belce stropowej V(jak Vmax w Poz.6.5)

Belki stropowe ustawione co 0.60 m

N2=V/0.60=10475/0.60=17458 N

Poz. 7.2.3 Ścianka zewnętrzna nad parterem (h =1.20m)

*warstwa cegły grubości 0.25m

p5=13000*1.0*0.25*1.20=3900N

p05=p55=3900*1.2=4680N

*dwie warstwy tynku o łącznej grubości 2.5 cm

p6=19000*1.0*0.025*1.20=570N

p06=p66=570*1.3=741

*warstwa cegły o grubości 0.12 m

p7=13000*1.0*0.12*1.20=1872N

p07=p77=1872*1.2=2246N

*warstwa wełny mineralnej o grubości 0.008 m

p8=1200*1.0*0.08*1.20=115N

p08=p88=115*1.2=138N

*Obciążenie całkowite

N3=p05+p06+p07+p08=7805 N

Poz. 7.2.4 Obciążenie od dachu

*Obciążenie od krokwi

PH=H*sin(43o)=5981*0.682=4079N

PV=V*cos(43o)=6689*0.731=4890N

Gdzie H i V wartości reakcji podporowych

(z uwzględnionym ciężarem własnym krokwi)

N4=(PH+PV)/1.0=8969 N

*obciążenie całkowite

N=N1+N2+N3+N4=52456 N

Poz. 7.3 Wyznaczenie minośrodu

E0=eS+en

*mimośród statyczny

eS=(N2*e2)/(N1+N2+N3+N4)

e2=12.5cm-8.3cm=4.2cm

eS=0.014m

*mimośród niezamierzony

en=h/30=250mm/30=8.3mm<10mm (przyjmujemy zatem en=10mm)

*mimośród całkowity

e0=eS+en=0.014m+0.01m=0.024m

Poz. 7.4 Wyznaczenie wartości współczynnika ϕ

Wg. PN-87/B03002 (dla przekroju prostokątnego)

ϕ=(ϕhc)/2*(1-2*e0/h)*(1-β2*e0/h)*[1-β1*Nd/N(1+1.2*e0d/h)]

l=2.90 m (wysokość pomieszczenia w świetle)

ψh=2.0 (współczynnik wyrażający wpływ usztywnienia muru wzdłuż krawędzi poziomych)

ψv=1.0 (współczynnik wyrażający wpływ usztywnienia muru wzdłuż krawędzi pionowych)

l0=l*ψhv=2,90*2,0*1,0=5,8m

λh=l0/h=5,8/1,0=5,8

λhch*1/(1-2*e0/h)=5,80*1/(1-2*0,024/1,0)=6,09

αm=1000

ϕh=1/(1+4*λh2/3*αm)=1/[1+4*(5,8)2/3*1000]=0,957

β3=1 (przy λhc<30 i αm>500)

ϕc=1/[β3+(4*λhc2/3*αm)=1/[1+4*6,092/3*1000]=0,953

β2=0,5 (dla murów z elementów ceramicznych)

β1=0 (przy λh<10)

ϕ=(ϕhc)/2*(1-2*e0/h)*(1+β2*e0/h)=(0,957+0,953)/2*(1-2*0,024/1,0)*(1+0,5*0,024/1,0)

ϕ=0,898

Poz. 7.5 Sprawdzenie nośności ściany

N<Rm*Fm*ϕ

Rm=1,1Mpa=1,1*106 N/m2

Fm=1,0m*0,25m=0,25m2

ϕ=0,898

N=52456 N

52456 N<1,1*106*0,25m2*0,898

52456 N<246950N

8.7 Obciążenie przypadające na 1mb fundamentu

- obciążenie w przekroju  qo1=52456 N

- obciążenie ławą fundamentową qo2=23000*0.38*1.0=8740 N

Obciążenie całkowite q=qo1+qo2=6,1 KN/m



Wyszukiwarka