ŻEBRO

1.Schemat statyczny.

Zakładamy, że żebro będzie oparte na wieńcu o szerokości równej 0,25 m

l_{eff 1} = 6 + 0,25/2 = 6,125 m

l_{eff 2} = 6,00 m

2.Zestawienie obiążeń.

2.1.Obciążenia stałe:

-z płyty: q_k = 8,862 kN/m

q₀₁= 10,458 kN/m

q₀₂= 7,602 kN/m

-ciężar własny żebra:

q_k = 3,0 kN/m

q₀₁= 3,3 kN/m

q₀₂= 2,7 kN/m

-całkowite obciążenie stałe:

q_k = 11,862 kN/m

q₀₁= 13,758 kN/m

q₀₂= 10,302 kN/m

2.2.Obciążenia zmienne:

p_k = 15,75 kN/m

p_o = 18,9 kN/m

zmienne długotrwałe

p_dk = 15,75⋅0,60 = 9,45 kN/m

p_do = 18,9⋅ 0,60 = 11,34 kN/m

3.Obliczenie sił wewnętrznych.

	Przęsło skrajne						Przęsło wewnętrzne
		0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	0	0,1	0,3	0,5
Mmax	0	80,60	112,20	94,78	28,52	-27,36	-27,38	-17,65	41,58	66,08
Mmin	0	16,10	16,74	1,92	-28,52	-133,62	-133,64	-70,99	-33,52	-25,79
Tl	0					-141,63
Tp	85,80						109,66
R	85,80					251,29

3.1.Momenty w licu podpór.

Średni moment w osi podpory środkowej

Moment w licu

Miejsca zerowe:

-w przęśle skrajnym dla x/l=0,8

-w przęśle wewnętrznym dla x/l=0,283

Wartości maksymalne momentów:

-w przęśle skrajnym dla x/l=0,4

-w przęśle wewnętrznym dla x/l=0,5

3.2.Momenty maksymalne oraz siły tnące od charakterystycznych obciążeń długotrwałych

-przęsło skrajne:

-przęsło środkowe:

4.Geometria przekroju teowego.

4.1.Wysokość użyteczna przekroju w licu podpory.

zbrojenie żebra wstępnie #20 mm

zbrojenie płyty φ10 mm

4.2.Wysokość użyteczna przekroju w osi podpory po uwzględnieniu skosu ukrytego.

4.3.Wysokość użyteczna przekroju w przęśle.

4.4.Szerokość współpracująca płyty.

-przęsło skrajne

-przęsło wewnętrzne

1,14 m < 2,1m - rozstaw żeber

5.Wyznaczenie zbrojenia na momenty zginające.

5.1.Momenty przęsłowe.

5.1.1.Moment maksymalny M_AB = 112,2kNm

-stopień zbrojenia

odczytano: ρ = 0,185 %

ξ_eff =0,048

ξ_eff < ξ_lim=0,62

-strefa ściskana przekroju

x_eff = ξ_eff ⋅ d = 0,048 ⋅ 0,47 = 0,022m

x_eff < h_f =0,10 m

przekrój pozornie teowy

-powierzchnie zbrojenia

przyjęto pręty 5 # 18 As=12,72 cm²

5.1.2.Moment maksymalny M_BC=66,08 kNm

-stopień zbrojenia

odczytano: ρ = 0,126 %

ξ_eff =0,033

ξ_eff < ξ_lim=0,62

-strefa ściskana przekroju

x_eff = ξ_eff ⋅ d = 0,033 ⋅ 0,47 = 0,015m

x_eff < h_f =0,10 m

przekrój pozornie teowy

-powierzchnie zbrojenia

przyjęto pręty 3 # 18 As=7,63 cm²

5.2.Momenty podporowe.

5.2.1.Średni moment w osi podpory M_śr = -133,63kNm

-stopień zbrojenia

odczytano: ρ = 0,886 %

ξ_eff =0,233

ξ_eff < ξ_lim=0,62

-powierzchnie zbrojenia

Zbrojenie podporowe można projektować z uwzględnieniem obecności zbrojenia dolnego. Stanowi je 2 φ 16 o As = 5,09 cm². Moment przenoszony przez parę sił w zbrojeniu górnym i dolnym wynosi:

-dodatkowe zbrojenie wyznacza się na zmniejszony moment podporowy

-stopień zbrojenia

odczytano: ρ = 0,562 %

ξ_eff =0,147

ξ_eff < ξ_lim=0,62

-powierzchnie zbrojenia

-sumaryczne zbrojenie

przyjęto ostatecznie 5#20 As = 15,71 cm²

-minimalny stopień zbrojenia